Af hebben. Furnitura. Reparaties. Installatie. Keuze. Opening
Algemeen. De installatie van de ketel bestaat uit een boiler en hulpapparatuur
Basisapparatuur thermisch
Elektrische stations
Hoofdstuk 7.
Ketelplanten van thermische energiecentrales
Algemeen
De ketelinstallatie bestaat uit een ketel- en hulpapparatuur. Apparaten die zijn ontworpen om stoom of warm water te produceren verhoogde druk Vanwege de warmte die vrijkomt tijdens het verbranden van brandstof, of warmteverzending van buitenlandse bronnen (meestal met hete gassen), genaamd ketelaggregaten. Ze zijn verdeeld volgens de ketels stoom- en waterverwarmingsketels. Boiler-eenheden met behulp van (d.w.z. het gebruik van) de warmte van gassen uit ovens of andere belangrijke en bijproducten van verschillende technologische processen wordt bezettingsketels genoemd.
De ketel omvat: brandpakket, stoomboot, economizer, luchtverwarmer, frame, irrigatie, thermische isolatie, behuizing.
De hulpapparatuur omvat: rijmachines,paratuur, brandstofbehandeling en brandstofvoorziening, slakken en goud apparatuur, goud en andere gasreinigingsapparaten, gas-en-water pijpleidingen, waterleidingen, stoom en brandstof, fittingen, headset , Automatisering, Apparaten en besturingsapparaten en bedieningselementen en bescherming, Waterbereidingsapparatuur en rooktrompet.
Armatuur omvat regel- en vergrendelapparaten, veiligheids- en waterkleppen, drukmeters, waterapparatuur.
De headset omvat luzjes, blikken, luiken, zitplaatsen, dempers.
Het gebouw waarin de ketels zich bevinden, worden genoemd boiler-kamer.
Een complex van apparaten met een keteleenheid en hulpapparatuur wordt een ketelinstallatie genoemd. Afhankelijk van het type brandstofverbrande en andere omstandigheden, kunnen sommige van deze elementen van de hulpapparatuur afwezig zijn.
Boiler-planten die de turbine van thermische elektrische stations leveren, worden energie genoemd. Voor de levering van consumenten voor veerbootproductie en het verwarmen van gebouwen in sommige gevallen worden speciale productie- en verwarmingsketelinstallaties gemaakt.
Als bronnen van warmte voor ketelinstallaties, natuurlijke en kunstmatige brandstof (stenen kolen, vloeibare en gasvormige producten van petrochemische verwerking, natuurlijke en domeingassen, enz.), Worden uitlaatgassen van industriële ovens en andere apparaten gebruikt.
Het technologische schema van de ketelinstallatie met een drumstoomketel die op een stoffige steenkool werkt, wordt getoond in FIG. 7.1. Brandstof uit een kolenmagazijn na het verpletteren wordt geleverd door een transportband in een brandstofhopper 3, waaruit het wordt verzonden naar een stofvoorbereidingssysteem met een koolstofvrije molen 1 . Stoffige brandstof met een speciale ventilator 2 getransporteerd door leidingen in de luchtstroom naar de branders 3 van de vuurkast van de ketel 5, die zich in de ketelruimte bevindt 10. Secundaire luchtblaasventilator wordt ook aan de branders geleverd 15 (Meestal door de luchtverwarmer 17 boiler). Water voor voedselboiler wordt geserveerd in zijn drum 7 voedingspomp 16 voedingsstof isa 11, een deaeterapparaat hebben. Alvorens in de trommel te rijden, wordt het verwarmd in een waterbedrijfmiddel 9 boiler. Waterverdamping vindt plaats in het leidingsysteem 6. Droge verzadigde stoom van de drum komt de stoomboot binnen 8 , vervolgens verzonden naar de consument.
Fig. 7.1. Technologisch schema van de ketelinstallatie:
1 - Koolstofvrije molen; 2 - freesventilator; 3 - brandstofhopper; 7 - brander; 5 - De contouren van de oven en gaskanalen van de keteleenheid; 6 - pijpstimes - Firebox-schermen; 7 - Drum; 8 - superHEATER; 9 - water jokomizer; 10 - de contour van het ketelhuis (ketelruimte); 11 - Watervoorraadtank met dEAERATIE-APPARAAT; 12 - schoorsteen; 13 - Plmosos; 14- roeimachine; 15- ventilator; 16- voedzame CICOC; 17 - lucht verwarmer; 18 - Pomp voor het pompen van asslakpulp; / - waterkanaal; b.- oververhitte paren; in- Brandstofkanaal; g -luchtbewegingspad; d -kanaal verbrandingsproducten; e -padas en slakken
Het brandstof- en luchtmengsel geleverd aan de branders in de rookkamer (oven) van de stoomketel, brandwonden, die een hoge temperatuur (1500 ° C) die warmte naar leidingen uitzendt 6, gelegen aan het binnenoppervlak van de muren van de oven. Dit is de verdampingsoppervlakken van verwarming, genaamd schermen. Het geven van een deel van de hitteschermen, rookgassen met een temperatuur van ongeveer 1000 ° C passeren de bovenkant van het achterscherm, waarvan de pijpen hier met grote gaten bevinden (dit deel is de naam van de festoon) en de stoomboot wordt gewassen. De verbrandingsproducten beweegt dan door een waterbedrijf, een luchtverwarmer en verlaten de ketel met een temperatuur die enigszins hoger is dan 100 ° C. Gazic bladeren worden schoongemaakt van as in het goldende apparaat 14 en rook 13 gooi in de atmosfeer door de rookpijp 12. Gegoten stofgassen en gedaald in het onderste deel van de ovenslak wordt in de regel in de regel in de stroom van water door de kanalen verwijderd en vervolgens wordt de resulterende pulp gepompt met speciale uitkergerde pompen 18 en verwijderd door pijpleidingen.
De drumboiler-eenheid bestaat uit een vezelkamer en; gaskanalen; trommel; Oppervlakken van verwarming onder druk werkomgeving (water, stoommengsel, stoom); lucht verwarmer; Pijpleidingen en luchtkanalen verbinden. Het oppervlak van de verwarming onder druk omvat een waterbedeken, verdampingselementen gevormd in de hoofdschermen van de oven en het feston, en de stoomboot. Alle oppervlakken van de ketelverwarming, inclusief de luchtverwarmer, in de regel, buisvormig. Slechts enkele krachtige stoomketels hebben andere ontwerpluchtverwarmers. De verdampingsoppervlakken zijn verbonden met de trommel en samen met koolwaterstoffen die de trommel verbinden met de bodemverzamelaars van de schermen vormen een circulatiecircuit. In de trommel optreedt de scheiding van stoom en water, bovendien verhoogt de grote toevoer van water de betrouwbaarheid van de ketel.
Het onderste trapeziumvormig deel van de koeler van de keteleenheid (zie figuur 7.1) wordt een koude trechter genoemd - het wordt erin afgekoeld, het vallen uit de toorts is een gedeeltelijk toegepaste rally-residu, wat in de vorm van een slakdalingen is in een speciaal ontvangende apparaat. Gasvliegtuigketels hebben geen koude trechter. Het gaskanaal waarin de Water Economizer zich bevindt en de luchtverwarmer wordt genoemd, wordt een convectieve (convectieve mijn) genoemd, warmte erin wordt overgebracht naar water en lucht voornamelijk convectie. De verwarmingsoppervlakken ingebed in dit gaskanaal en de staarten genoemd, kunt u de temperatuur van de verbrandingsproducten van 500 ... 700 ° C na de stoomboot bijna tot 100 ° C, d.w.z. Het is voller om de warmte van de brandstof van de brandstof te gebruiken.
Het gehele leidingsysteem en de keteltrommel worden ondersteund door een frame bestaande uit kolommen en transversale balken. De oven- en gaskanalen worden beschermd tegen het buitenste warmteverlies met een laag vuurvaste en isolatiematerialen. VAN buitenshuis Luchtwandklokken hebben een staalplaat met een stalen vel om de aanzuiging van de overtollige lucht te voorkomen en de snit van stoffige hete producten met giftige componenten te laten kloppen.
7.2. Afspraak en classificatie van ketelaggregaten
De keteleenheid wordt het energieapparaat genoemd met prestaties D.(T / H) om stoom te verkrijgen met gespecificeerde druk r(MPA) en temperatuur t.(° C). Vaak wordt dit apparaat de stoomgenerator genoemd, want het wordt erin gegenereerd, of gewoon stoomketel.Als het eindproduct het warme water is van de opgegeven parameters (druk en temperatuur) die in industrie wordt gebruikt technologische processen en voor het verwarmen van industriële, openbare en residentiële gebouwen, dan wordt het apparaat genoemd waterkoker.Allemaal kunnen alle ketels worden verdeeld in twee hoofdklassen: stoom en waterverwarming.
Door de aard van de beweging van water, stomende mengsel en stoom zijn stoomketels als volgt verdeeld:
· Trommel met natuurlijke bloedsomloop (Fig. 7.2, A);
· Drum met meerdere gedwongen circulatie (Fig. 7.2, b.);
· Rivier (fig. 7.2, in).
In drumketels met natuurlijke bloedsomloop (Fig. 7.3) Vanwege het verschil in de dichtheid van het dampmengsel in de linkerbuizen 2 en vloeistoffen in de rechterbuizen 4 een stoommengsel zal plaatsvinden in de linkerrij-up, en het water in de rechterrij is naar beneden. Pijpen van de rechterreeks worden verlaagd, en het linkerhefwerk (scherm).
De verhouding van de hoeveelheid water die door de contour doorloopt naar de passage van de contour D.in dezelfde periode genaamd k. Circulatie vermenigvuldiging C. . Voor ketels met natuurlijke bloedsomloop K. C varieert van 10 tot 60.
Fig. 7.2. Paargeneratieregelingen in stoomketels:
maar- natuurlijke bloedsomloop; b.- meerdere geforceerde bloedsomloop; in- Direct flow-regeling; B - drum; Verdampingsoppervlakken; PE - Superheater; EK - Water Economizer; Ma - voedzame pomp; CN-circulerende pomp; Nk - lagere collector; Q -warmtevoorlever; Op - geperst pijpen; Onder-hefpijpen; D. P - Stoomverbruik; D. PV - Voedingswaterverbruik
Het verschil in de gewichten van twee pijlers van vloeistoffen (water in verlaagde en stomende mengsels in hijsleidingen) creëert een rijdruk D r,N / m 2, watercirculatie in ketelpijpen
waar h.- Contourhoogte, M; R B en RC-densiteit (volumetrische gewichten) van water en een stoommengsel, kg / m3.
In boilers met gedwongen circulatie, de beweging van water en stomende mengsel (zie figuur 7.2, b.) wordt met kracht uitgevoerd met circulatie pomp TN, waarvan de rijdruk is ontworpen om de weerstand van het hele systeem te overwinnen.
Fig. 7.3. Natuurlijke watercirculatie in de ketel:
1 - lagere collector; 2 - Linkerbuis; 3 - Boiler Drum; 4 - juiste trompet
In directe stroomketels (zie Fig. 7.2, in) Er is geen circulatiecontour, geen meervoudige watercirculatie, er is geen trommel, water wordt gepompt door een kiemvormige pomppomp door een Ekonomizer EK, de verdampingsoppervlakken van de pc, en de stoomstoomboot zijn inbegrepen in serie. het zou genoteerd moeten worden dat rivierketels Water wordt een hogere kwaliteit gebruikt, al het water dat het verdampingspad binnenkomt bij de uitlaat van het wordt volledig veranderd in paren, d.w.z. In dit geval, de multipliciteit van de bloedsomloop K. C. = 1.
Een stoomketeleenheid (stoomgenerator) wordt gekenmerkt door stoomuitgang (T / H of kg / s), druk (MPA of KPA), de temperatuur van de geproduceerde stoom en de temperatuur van het voedingswater. Deze parameters zijn in tabel aangegeven. 7.1.
Tabel 7.1. Geconsolideerde tabel met ketelaggregaten vervaardigd door de binnenlandse industrie, die het toepassingsgebied aangeeft
| Druk, MPa (at) | Ketel parut, t / h | Paar temperatuur, ° С | Voedingswatertemperatuur, ° C | Toepassingsgebied |
| 0,88 (9) | 0,2; 0,4; 0,7; 1,0 | Verzadigd | Voldoen aan de technologische en verwarmingsbehoeften van kleine industriële ondernemingen | |
| 1,37 (14) | 2,5 | Verzadigd | Voldoen aan de technologische en verwarmingsbehoeften van grotere industriële ondernemingen | |
| 4; 6,5; 10; 15; 20 | Verzadigd of oververhit, 250 | Kwalen kamers met driemaandelijkse verwarming | ||
| 2,35 (24) | 4; 6,5; 10; 15; 20 | Verzadigd of oververhit, 370 en 425 | Voldoen aan de technologische behoeften van sommige industriële ondernemingen | |
| 3,92 (40) | 6,5; 10; 15; 20; 25; 35; 50; 75 | Landbouw van turbines met een capaciteit van 0,75 tot 12,0 MW bij elektrische stations met laag vermogen | ||
| 9,80 (100) | 60; 90; 120; 160; 220 | Levering van de veerbootturbine met een capaciteit van 12 tot 50 MW op elektrische stations | ||
| 13,70 (140) | 160; 210; 320; 420; 480 | Landbouw van turbines met een capaciteit van 50 tot 200 MW op grote elektrische stations | ||
| 320; 500; 640 | ||||
| 25,00 (255) | 950; 1600; 2500 | 570/570 (met secundaire oververhitting) | Levering van de veerbootturbine met een capaciteit van 300, 500 en 800 MW op de grootste elektrische stations |
Door stoomuitgang worden laag-pass capaciteitsketels onderscheiden (tot 25 T / H), gemiddelde stoomuitgang (van 35 tot 220 t / h) en grote stoomuitgang (van 220 T / H of meer).
Door de druk van het geproduceerde paar onderscheid de ketels: lage druk (tot 1,37 MPa), mediumdruk (2,35 en 3,92 MPa), hoge druk (9.81 en 13,7 MPa) en cilinderdruk (25.1 MPa). De grens die lage drukketels van middelgrote drukketels scheiden, is voorwaardelijk.
In de ketelaggregaten wordt verzadigde paren, of stoom, oververhit, oververhit aan verschillende temperaturen, de waarde ervan afhankelijk van zijn druk. Momenteel is de parentemperatuur in de hogedrukketels niet groter dan 570 ° C. De temperatuur van het toevoerwater afhankelijk van de drukdruk in de ketel varieert van 50 tot 260 ° C.
Waterverwarmingsketels worden gekenmerkt door hun warmteproducerende (kW of MW, in het ICGS-systeem - gcal / h), temperatuur en druk van verwarmd water, evenals door de aard van het metaal, waaruit de ketel is gemaakt.
7.3. Hoofdtypen van ketelaggregaten
Energieboiler huizen. Boiler-eenheden met stoomcapaciteit van 50 tot 220 T / H per druk van 3,92 ... 13.7 MPA wordt alleen uitgevoerd in de vorm van trommel, die werkt met natuurlijke circulatie van water. Aggregaten van de stoomcapaciteit van 250 tot 640 T / H tot een druk van 13,7 MPa worden uitgevoerd in de vorm van trommel, en directe stroom en ketelaggregaten met stoomcapaciteit van 950 T / H en meer dan een druk van 25 MPA - Alleen in de vorm van een rechtstreekse stroming, aangezien onder superkritische druk natuurlijke bloedsomloop onmogelijk is.
Typische keteleenheid stoomcapaciteit 50 ... 220 t / uur per stoomdruk 3,97 ... 13.7 MPA bij oververhittingstemperatuur 440 ... 570 ° C (Afb. 7.4) wordt gekenmerkt door een lay-out van zijn elementen in de vorm van de Letter P, in het resultaat is de resulterende twee rookgassen. De eerste zet is een afgeschermde vuurkast, die de naam van het type ketelaggregaat bepaalt. De afscherming van de oven is zo belangrijk dat de schermoppervlakken volledig alle warmte worden verzonden die nodig is om het water in de keteltrommel naar de stoom te converteren. Komen uit de warmtekamer 2, de rookgassen gaan naar een korte horizontale verbindingsgasmotor waar de stoomboot wordt geplaatst. 4, gescheiden van de ovenkamer alleen met een klein feest 3. Daarna worden de rookgassen verzonden naar het tweede - stroomafwaarts gas - waarin watereconiatoren 5 en luchtverwarmers in de dissectie zijn gerangschikt. 6. Branders 1 het kan zowel wervels, gelegen op de voorwand of op de zijwanden, zowel hoekig (zoals getoond in Fig. 7.4). Met een P-vormige lay-out van een keteleenheid die werkt met natuurlijke watercirculatie (figuur 7.5), drum 4 boiler plaatste meestal relatief hoog boven de oven; Scheiding van stoom in deze boilers wordt meestal uitgevoerd in externe apparaten - Cyclonen 5.
Fig. 7.4. Keteleenheid Stoomcapaciteit 220 T / H met een herhaalde druk van 9,8 MPa en de temperatuur van de oververhitte stoom 540 ° C:
1 - branders; 2 - warmtekamer; 3 - festoen; 4 - superHEATER; 5 - Waterbeconomiënes; 6 - luchtverwarmers
Bij het branden van antraciet, semi-open volledig afgeschermde oven 2 met de tegemoetkomende brander 1 op de voorkant van I. achterwanden en een subset bedoeld voor vloeistofslakadoratie. Op de muren van de verbrandingskamer geplaatst studded, geïsoleerde vuurvaste massaschermen, en op de muren van de koelkamer - open schermen. Gecombineerde stoomboot worden gebruikt 3, bestaande uit plafondstralingsdeel, semiradiation shirms en convective deel. In het afnemende deel van het aggregaat in de sjorring, d.w.z. afwisselend, plaatste een Water Economizer 6 tweede stappen (in de loop van het water) en buisvormige luchtverwarmer 7 van de tweede fase (in de loop van de lucht), en achter hen een Water Economizer 8 J.lucht verwarmer 9 eerste fase.
Fig. 7.5. Boiler-eenheid met stoomcapaciteit 420 T / H met een paar van 13,7 MPa en de temperatuur van de oververhitte stoom 570 ° C:
1 - branders; 2 - afgeschermde vuurkast; 3 ~- stoomboot; 4 - trommel;
5 - Cycloon; 6, 8 - economizers; 7, 9 - luchtverwarmers
Keteleenheden Stoomcapaciteit 950, 1600 en 2500 m / h drukdruk 25 MPa zijn ontworpen om te werken in een blok met 300, 500 en 800 MW-turbines. De lay-out van de ketelaggregaten van de genoemde paging P-vormige met de luchtverwarmer die buiten het hoofdgedeelte van het apparaat is gemaakt. Oververhitting paar dubbel. De druk na de primaire stoomboot is 25 MPa, de temperatuur is respectievelijk 565 ° C, na de secundaire - 4 MPa en 570 ° C.
Alle convectieve verwarmingsoppervlakken worden gemaakt in de vorm van pakketten van horizontale spoelen. Buitendiameter De leidingen van de verwarmingsoppervlakken zijn 32 mm.
Stoomketels fabricale boiler huizen.Industriële ketelhuizen, het leveren van industriële ondernemingen met een veerboot van lage druk (tot 1,4 MPa), zijn uitgerust met een vervaardigde binnenlandse industrie stoomketels, Prestaties tot 50 T / H. Boilers worden geproduceerd voor het verbranden van vaste, vloeibare en gasvormige brandstof.
Op een aantal industriële ondernemingen in technologische noodzaak worden middelgrote drukboilers gebruikt. Single-bracheded verticale fokketel BK-35 (figuur 7.6) met een capaciteit van 35 T / H bij een overdruk in de trommel van 4,3 MPa (de druk van de stoom bij de uitlaat van de oververhitting is 3,8 MPa) en de oververhitting De temperatuur van 440 ° C bestaat uit twee verticale gaskanalen - tillen en verlaagd, verbonden in het bovenste gedeelte met een klein horizontaal gaskanaal. Een dergelijke lay-out van de ketel wordt P-vormig genoemd.
In de ketel, een sterk ontwikkelde op het schermoppervlak en een relatief kleine convectieve bundel. Schermbuizen van 60 x 3 mm zijn gemaakt van stalen klasse 20. De achterste schermleidingen in het bovenste gedeelte zijn gescheiden door een festone te vormen. De ondereinden van de buizen op het scherm zijn gefragmenteerd in de verzamelaars en de bovenste rol in de trommel.
Het hoofdtype stoomketels Lage productiviteit wijdverspreid in verschillende industrieën Industrie, vervoer, in gemeenschappelijke en landbouw (stoom wordt gebruikt voor technologische en verwarmings- en ventilatiebehoeften), evenals bij lage vermogenscentrales, zijn verticaal-waterbuisketels DCVR. De belangrijkste kenmerken van de DCVR-boilers worden in de tabel gegeven. 7.2.
Waterketels.Het was eerder aangegeven dat de WKK met een grote warmtebelasting in plaats van piekverwarmers netwerkwater Waterverwarmingsketels zijn geïnstalleerd voor gecentraliseerde warmtevoorziening van grote industriële ondernemingen, steden en individuele districten.
Fig. 7.6. Stoom Single-Back-35 Boiler met gas-gas oven:
1 - gas-gebaseerde brander; 2 - zijscherm; 3 - voorscherm; 4 - gas vooraad; 5 - luchtlijnen; 6 - gootsteen leidingen; 7 - Frame; 8 - Cyclone; 9 - Boiler Drum; 10 - water voorraad; 11 - collector van de stomer; 12 - stoomuitlaat; 13 - Surface Pair Cooler; 14 - SuperHeater; 15 - Snake-Commercial Economizer; 16 - rookgasopbrengst; 17 - tubulaire luchtverwarmer; 18 - achterscherm; 19 - nepcamera
Tabel 7.2. Basiskenmerken van DCVR-ketels, productie
"Uralkotlomas" (op vloeibare en gasvormige brandstof)
| Mark. | Pijp Praction, T / H | Paar druk, MPa | Temperatuur, ° С | Efficiëntie,% (gas / stookolie) | Afmetingen, mm. | Massa, kg. | ||
| Lengte | Breedte | Hoogte | ||||||
| DKVR-2.5-13 | 2,5 | 1,3 | 90,0/883 | |||||
| DKVR-4-13. | 4,0 | 1,3 | 90,0/888 | |||||
| DKVR-6; 5 ~ 13. | 6,5 | 1,3 | 91,0/895 | |||||
| DKVR-10-13. | 10,0 | 1,3 | 91,0/895 | |||||
| DKVR-10-13. | 10,0 | 1,3 | 90,0/880 | |||||
| DKVR-YU-23 | 10,0 | 2,3 | 91,0/890 | |||||
| DKVR-10-23. | 10,0 | 2,3 | 90,0/890 | |||||
| DKVR-10-39. | 10,0 | 3,9 | 89,0 | |||||
| DKVR-10-39. | 10,0 | 3,9 | 89,0 | |||||
| DKVR-20-13. | 20,0 | 1,3 | 92,0/900 | 43 700 | ||||
| DKVR-20-13. | 20,0 | 1,3 | 91,0/890 | |||||
| DKVR-20-23. | 20,0 | 2,3 | 91,0/890 | 44 4001 |
Waterboilers zijn ontworpen om heet water van de opgegeven parameters te verkrijgen, voornamelijk voor verwarming. Ze opereren op een direct stromend patroon met een constante stroom water. De uiteindelijke verwarmingstemperatuur wordt bepaald door de voorwaarden voor het handhaven van een stabiele temperatuur in residentiële en werklieden die worden verwarmd met verwarmingsinrichtingen waardoor water circuleert, verwarmd in de warmwaterboiler. Dus op een constant oppervlak verwarmingsapparaten De temperatuur van het aan hen geleverde water wordt verhoogd door de omgevingstemperatuur te verminderen. Typisch wordt het water van het warmtetwerk in boilers verwarmd van 70 ... 104 tot 150 ... 170 ° C. Onlangs is er een neiging om de waterverwarmingstemperatuur te verhogen tot 180 ... 200 ° C.
Om condensatie van waterdamp van de uitgaande gassen te voorkomen en geassocieerd met deze buitenste corrosie van verwarmingsoppervlakken, moet de watertemperatuur aan de inlaat op het apparaat boven het dauwpunt zijn voor verbrandingsproducten. In dit geval zal de temperatuur van de wanden van de leidingen op de waterinjectieplaats ook niet lager zijn dan het dauwpunt. Daarom mag de temperatuur van het water bij de ingang niet lager zijn dan 60 ° C bij het werken aan aardgas, 70 ° C bij het werken aan een kleine stookolie en 110 ° C met behulp van brandstofolie met hoge terdidate. Omdat water in de warmteaden kan worden gekoeld tot de temperatuur van minder dan 60 ° C, is een aantal al verwarmd in de ketel (recht) water al verwarmd tot het apparaat in het apparaat.
Fig. 7.7. PVTV-50-1 Gas-Air Boiler
Een gasgaswaterverwarmingsketel van het type PTV-50-1 (fig. 7.7) met een thermische productiecapaciteit van 50 gcal / u heeft zich in gebruik gebleken.
7.4. De hoofdelementen van de keteleenheid
De belangrijkste elementen van de ketel zijn: ve(op het scherm buizen en een ketelbundel), oververhittingscontroller, waterbeconomie, luchtverwarmer en aandrijfinrichtingen.
Verdampingsoppervlakken van de ketel.De stoomgenererende (verdamping) oppervlakken van de verwarming verschillen van elkaar in de ketels van verschillende systemen, maar in de regel bevinden zich in de regel voornamelijk in de ovenkamer en waarnemen warmte door stralingsstraling. Dit is de buizen op het scherm, evenals de convectieve (pleuse) balk die bij de uitlaat van de oven is geïnstalleerd (Fig. 7.8, maar).
Fig. 7.8. Schema's Regeling verdampers (maar)en stoomhoorzitting (b)oppervlakken van de drumboilereenheid:
/ - het snijcircuit van de oven; 2, 3, 4 - zijschermpanelen; 5 - voorscherm; 6, 10, 12 - Schermen en convectieve bundel; 7 - Drum; 8 - festoen; 9 - Boiler-balk; 11 - Achterscherm; 13 - wandstraling Superimension; 14 - shirm Semiradiating Superheater; 15 ~~ plafondstraling Superheater; 16 ~ oververhitting toezichthouder; 17 - oververhitte stoomverwijdering; 18 - convective SuperHEATER
Schermen van ketels met natuurlijke bloedsomloop, werken onder het snijden in de oven, worden uitgevoerd door gladde leidingen (soepele papierschermen) met een binnendiameter van 40 ... 60 mm. Schermen zijn een reeks parallelle verticale hijsleidingen die zijn verbonden door verzamelaars (zie Fig. 7.8, maar). De kloof tussen leidingen is meestal 4 ... 6 mm. Sommige schermleidingen worden rechtstreeks in de trommel ingevoerd en hebben geen bovenste verzamelaars. Elk schermenpaneel, samen met geperste pijpen die zijn afgezet buiten de ovens van de oven, vormt een onafhankelijke schakeling.
De buizen van de achterscherm op de plaats van de uitgang van verbrandingsproducten uit de oven zijn gescheiden in 2-3 rijen. Deze ontlading van pijpen wordt feesten genoemd. Hiermee kunt u de sectie voor de doorgang van gassen verhogen, hun snelheid verlagen en voorkomt het scoren van openingen tussen leidingen, gestold wanneer afgekoeld door gesmolten essendeeltjes, verwijderbare gassen uit de oven.
In grote stroomgeneratoren zijn extra schermen, behalve voor muren, met uitzondering van wanden, die de oven naar afzonderlijke compartimenten verdelen. Deze schermen worden aan beide kanten door fakkels verlicht en worden dubbel genoemd. Ze ervaren twee keer zoveel warmte dan de muur. Twiling schermen, waardoor de algehele warmte-perceptie in de oven wordt verhoogd, kunt u zijn afmetingen verminderen.
Steamers. De stoomboot is bedoeld om de temperatuur van de stoom uit het verdampingsketelsysteem te verhogen. Het is een van de meest verantwoordelijke elementen van het ketelaggregaat. Met een toename van de stoomparameters, stijgt de warmteperceptie van de warmtetijden tot 60% van de totale boilerschap van de ketel. De wens om hoge stoom oververhitting te krijgen dwingend de positie van de meerwit in het hoge temperatuurbereik van verbrandingsproducten, wat van nature de sterkte van het pijpmetaal vermindert. Afhankelijk van de bepalende werkwijze voor verzending van warmte uit gassen, stappen of afzonderlijke stappen (fig. 7.8, b.) zijn verdeeld in convective, straling en semiradiation.
Stralingsdoe's worden meestal uitgevoerd uit buizen met een diameter van 22 ... 54 mm. Bij hoge paarparameters worden ze in een vlotterkamer geplaatst, en het grootste deel van de hitte worden ze verkregen uit een fakkel.
Convective Steamers bevinden zich in een horizontaal gaskanaal of aan het begin van een convectieve schacht in de vorm van dichte pakketten gevormd door spoelen in een stap in een breedte van een gasinstallatie, gelijk aan 2,5 ... 3 pijpdiameters.
Convective stappen, afhankelijk van de richting van de beweging van stoom in spoelen en flux van rookgassen, kunnen tegenstroom worden, directe stroom en met een gemengde stroomrichting.
De temperatuur van de oververhitte stoom moet altijd worden ondersteund door de constante, ongeacht de werkingsmodus en het laden van de ketel, omdat wanneer het afneemt, verhoogt de vochtigheid van de stoom in de laatste stappen van de turbine, en wanneer de temperatuur wordt verhoogd Over het geschatte, het gevaar van overmatige thermische vervormingen en vermindering van kracht verschijnt. individuele elementen Turbines. Een stoomtemperatuur wordt op een constant niveau gehandhaafd met behulp van regelgevende apparaten - stoomdetergentia. De meest wijdverspreide pairochhouders van het injectietype, waarin de verordening wordt gedaan door injectie van verzwakte water (condensaat) in de koppelingstroom. Water tijdens verdamping neemt deel uit van de warmte in de damp en vermindert de temperatuur (fig. 7.9, maar).
Meestal wordt de injectiepauteuils ingesteld tussen afzonderlijke delen van de stoomboot. Water wordt geïnjecteerd door een rij gaten rond de spuitmondcirkel en bestrooit in een shirt bestaande uit een diffusor en een cilindrisch deel dat beschermt het lichaam met een hogere temperatuur van het van het van het water om de vorming van scheuren in het metaal van het water te voorkomen metaal als gevolg van een scherpe temperatuurverandering.
Fig. 7.9. Steamelastors: maar -injectie; b -oppervlakkig met een paar voedingsstof; 1 – rUG voor meetinstrumenten; 2 – cilindrisch deel van het shirt; 3 - de behuizing van het paro wasmiddel; 4 - verdeler; 5 - Gaten voor het spuiten van water in een paar; 6 - hoofd van het stoomdetergent; 7-pijpbord; 8 - verzamelaar; 9 - een shirt dat voorkomt dat het wassen van een buis van de veerboot; 10, 14 - pijpen, toepassen en afvoeren van paren van het stoomdetergent; 11 - Remote partities; 12 - Waterspiraal; 13 - een longitudinale partitie, wat de wasruimte van spoelen verbetert; 15, 16 - Pijpen, het toepassen en verminderen van voedingswater
In de ketels van gemiddelde stoomoverzicht worden oppervlaktevapkoelers gebruikt (fig. 7.9, b.), die meestal worden geplaatst bij de ingang van stoom in een stoomregelaar of tussen zijn individuele onderdelen.
De paarverzamelaar wordt geleverd en verwijderd door spoelen. Binnenin de collector worden spoelen geserveerd voor welke voedzame waterstromen. De parentemperatuur wordt geregeld door de hoeveelheid water die de vaporochilder binnenkomt.
Water Economizzers. Deze apparaten zijn ontworpen om het voedzame water te verwarmen voordat ze het in het verdampingsgedeelte van de ketel ingaan, door het gebruik van de warmte van de uitgaande gassen. Ze bevinden zich in een convolments gaskanaal en werken met relatief lage temperaturen van verbrandingsproducten (rookgassen).
Fig. 7.10. Steel Coaching Economizer:
1 - lagere collector; 2 - bovenste collector; 3 - referentierrek; 4 - wikkelen; 5 - Steunbundels (afgekoeld); 6 - waterafdeling
De meest economische economissen (fig. 7.10) worden uitgevoerd uit stalen buizen met een diameter van 28 ... 38 mm, gebogen in horizontale spoelen en connoissed in pakketten. Pijpen in pakketten bevinden zich in een checker-bestelling vrij strak: de afstand tussen de assen van de aangrenzende buizen over de rookgasstroom is 2,0 ... 2,5 diameters van de pijp, langs de stroom - 1,0 ... 1.5. De bevestiging van spiraalbuizen en hun onderscheid worden uitgevoerd door ondersteunende rekken, gefixeerd in de meeste gevallen op holtes (voor luchtkoeling), geïsoleerd van de zijkant van hete gasbundels.
Afhankelijk van de mate van waterverwarming, zijn de economizatoren verdeeld door niet-buigen en koken. In een kookbeconomizer kan tot 20% van het water in stoom worden.
Het totale aantal parallelle werkpijpen wordt gekozen op basis van de watersnelheid van ten minste 0,5 m / s voor niet-ondersteunend en 1 m / s voor reiniging van economizers. Deze snelheden zijn te wijten aan de noodzaak om af te spoelen van de muren van pijpen luchtbellen, die bijdragen aan corrosie en voorkomen dat de scheiding van het stoommengsel, dat kan leiden tot oververhitting van een zwak gekoelde stoom van de bovenste wand van de pijp en het is scheuren. Waterbeweging in de economizer is noodzakelijkerwijs oplopend. Het aantal leidingen in het pakket. Het horizontale vlak wordt gekozen op basis van de snelheid van verbrandingsproducten 6 ... 9 m / s. Deze snelheid wordt bepaald door het verlangen, enerzijds, om de spoelen te beschermen tegen de Rogue of Ashes, en aan de andere kant - om overmatige alpine slijtage te voorkomen. De warmteoverdrachtcoëfficiënten onder deze omstandigheden zijn meestal 50 ... 80 met (m 2 - k). Voor het gemak van reparatie en reinigingsleidingen van buitenverontreinigingen is de economizer verdeeld in pakketten met een hoogte van 1,0 ... 1,5 m met hiaten tussen deze tot 800 mm.
De externe verontreiniging van het oppervlak van de spoelen wordt verwijderd door periodieke inclusie in het werk van het Shotker-systeem, wanneer de metalen fractie wordt doorgegeven (druppels) van boven naar beneden door de convectieve verwarmingsoppervlakken, de stortingen op de leidingen neerklappen. Het alpinement van as kan te wijten zijn aan de val van dauw van rookgassen op een relatief koud oppervlak van de leidingen. Dit is een van de redenen voor het voorverwarmen van het geleverde voedingswater aan de economisator tot een temperatuur die de waterwateren of damp van zwavelzuur in de dakrand overschrijdt.
De bovenste rijen van de economizerleidingen tijdens de werking van de ketel op vaste brandstof, zelfs met relatief lage gaspercentages zijn onderworpen aan merkbare askleding. Om te voorkomen dat de amolkleding op deze leidingen zijn bevestigd van verschillende soorten Beschermende voering.
Luchtverwarmers. Ze zijn geïnstalleerd om de lucht in de oven in de oven te verwarmen om de efficiëntie van brandstofverbranding, evenals in koolstofbestendige apparaten te vergroten.
De optimale hoeveelheid luchtverwarming in de luchtverwarmer is afhankelijk van de vloer van de brandstof van de brandstof, de vochtigheid ervan, zoals het brandstofinrichting en is 200 ° C voor steenkolenBranden op een kettingraster (om oververhitting van slijpen te voorkomen), 250 ° C voor turf, verbranding op dezelfde rooster, 350 ... 450 ° C voor vloeibare of stoffige brandstof, verbrandde in kamerovens.
Om een \u200b\u200bhoge verwarmingstemperatuur te verkrijgen, wordt tweetrapsverwarming gebruikt. Hiervoor is de luchtverwarmer verdeeld in twee delen, waarvan een deel van de waterbedisverdeling in de dissectie is geïnstalleerd).
De luchttemperatuur ingevoerd in de luchtverwarmer moet 10 ... 15 ° C boven het dauwpunt van de rookgassen zijn om corrosie van het koude uiteinde van de luchtverwarmer te voorkomen als gevolg van de condensatie van waterdamp in de rookgassen (Wanneer er contact is met de relatief koude wanden van de luchtverwarmer), en verstopping ook in het geval van passerende kanalen voor gassen die vasthouden als een natte muren. Deze voorwaarden kunnen op twee manieren worden waargenomen: door de temperatuur van de uitgaande gassen en het warmteverlies te vergroten, dat economisch onrendabel is, of door speciale apparaten voor het verwarmen van lucht te installeren vóór de toelating tot de luchtverwarmer. Hiervoor worden speciale calorifies gebruikt, waarin de lucht wordt verwarmd door geselecteerde stoom uit turbines. In sommige gevallen wordt luchtverwarming uitgevoerd door recycling, d.w.z. Een gedeelte dat in de luchtverwarmer wordt verwarmd, keert terug door de zuigleiding naar de blazende ventilator en gemengd met koude lucht.
Op het actieprincipe zijn luchtverwarmers verdeeld in recuperatief en regeneratief. In de herstelluchtverwarming wordt de warmte van gassen naar de lucht doorgestuurd door een vaste scheidingswand van de pijp. In de regel zijn dit stalen buisvormige luchtverwarmers (fig. 7.11) met een buisdiameter van 25 ... 40 mm. De buizen daarin zijn meestal verticaal, de verbrandingsproducten verplaatsen zich in hen; De lucht is wast door hun transversale stroom in verschillende bewegingen georganiseerd door overbestendige luchtkanalen (boxen) en tussentijds.
Het gas in de buizen beweegt met een snelheid van 8 ... 15 m / s, de lucht tussen de buizen is twee keer zo langzamer. Hiermee kunt u ongeveer gelijke warmteoverdrachtscoëfficiënten aan beide zijden van de pijpwand hebben.
Thermische expansie van de luchtverwarmer wordt waargenomen door een lenscompensator. 6 (Zie Afb. 7.11), die boven de luchtverwarmer is geïnstalleerd. Met behulp van de flenzen is het bevestigd aan bouten van onderaf aan de luchtverwarmer, en van boven - naar het overgangsframe van het vorige gasleidinggas.
Fig. 7.11. Tubulaire luchtverwarmer:
1 - kolom; 2 - referentiekader; 3, 7 -ThoperPusse Boxes; 4 Staand
buizen 40'1,5 mm; 5, 9 - Top- en onderbuisborden dik 20 ... 25 mm;
6 - Compensator van thermische extensies; 8 - Lente buisbord
In de regeneratieve luchtverwarmer wordt de warmte door een metalen mondstuk overgedragen, dat periodiek wordt verwarmd door gasvormige verbrandingsproducten, waarna het wordt overgedragen aan de luchtstroom en deze opgehamde warmte geeft. De regeneratieve luchtverwarmer van de ketel draait langzaam (3 ... 5 tpm) drum (rotor) met verpakking (mondstuk) van gegolfd dun staalplateningesloten in een vast lichaam. SECTO-platen De zaak is verdeeld in twee delen - lucht en gas. Bij het draaien van de rotor kruist de verpakking afwisselend het gas, vervolgens de luchtstroom. Ondanks het feit dat de verpakkingswerken in de non-stationaire modus, verwarmd door een vaste luchtstroom continu wordt uitgevoerd zonder temperatuurschommelingen. De beweging van gassen en lucht - tegenstroom.
De regeneratieve luchtverwarmer onderscheidt zich door de compactheid (tot 250 m 2 oppervlakken in 1 m 3-verpakking). Het is wijdverbreid op krachtige energiekoilers. Het nadeel ervan is grote (tot 10%) luchtstromen in het gaskanaal, wat leidt tot overbelasting van blazende ventilatoren en rook en toenemende verliezen met uitgaande gassen.
Strakke blaasapparaten van de keteleenheid.Voor de brandstofverbranding van de keteleenheid in de oven van de keteleenheid, moet de lucht eraan worden geleverd. Verwijderen uit de vuurkast van gasvormige producten van verbranding en zorg ervoor dat hun passage door het hele systeem van oppervlakken van de verwarming van de keteleenheid moet worden gecreëerd, moet een tractie worden gemaakt.
Momenteel zijn er vier luchttoevoerschema's en brandende producten in ketelplanten:
· Met de natuurlijke last die door de schoorsteen wordt gecreëerd, en de natuurlijke afzuiging van lucht in de oven als gevolg van het vacuüm in het gecreëerd door de pijp;
· Kunstmatige last gecreëerd door de rook en zuigen de lucht in de oven, als gevolg van het door de rook gegenereerde vacuüm;
· Kunstmatige last gecreëerd door de rook en dwang luchttoevoer aan de wikkeling van de blazende ventilator;
· Superior waarin de gehele ketelinstallatie is afgedicht en onder enkele geblazen overtollige druk, die voldoende is voor het overwinnen van alle weerstanden van lucht- en gaspaden, die de noodzaak om de rook te installeren te installeren.
De schoorsteen in alle gevallen van kunstmatige stuwkracht of werk onder de superieur wordt bewaard, maar het hoofddoel van de buis wordt de intrekking van rookgassen in hogere lagen van de atmosfeer om de verstrooiingsomstandigheden in de ruimte te verbeteren.
In de ketelinstallaties van grote stoomuitgangen wordt kunstmatige stuwkracht met kunstmatige bloesems overal gebruikt.
Rokerige leidingen zijn baksteen, versterkt beton en ijzer. De stenen bouwen meestal pijpen tot 80 m hoog. Hogere leidingen worden uitgevoerd door gewapend beton. IJzeren leidingen worden alleen geïnstalleerd op verticaal-cilindrische ketels, evenals op krachtige torenketels van stalen water-type. Om de kosten te verlagen, wordt meestal een gewone schoorsteenruimte of voor een groep boilerinstallaties gebouwd.
Operatie principe schoorsteen Het blijft hetzelfde in de installaties die werken met een natuurlijke en kunstmatige last, met die functie die, met natuurlijke stuwkracht, de rookbuis de weerstand van de volledige ketelinstallatie moet overwinnen, en met kunstmatige tractie tot de belangrijkste rook- gegenereerde rook.
In FIG. 7.12 Een diagram van een ketel met een natuurlijke last gecreëerd door een schoorsteen 2 . Het is gevuld met rookgassen (verbrandingsproducten) met een dichtheid van R g, kg / m3, en gerapporteerd via de gasleidingen van de ketel 1 met atmosferische lucht waarvan de dichtheid r b, kg / m3. Uiteraard, R in\u003e R.
Met de hoogte van de schoorsteen N.drukdruk druk druk gH.r b en gas gnr r op het niveau van de bodem van de pijp, d.w.z. de magnitude van de stuwkracht D S,N / m 2, heeft het formulier
waarbij p en rg-lucht- en gasdichtheid onder normale omstandigheden, kg / m; IN- Barometrische druk, MM RT. Kunst. Vervanging van de waarden R in 0 en R G 0, krijgen we
Van vergelijking (7.2) volgt dat de natuurlijke tractie de grotere is meer lengte Pijpen en rookgassen en de onderste de omgevingstemperatuur.
De minimale toelaatbare hoogte van de buis wordt beheerst door sanitaire overwegingen. De diameter van de buis wordt bepaald door de vervalsnelheid van rookgassen van het bij maximale stoomuitgang van alle ketelaggregaten die op de pijp zijn verbonden. Met natuurlijke stuwkracht moet deze snelheid in het bereik van 6 ... 10 m / s zijn, zonder minder dan 4 m / s te worden om schending van de treagor met de wind (kleuring van de pijp) te voorkomen. In het geval van kunstmatige stuwkracht wordt de versteding van de rookgassen uit de pijp meestal gelijk aan 20 ... 25 m / s.
Fig. 7.12. Schema van een ketel met een natuurlijke last gecreëerd door een schoorsteen:
1 - boiler; 2 - schoorsteen
Centrifugale rokers en blazende fans worden geïnstalleerd om aggregaten te ketelen, en voor stoomgeneratoren met een capaciteit van 950 t / uur en meer - axiale multi-stage rokers.
De rokers worden achter de keteleenheid geplaatst en in ketelplanten die bestemd zijn voor het verbranden van vaste brandstoffen, zijn de rokers na het zeelen geïnstalleerd, om de hoeveelheid vliegas door de rook te verminderen en daardoor de slijtage van de vleugel van de rook te verminderen. N.
Het vacuüm dat door de rook moet worden gecreëerd, wordt bepaald door de totale aerodynamische weerstand van het gaskanaal van de ketelinstallatie, die moet worden overwonnen, op voorwaarde dat de rookgassen aan de bovenkant van de vuurfox liggen, zal 20 ... 30 PA zijn en het nodige hoge snelheid Bij de opbrengst van rookgassen uit de schoorsteen. In kleine ketelinstallaties is de lof gemaakt door de chymosos meestal 1000 ... 2000 Pa en in grote installaties 2500 ... 3000 PA.
Blowing fans die voor de luchtverwarmer zijn geïnstalleerd, zijn ontworpen om erin te voeden. De door de ventilator gegenereerde druk wordt bepaald door de aerodynamische weerstand van het luchtkanaal, dat moet worden overwonnen. Het ontwikkelt zich meestal van de weerstand van het zuigkanaal, de luchtverwarmer, luchtkanalen tussen de luchtverwarmer en de oven, evenals de weerstand van het rooster en de laag brandstof of branders. In het bedrag vormt deze weerstand 1000 ... 1500 PA voor ketelplanten van lage prestaties en stijgen tot 2000 ... 2500 PA voor grote ketelinstallaties.
7.5. Thermische balans van het aggregaat van de ketel
Thermische balans van de stoomketel. Dit evenwicht is om gelijkheid tot stand te brengen tussen de brandstof inkomend in het aggregaat bij het verbranden van de hoeveelheid warmte, de warmte genoemd V. R. , en de som van de gebruikte warmte V. 1 en thermische verliezen. Op basis van het warmte-saldo worden de efficiëntie en het brandstofverbruik gevonden.
Met de stabiele wijze van werking van het apparaat is de warmte-saldo voor 1 kg of 1 m 3 van de gekamde brandstof als volgt:
waar V. R. - de wegwerpbare warmte die per 1 kg vaste of vloeibare brandstof of 1 M 3 van gasvormige brandstof, KJ / KG of KJ / M 3; V. 1 - Gebruikte warmte; V. 2 - warme verliezen met gassen die aggregaat verlaten; V. 3 - het verlies van warmte van de chemische onvolledigheid van de verbranding van brandstof (inconsiderend); V. 4 - warme verliezen van mechanische niet-betaling van verbranding; V. 5 - warme verliezen B. milieu door het externe hek van de ketel; V. 6 - verliezen van warmte met slak (fig. 7.13).
Meestal gebruiken de berekeningen de warmte-evenwichtsvergelijking, uitgedrukt als een percentage in relatie tot de warmte genomen voor 100% ( V. p p \u003d 100):
waar v. 1 \u003d Q. 1 × 100/ V. P P; q 2.= V. 2 × 100/ V. P r, etc.
Verwarmdinclusief alle soorten warmte die samen met de brandstof in de oven is ingevoerd:
waar V. N R. – lagere werkverbranding van brandstof; V. FT is de fysieke warmte van brandstof, inclusief het verwarmde en verwarming verkregen indien gedroogd; V. V.v.v - luchtwarmte verkregen door hem wanneer ze buiten de ketel worden verwarmd; V. F - Warmte, geïntroduceerd in een vuurfrand met een spuitstoom.
Het thermische saldo van de keteleenheid is ten opzichte van een temperatuurniveau of, met andere woorden, ten opzichte van een starttemperatuur. Als de luchttemperatuur in de keteleenheid arriveert zonder buiten de ketel te verwarmen, houdt u niet rekening met de hitte van de stoomstraal in de spuitmonden en elimineer de omvang van de stoomstraal. V. FT, omdat het verwaarloosbaar is in vergelijking met de warmte van brandstofverbranding, dan kunt u nemen
In de expressie (7,5) wordt de warmte niet in aanmerking genomen, wat bijdraagt \u200b\u200baan de hete lucht van zijn eigen ketel in de oven. Het feit is dat dezelfde hoeveelheid warmte wordt gegeven aan de verbrandingsproducten van lucht in de luchtverwarmer in de keteleenheid, d.w.z. een soort recirculatie (restitutie) van warmte wordt uitgevoerd.
Fig. 7.13. De belangrijkste verliezen van de warmte van het ketelaggregaat
Gebruikte warmte q. 1 wordt waargenomen door de oppervlakken van verwarming in de warmtekamer van de ketel en zijn convectieve boots, wordt doorgegeven aan het werkvloeistof en wordt verbruikt om het water te verhogen tot de fase-overgangstemperatuur, verdamping en oververhitting van de stoom. De hoeveelheid warmte die per 1 kg of 1 m 3 van verbrande brandstof wordt gebruikt,
waar D. 1 , D. n, D. PR, - respectievelijk de uitvoering van de stoomketel (het verbruik van oververhitte stoom), het verbruik van verzadigde stoom, het verbruik van ketelwater tot zuiveren, kg / s; IN- brandstofverbruik, kg / s of m 3 / s; iK. pp iK.", iK.", iK. PV - respectievelijk enthalpie van oververhitte stoom, verzadigde stoom, water op de verzadigingslijn, voedingswater, KJ / kg. Met een blower-aandeel 
en de afwezigheid van een verzadigd paar formule (7.6) neemt
Voor ketelaggregaten die dienen om warm water (warmwaterboilers) te verkrijgen,
waar G. B - warm waterverbruik, kg / s; iK. 1 I. iK. 2 - respectievelijk specifieke enthalhapies van water die de ketel binnenkomen en eruit komen, KJ / KG.
Thermisch verlies van stoomketel. De efficiëntie van het brandstofgebruik wordt voornamelijk bepaald om de verbranding van brandstof en de koeldiepte van verbrandingsproducten in een stoomketel te voltooien.
Warme verliezen met uitgaande gassen Q 2 zijn de grootste en bepaald door de formule
waar IK. Wauw - enthalpie van uitgaande gassen bij de temperatuur van de uitgaande gassen q WOW en overtollige lucht in de uitgaande gassen α WOW, KJ / kg of KJ / M 3; IK. KH - koude lucht enthalpie bij koude luchttemperaturen t. Hins en overtollige lucht α Ig; (100- v. 4) - het aandeel van verbrande brandstof.
Voor moderne ketels v. 2 is binnen 5 ... 8% van de warmte, v. 2 neemt toe met een toename in Q WOW, α en het volume van uitgaande gassen. Vermindering van Q WOW tot ongeveer 14 ... 15 ° C leidt tot een afname v. 2 per 1%.
In de moderne ketelboiler-eenheden, Q WOW is 100 ... 120 ° C, in productie en verwarming - 140 ... 180 ° C.
Verliezen van warmte van chemische onvolledige verbranding van brandstof Q 3 is een warmte die chemisch verwant blijft in producten die niet zijn volledige verbranding. Het wordt bepaald door de formule
waar CO, H2, CH4 het bulkgehalte is van onvolledige verbrandingsproducten met betrekking tot droge gassen,%; Figuren vóór CO, H2, CH 4 - 100 maal de warmte van de verbranding 1 m 3 van het overeenkomstige gas, KJ / M 3 verlaagd.
Het verlies van warmte van de chemische onvolledigheid van verbranding is meestal afhankelijk van de kwaliteit van de mengselvorming en lokale onvoldoende hoeveelheden zuurstof voor volledige verbranding. Vandaar, v. 3 Afhankelijk van α t. De kleinste waarden van α t , waarvoor v. 3 is praktisch afwezig, afhankelijk van het type brandstof en organisatie van de verbrandingsmodus.
Chemische fraude wordt altijd vergezeld door een wijze, onaanvaardbaar in de ketel.
Warme verliezen van mechanische brandstofverbranding Q 4 - dit is de warmte van brandstof, die in kamerverbranding wordt gedragen, samen met de verbrandingsproducten (inzet) in de ketelgaskanalen of blijft in de slak, en met laagverbranding - zowel in producten niet door een rooster (storing):
waar eEN. SHL + PR, eEN. VN - respectievelijk, het aandeel Ash in slakken, falen en vertrek wordt bepaald door het wegen van de asative-balans maar SHL + PR. + A. un \u003d 1 in fracties van eenheden; G. SHL + PR, G. VN - De inhoud van brandbaar, respectievelijk, in de slak, falen en vertrek, wordt bepaald door wegen en naverbrenging in de laboratoriumomstandigheden van steekproeven van slakken, falen, onderneming,%; 32.7 KJ / kg - Verbranding van de warmteverbranding in slakken, falen en deposito's, volgens WTD; En r -solness van de werkmassa van brandstof,%. Waarde v. 4 Afhankelijk van de verbrandingsmethode en -wethode voor het verwijderen van slakken, evenals brandstofeigenschappen. Met een gevestigd proces van verbranding van vaste brandstof in kamerovens v. 4 "0.3 ... 0.6 voor brandstoffen met een grote uitvoer van vluchtige stoffen, voor antraciet dennen (Ash) v. 4 > 2%. Met laag verbranding voor stenen kolen v. 4 = 3.5 (waarvan 1% daalt op het verlies met een slak, en 2,5% - met een verwonding), voor bruin - v. 4 = 4%.
Warme verliezen in het milieu q 5 afhankelijk van het gebied buitenoppervlak Aggregaat en verschil in oppervlaktetemperatuur en omgevingslucht (Q 5."0,5 ... 1,5%).
Warme verliezen met slakken q 6 treden op als gevolg van het verwijderen van slakken uit de oven, waarvan de temperatuur hoog genoeg kan zijn. In verwijderingsovens met vaste slakontwerper, de temperatuur van de slak 600 ... 700 ° C, en met een vloeistof - 1500 ... 1600 ° C.
Deze verliezen worden berekend met de formule
waar van CHL - Warmtecapaciteit van slakken, afhankelijk van de temperatuur van de slak t. SHL. Dus, bij 600 ° C van SHL \u003d 0,930 KJ / (kg × K), en bij 1600 ° C van SHL \u003d 1,172 KJ / (kg × K).
De efficiëntie van de ketel en het brandstofverbruik. De perfectie van het thermische werk van de stoomketel wordt geschat door de coëfficiënt van het nuttige effect van grove H tot BR,%. Dus, op directe balans
waar V. naar - warmte, nuttig voor de verwijderbare ketel en uitgedrukt door warmteverwarmingsoppervlakken, KJ / S:
waar V. Kunst - het warmtebevattende water of de lucht verwarmd in de ketel en de zijde, CJ / C (de warmte van purge wordt alleen in aanmerking genomen voor D. PR\u003e 2% van D.).
De efficiëntie van de ketel kan worden berekend op het omgekeerde saldo:
De directe balansmethode is vooral minder nauwkeurig als gevolg van moeilijkheden bij het bepalen van het gebruik van grote massa's verbruikbare brandstof. Thermische verliezen worden bepaald met een grotere nauwkeurigheid, dus de omgekeerde balansmethode vond de voorkeursverlening bij het bepalen van de efficiëntie.
Naast de bruto-efficiëntie wordt de netto-efficiëntie gebruikt, met de operationele perfectie van het aggregaat:
waar v. SN - het totale warmteverbruik voor de eigen behoeften van de ketel, dat wil zeggen de stroomsnelheid van elektrische energie naar de aandrijving van de hulpmechanismen (ventilatoren, pompen, enz.), Het verbruik van stoom op de slag en gespoten brandstofolie , berekend als een percentage van de hitte.
Van de uitdrukking (7.13) bepaalt de verstrekte stroomsnelheid B. kg / s,
Aangezien een deel van de brandstof verloren is gegaan door een mechanische dichtstbijzijnde, dan met alle berekeningen van luchtvolumes en verbrandingsproducten, gebruikt evenals enthalpie het geschatte brandstofverbruik B. R , kg / s, rekening houdend met mechanische onvolledigheid van verbranding:
Bij het branden in boilers van vloeibare en gasvormige brandstoffen V. 4 = 0
1. Hoe zijn boileraggregaten en wat zijn hun afspraken?
2. Noem de hoofdtypen van keteleenheden en vermeld hun hoofdelementen.
3. Beschrijf de verdampingsoppervlakken van de ketel, vermeld de typen stoomstroomvloeistoffen en -methoden voor het regelen van de temperatuur van de oververhitte stoom.
4. Welke soorten waterbeconomiënes en luchtverwarmer worden in ketels gebruikt? Vertel ons over de principes van hun apparaat.
5. Hoe worden luchttoevoer en rookgassen in ketelaggregaten uitgevoerd?
6. Vertel ons over de benoeming van de schoorsteen en de definitie van zijn zelfgebruik; Geef de soorten rook in die worden gebruikt in ketelinstallaties.
7. Wat is de thermische balans van de keteleenheid? Maak een lijst van het verlies van warmte in de ketel en specificeer hun redenen.
8. Hoe is de efficiëntie van de ketelaggregaat?
Russische energiemaatschappij
En elektrificatie "ues van Rusland"
Afdeling Ontwikkelingsstrategie en wetenschappelijk en technisch beleid
Door operationeel uit te voeren
Boiler-planten testen
Om de kwaliteit van de reparatie te beoordelen
RD 153-34.1-26.303-98
Orgres.
Moskou 2000.
Ontwikkeld door een open joint-aandelenbedrijf "Bedrijf voor inbedrijfstelling, verbetering van de technologie en werking van elektriciteitscentrales en netwerken Orgrese" kunstenaar G.t. Levit is goedgekeurd door het ministerie van Ontwikkelingsstrategie en Wetenschappelijk en Technisch Beleid RAO "UES van Rusland" 01.10.98 Eerste plaatsvervangend hoofd van A.P. Stuurdocument van Bersenev ontwikkeld door JSC Firm Orgres namens de afdeling Ontwikkelingsstrategie en wetenschappelijk en technisch beleid en is het eigendom van Rao "ues van Rusland".
| Methodische richtlijnen voor het uitvoeren van operationele tests van boilerinstallaties Om de kwaliteit van de reparatie te beoordelen |
RD 153-34.1-26.303-98 |
van 03.04.2000
1. Algemeen deel
1.1. Taken operationele tests (het ontvangen van tests) bepaalt "Evaluatiemethode technische status Boiler-installaties vóór en na reparatie "[1], volgens welke de tests na revisie moeten worden geïdentificeerd en vergeleken met de vereisten van regelgevende en technische documentatie (NTD) en testresultaten na de vorige reparatie van de indicatoren die in de tabel zijn vermeld. 1 van Deze methodische indicaties. Deze techniek wordt gedefinieerd als wenselijk en testen vóór reparaties om het volume van de aankomende reparatie te verfijnen. 1.2. Regels [2] Evaluatie van de technische toestand van de ketelinstallatie wordt gemaakt op basis van de resultaten van de ontvangende tests (bij het starten en onder belasting) en gecontroleerde bediening. Duur van controle-exploitatie Bij het werken aan de regime-kaart met belastingen die overeenkomen met het dispatchingschema, is ingesteld op 30 dagen, en de ontvangende testtests onder de nominale belasting ook bij het werken aan de regime-kaart - 48 uur.tafel 1
Verklaring van indicatoren van de technische toestand van de ketelinstallatie
|
Indicator |
De waarde van de indicator |
na de laatste revisie |
na de huidige reparatie |
naar de huidige reparatie |
1. Brandstof, zijn kenmerk | 2. Aantal stofvoorbereidingssystemen * | 3. Subtiliteit van stof R. 90 (R 1000) *,% | 4. Aantal werkbranders * | 5. Overtollige lucht per stoomboot * | 6. Parameterness gegeven aan nominale parameters, T / H | 7. De temperatuur van de oververhitte stoom, ° C | 8. Temperatuur van een paar industriële en ° C | 9. Nutriëntenwatertemperatuur, ° С | 10. Temperatuur in de controlepunten van de damptatr. en tussentijdse reeks, ° С | 11. Maximale trommel van de temperatuur van de verwarmingsoppervlakken van de verwarmingsoppervlakken op de kenmerkende plaatsen | 12. Crème Coole lucht in brand | 13. CESSEN van koude lucht in de stofvoorbereidingssystemen | 14. Past in convectieve gasbenodigdheden ketel | 15. Past in gaskanalen uit de luchtverwarmer naar de rook | 16. PULDVERTENT VOOR DE GIDREEKINRUCTIES VAN DE SKOKERS, KG / M 2 | 17. De mate van opening van de geleidingsinrichtingen van de Dymososov,% | 18. De mate van opening van de geleidingsinrichtingen van fans,% | 19. De temperatuur van de uitgaande gassen, ° C | 20. Warmteverlies met uitgaande gassen,% | 21. Warmteverlies met mechanische onvolledige verbranding,% | 22. Ph.D. ketel "grossto",% | 23. Specifieke consumptie Elektriciteit voor stofvoorbereiding, kWh · H / T van brandstof | 24. Specifiek elektriciteitsverbruik voor tractie en klap, kWh / t-paar | 25. Inhoud in rookgassen N O X (bij α \u003d 1,4), mg / nm 3 | * Geaccepteerd door regime-kaart |
2. Bepaling van overtollige lucht- en koude luchtsupplementen
2.1. Bepaling van overtollige lucht
Overtollige lucht α wordt bepaald met nauwkeurigheid als voldoende voor praktische doeleinden van vergelijkingDe nauwkeurigheid van berekeningen op deze vergelijking is niet groter dan 1% als a minder is dan 2,0 voor vaste brandstoffen, 1,25 voor brandstofolie en 1.1 voor aardgas. Een nauwkeurige bepaling van een overtollige lucht α nauwkeurig kan worden uitgevoerd door vergelijking
Waar Naar α. - Correctiecoëfficiënt bepaald door FIG. 1. Inleiding Amendementen Naar α. Het kan voor praktische doeleinden alleen bij grote luchtince (bijvoorbeeld in de uitgaande gassen) en bij het verbranden van aardgas. Het effect van onvolledige verbrandingsproducten in deze vergelijkingen is erg klein. Aangezien de analyse van gassen meestal wordt gemaakt met behulp van chemische gasanalysatoren van OSA, is het raadzaam om de correspondentie tussen de waarden te controleren OVER 2 I. R. OVER 2, sindsdien OVER 2 wordt bepaald door het verschil [( Ro. 2 + OVER 2) - OVER 2], en de waarde ( Ro. 2 + O. 2) hangt grotendeels af van de absorptievermogen van pyrogallol. Een dergelijke inspectie bij gebrek aan chemische niet-betaling van verbranding kan worden uitgevoerd door het vergelijken van overtollige lucht die wordt gedefinieerd door zuurstofformule (1) met een overmaat bepaald door koolstofdioxide-formule:
Bij het uitvoeren van operationele tests kan een waarde voor steen en bruine kolen gelijk worden genomen aan 19%, voor as 20,2%, voor brandstofolie, 16,5%, voor aardgas 11,8% [5]. Vanzelfsprekend, bij het verbranden van een mengsel van brandstoffen met verschillende waarden, kan de vergelijking (3) niet worden gebruikt.
Fig. 1. Afhankelijkheid van de correctiecoëfficiënt NAAR α op luchtcoëfficiënt α :
1 - vaste brandstoffen; 2 - Stookolie; 3 - Natuurlijke gassen
Controle van de juistheid van de gasanalyse kan worden uitgevoerd door vergelijking
(4)
Of gebruik van afbeeldingen. 2.
Fig. 2. Afhankelijkheid van inhoud ZO 2 I. O. 2 In de verbrandingsproducten van verschillende brandstoffen uit de luchtcoëfficiënt α:
1, 2 en 3 - stedelijk gas (respectievelijk bedragen tot 10,6; 12,6 en 11,2%); 4 - aardgas; 5 - Cokesgas; 6 - oliegas; 7 - watergas; 8 en 9 - stookolie (van 16,1 tot 16,7%); 10 en 11 - vaste brandstofgroep (van 18.3 tot 20,3%)
Wanneer gebruikt om een \u200b\u200bovertollige luchttype lucht te detecteren Testo-termijn."De basis van de definitie van inhoud OVER 2, aangezien in deze apparaten waarde Ro. 2 wordt niet bepaald door een directe meting, maar door de berekening op basis van een vergelijking vergelijkbaar met (4). De afwezigheid van merkbare chemische onvolledige verbranding ( ZO) wordt meestal bepaald met behulp van indicatiebuizen of instrumenten zoals " Testo-termijn.". Strikt genomen, om de overtollige lucht in een of een ander gedeelte van de ketelinstallatie te bepalen, is het vereist om dergelijke sectiepunten te vinden, de analyse van gassen waarin in de meeste modi de gemiddelde waarden op het overeenkomstige deel in de meeste wijzen zou weerspiegelen van de sectie. Het is echter voldoende voor operationele tests als besturing, het dichtst bij de dwarsdoorsnede van de sectie neemt het gaskanaal op het eerste convectieve oppervlak in het waterstofgaskanaal (voorwaardelijk achter de stoomboot) en de sampling-site voor De P-vormige ketel in het midden van elk (rechts en links) de helft van de dwarsdoorsnede. Voor de T-vormige ketel moet het aantal gasbemonsteringstoelen DOUBL zijn.
2.2. Bepaling van luchtpakken in de oven
Om de luchtpakken in de oven te bepalen, evenals in de gaskanalen naar het besturingssectie, naast de Yuzhorres-methode, met het fase van de druk onder druk [4], wordt het aanbevolen om de door E.N. voorgestelde methode te gebruiken. Tolchinsky [6]. Om de superers te bepalen, moeten twee experimenten worden uitgevoerd met een andere stroomsnelheid van georganiseerde lucht in een tijd van belasting, in één snede aan de bovenkant van de oven en met de constante positie van de spikes op het luchtpad na de luchtverwarmer , het is raadzaam om de belasting zo dicht mogelijk bij degene te nemen om mogelijk te zijn (ze waren voldoende aandelen in de uitvoering van de rook en het voeden van blazende fans) om te veranderen over het brede scala aan overtollige lucht. Bijvoorbeeld, voor een deductieve boiler die moet zijn voor een stoombesturing in het eerste experiment α "\u003d 1,7 en in de tweede α" \u003d 1.3. De resolutie aan de bovenkant van de oven wordt op een normaal niveau gehandhaafd voor deze ketel. Onder deze omstandigheden worden de totale luchtbenodigdheden (Δα T), de sukkels in de oven (Δα-boven) en de vloot van de stoomboot (Δα van PP) bepaald door de vergelijking
(5)
(6)
Hier en - overmaat van georganiseerd in het luchtmeubilair in de eerste en tweede ervaring; - Drukdruppels tussen de luchtschijf bij de uitlaat van de luchtverwarmer en het snijden in de oven op het niveau van de brander. Bij het uitvoeren van experimenten is het nodig om te meten: de keteloperatiecapaciteit - D K; Temperaturen en druk van verse stoom en een paar promalen; chimnery OVER 2 en indien nodig, onvolledige brandende producten ( ZO, N. 2); gieten in het bovenste deel van de oven en op het niveau van de brander; Druk per luchtverwarmer. In het geval dat de lading van de ketel ervaart, verschilt van de nominale nom, wordt de verduidelijking door vergelijking gemaakt
(7)
Vergelijking (7) is echter geldig indien in het tweede experiment overtollige lucht overeenkomt met optimaal bij nominale belasting. Anders moet de aantrekkingskracht worden uitgevoerd door vergelijking
(8)
Beoordeling van veranderingen in de stroom georganiseerde lucht in de oven is mogelijk in een constante positie van de spikes op het pad na de luchtverwarmer. Dit is echter niet altijd haalbaar. Bijvoorbeeld op een stofkoolboiler, uitgerust met een diagram van stofvoorbereiding van direct blazen met installatie voor de molens van individuele fans (WGD), kenmerkt de waarde alleen de luchtstroom door het secundaire luchtpad. Op hun beurt verandert het verbruik van primaire lucht met de ongewijzigd positie van de spikes op zijn pad tijdens de overgang van de ene ervaring naar de tweede naar een substantieel mindere mate, aangezien een grote fractie van weerstand WGD overwint. Evenzo plaatst u op de ketel, uitgerust met een stofvoorbereidingsschema met een prombuncker met hete lucht van stofvervoer. In de beschreven situaties is het mogelijk om de verandering in de stroming van georganiseerde lucht te beoordelen, het is mogelijk om de druk op de luchtverwarmer te wijzigen, de indicator in vergelijking (6) of het verschil in het meetapparaat in de zuigkast te vervangen van de ventilator. Dit is echter mogelijk als tijdens de experimenten de luchtrecirculatie door de luchtverwarmer gesloten is en er geen significante looser zijn. Het is gemakkelijker om het probleem op te lossen van het bepalen van luchtpakken aan de oven op gas bevattende ketels: hiervoor is het noodzakelijk om te stoppen met het voeden in het luchtkanaal van recyclinggassen (indien een dergelijk schema wordt gebruikt); Pored Boilers op het moment van experimenten, indien mogelijk, moeten worden overgedragen aan gas- of stookolie. En in alle gevallen is het gemakkelijker en meer of meer, kunt u de geschenken definiëren in de aanwezigheid van directe metingen van de luchtstroom na de luchtverwarmer (totaal of door de kosten van individuele streams toe te voegen), het bepalen van de parameter VAN In vergelijking (5) met formule
(9)
De aanwezigheid van directe metingen V. B Hiermee kunt u de geschenken definiëren en door de waarde te vergelijken met de waarden die worden bepaald door de warmte-saldo van de ketel:
;
(10)
(11)
In vergelijking (10): en - consumptie van verse stoom en een paar promineragrev, T / H; en - de toename van warmte-perceptie in de ketel in het hoofdpad en het pad van het paar Prominegrev, KCAL / kg; - KPD, Boiler Gross,%; - de verlaagde luchtstroom (M3) onder normale omstandigheden per 1000 kcal voor een bepaalde brandstof (tabel 2); - overtollige lucht per stoomboot.
tafel 2
Deze theoretisch noodzakelijke luchtvolumes voor het verbranden van verschillende brandstoffen
|
Zwembad, brandstoftype |
Kenmerk van brandstof |
1000 Kcal lucht (bij α \u003d 1), 10 3 m 3 / kcal |
Donetsky | Kuznetsky | Karagandsky | Ekibastuzsky |
sS |
In de buurt van Moskou | Raidichiiski | Irsh borodinsky | Berezovsky | Schalie | Frees | Mazut. | Gaz Stavropol-Moskou |
.
(13)
2.3. Bepaling van luchtpakken in gasvoorzieningen
Met matige zuigt is het raadzaam om de bepaling van een overmaat aan lucht in de besturingssectie (per stoomboot), per luchtverwarmer en rokers te organiseren. Als de geschenken aanzienlijk zijn (tweemaal of meer) die normatief zijn, is het raadzaam om metingen in een groot aantal secties te organiseren, bijvoorbeeld vóór en na de luchtverwarmer, met name regeneratief, vóór en na de elektrostatische precipitator. In deze secties is het aan te raden, evenals in de controle, het organiseren metingen met de rechter- en linkerzijden van de ketel (beide T-vormige ketel), die in gedachten in gedachten in het gedeelte worden uitgevoerd. 2.1 Overwegingen over de representativiteit van de sampling-site voor analyse. Aangezien het moeilijk is om de gelijktijdige analyse van gassen in vele secties te organiseren, worden meestal metingen uitgevoerd aan de ene kant van de ketel (in het besturingssectie, achter de luchtverwarmer, achter de rook), dan aan de andere kant. Uiteraard is het tijdens de hele ervaring noodzakelijk om de stabiele modus van de ketel te garanderen. De waarde van de aanzuiging wordt gedefinieerd als het verschil van overtollige luchtwaarden in vergeleken secties,2.4. Bepaling van luchtpakken in stofvoorbereidingssystemen
Bepaal de geschenken volgens [7] volgt in installaties met een prombuncker, evenals met een rechtblokken bij het drogen van droge gassen. Bij het drogen van gas in beide gevallen worden de geschenken gedefinieerd, zoals in de ketel, gebaseerd op gasanalyse aan het begin en aan het einde van de installatie. Berekening van pakken met betrekking tot het volume van gassen aan het begin van de installatie wordt uitgevoerd door de formule
(14)
Bij het drogen met lucht in stofbereidingssystemen met een prombuncker om de afzuiging te bepalen, is het noodzakelijk om de stroom van luchtstroom op de inham naar het stofvoorbereidingssysteem en het natte droogmiddel aan de aanzuigzijde of de afvoer van de molen te meten ventilator. Bij het bepalen bij de ingang van de fanventilator, moet de recycling van het droogmiddel in de inlaatvermogenpijp op het tijdstip van definitie van de afzuiging worden gesloten. De luchtkosten en het natte droogmiddel worden bepaald met behulp van standaardmeetinrichtingen of met behulp van de multiplicatoren Prandtl-buizen [4]. Kalibratie van vermenigvuldigers moet worden gedaan onder omstandigheden zo dicht mogelijk bij de werking, aangezien de metingen van deze apparaten niet strikt ondergeschikt zijn aan de patronen die inherent zijn aan standaard gasklepinrichtingen. Om het volume naar de normale omstandigheden te brengen, worden de temperatuur en de druk van lucht bij de ingang van de installatie en het vochtige droogmiddel bij de molenventilator gemeten. Luchtdichtheid (kg / m 3) in dwarsdoorsnede voor de molen (met meestal ontvangen waterdampgehalte (0,01 kg / kg droge lucht):
(15)
Waar - de absolute druk van de lucht voor de molen op het punt van het meten van de stroomsnelheid, MM RT. Kunst. De dichtheid van het droogmiddel voor de molenventilator (kg / m3) wordt bepaald door de formule
(16)
Waar - de toename van waterdampgehalte als gevolg van het verdampte vocht van brandstof, kg / kg droge lucht gedefinieerd door de formule
(17)
Hier IN M - Molenproductiviteit, T / H; μ is een brandstofconcentratie in lucht, kg / kg; - luchtstroom voor de molen onder normale omstandigheden, M3 / H; - het aandeel verdampte vocht in 1 kg bronbrandstof bepaald door de formule
(18)
Waarin - het vocht van brandstof werken,%; - Vocht van stof,%, berekeningen bij het bepalen van de Preasen worden uitgevoerd door formules:
(20)
(21)
De waarde van de supplementen ten opzichte van theoretisch noodzakelijk voor het verbranden van de brandstof wordt bepaald door de formule
(22)
Waar is de gemiddelde waarde van de afzuiging voor alle stofbereidingssystemen, M3 / H; N. - het gemiddelde aantal besturingssystemen van stofvoorbereiding bij de nominale belasting van de ketel; IN K - brandstofverbruik op de ketel, T / H; V. 0 is de theoretisch noodzakelijke luchtstroom voor het verbranden van 1 kg brandstof, M3 / kg. Om de waarde te identificeren op basis van de waarde van de gecoëfficiënt die wordt bepaald met de formule (14), moet de hoeveelheid van het droogmiddel bij de installatie-inlaat worden bepaald en vervolgens de berekeningen onderhouden op basis van formules (21) en (22). Als de definitiewaarde moeilijk is (bijvoorbeeld in stofbereidingssystemen met ventilatormolens als gevolg van hoge gastemperaturen), dan kunt u dit doen, op basis van het verbruik van gassen aan het einde van de installatie - [Wij behouden de aanwijzing van Formule (21)]. Hiervoor wordt het bepaald in relatie tot de dwarsdoorsnede voor de installatie met de formule
(23)
In dit geval
Verder wordt bepaald door de formule (24). Bij het bepalen van de stroomsnelheid van het droog- en ventilatiemiddel tijdens het drogen, is het raadzaam om de dichtheid te bepalen met formule (16), die in de noemer wordt vervangen in plaats van de betekenis. Deze laatste kan volgens [5] worden bepaald door formules:
(25)
Waar - de dichtheid van de gassen bij α \u003d 1; - verminderde vochtigheid van brandstof,% per 1000 kcal (1000 kg ·% / kcal); en - coëfficiënten met de volgende waarden:
3. Bepaling van warmteverlies en KP. Boiler
3 .1. Berekeningen om de componenten van het warmte-saldo te bepalen, worden uitgevoerd volgens de bovenstaande kenmerken van de brandstof [5], vergelijkbaar met hoe dit wordt uitgevoerd in [8]. De efficiëntie (%) coëfficiënt van de ketel wordt bepaald door de omgekeerde saldo van de formuleWaar v. 2 - Warmteverlies met uitgaande gassen,%; V. 3 - Warmteverliezen met chemische nonfinale verbranding,%; V. 4 - Warmteverlies met mechanische onvolledige verbranding,%; V. 5 - Warmteverlies in het milieu,%; V. 6 - Warmteverlies met fysieke warmteslakken,%. 3.2. Vanwege het feit dat de taak van de huidige richtlijnen is om de kwaliteit van de reparatie te beoordelen, en vergelijkende tests onder dezelfde omstandigheden worden uitgevoerd, kunnen warmteverliezen met uitgaande gassen met voldoende nauwkeurigheid worden bepaald aan verschillende vereenvoudigde formule (in vergelijking met aangenomen in [8]):
Waar is de overtollige luchtcoëfficiënt in de uitgaande gassen; - de temperatuur van de uitgaande gassen, ° C; - Koude luchttemperatuur, ° C; V. 4 - Warmteverlies met mechanische onvolledige verbranding,%; NAAR V. - Correctiecoëfficiënt, rekening houdend met de warmte, ingevoerd in de ketel met verwarmde lucht en brandstof; NAAR , VAN, B. - Coëfficiënten afhankelijk van de variëteit en de verminderde vochtigheid van de brandstof, waarvan de gemiddelde waarden in de tabel worden getoond. 3.
Tafel 3.
De gemiddelde waarden van de coëfficiënten K, C en D om het warmteverlies te berekenen q 2
Brandstof |
VAN | Antraciet |
3.5 + 0,02 W P ≈ 3.53 |
0,32 + 0,04 W P ≈ 0.38 |
Politratracieten | Magerekolen | Steenkolen | Bruine kolen |
3.46 + 0.021 W P |
0.51 +0.042 W P |
0,16 + 0,011 W P |
Schalie |
3,45 + 0.021 W P |
0,65 +0.043 W P |
0,19 + 0,012 W P |
Turf |
3,42 + 0.021 W P |
0.76 + 0.044 W P |
0,25 + 0,01 W P |
Brandhout |
3.33 + 0,02 W P |
0.8 + 0.044 W P |
0,25 + 0,01 W P |
Mazut, olie | Aardgassen | Ruggassen | * W. P ≥ 2. B. = 0,12 + 0,014 W. P. |
(29)
De fysieke warmte van brandstof is logisch om alleen rekening te houden bij het gebruik van verwarmde stookolie. Deze waarde wordt berekend in KJ / kg (KCAL / KG) door de formule
(30)
Waar is de specifieke warmtecapaciteit van stookolie bij de temperatuur van de toelating tot de oven, KJ / (kg · ° C) [KCAL / (kg · ° C)]; - de temperatuur van de brandstofolie die de ketel binnen het verwarmd is, ° C; - de fractie van stookolie op warmte in een mengsel van brandstof. Specifiek warmteverbruik per brandstof ingebracht in het vliegtuig met lucht (KJ / kg) [(kcal / kg)] wanneer deze in de drager wordt voorverwarmd, berekend door de formule
Waar - overtollige lucht de ketel in het luchtpad in de voorkant van de luchtverwarmer invoert; - een toename van de luchttemperatuur in de drager, ° C; - verminderde brandstofvochtigheid, (kg ·% · 10 3) / KJ [(kg ·% · 10 3) / kcal]; - fysieke constante, gelijk aan 4,187 KJ (1 kcal); - Lagere warmteverbranding, KJ (KCAL / kg). De verminderde vochtigheid van vaste brandstof- en stookolie wordt berekend op basis van de huidige gemiddelde gegevens over de vermogensfabrieken met de formule
(32)
Waar - de vochtigheid van de brandstof op werkmassa,%, Met gezamenlijke brandstofverbranding van verschillende typen en merken, als de coëfficiënten K, S. en B. Voor verschillende kwaliteiten van vaste brandstof worden er een van de ander de waarden van deze coëfficiënten in formule (28) bepaald door de formule
Waar een 1 en 2 ... A N de thermische aandelen van elk van de brandstoffen in het mengsel is; NAAR 1 NAAR 2 ...NAAR n - de waarden van de coëfficiënt NAAR (VAN, B.) Voor elk van de brandstoffen. 3.3. Warmteverliezen met chemische onvolledige brandstofverbranding worden bepaald door formules: voor vaste brandstof
Voor brandstofolie
Voor aardgas
De coëfficiënt wordt gelijkgesteld aan 0,11 of 0,026, afhankelijk van welke eenheden worden bepaald - in KCAL / M3 of KJ / M3. De waarde wordt bepaald door de formule
Bij het berekenen van CJ / M 3 worden de numerieke coëfficiënten in deze formule vermenigvuldigd met de coëfficiënt K \u003d 4,187 KJ / KCAL. In formule (37) ZO, N. 2 I. Slaan 4 - het bulkgehalte van de producten van onvolledige verbranding van brandstoffen in percentage ten opzichte van droge gassen. Deze waarden worden bepaald met behulp van chromatografen volgens vooraf geselecteerde gasmonsters [4]. Voor praktische doeleinden wanneer de ketelbewerkingsmodus wordt uitgevoerd in overtollige lucht die minimale waarde biedt v. 3, voldoende in formule (37) om alleen de waarde te vervangen ZO. In dit geval kunt u de eenvoudigste gasanalysatoren doen " Testo-termijn.". 3.4. In tegenstelling tot andere verliezen om het warmteverlies te bepalen met mechanische onvolledigheid van verbranding, is kennis van vaste brandstofkarakteristieken die in specifieke experimenten worden gebruikt, de calorische waarde en werkende ashost. MAAR R. Bij het branden van stenen kolen van onzekere leveranciers of postzegels, is het nuttig om te weten en de uitgang van vluchtige, aangezien deze waarde de mate van brandstofverbranding kan beïnvloeden - de inhoud van brandbaar in de VN en slakken G. De pijnen worden uitgevoerd door formules :
(38)
Waar en is het aandeel van de as van brandstof die in een koude trechter valt en onderwoond met rookgassen; - warmteverbranding 1 kg brandbaar, gelijk aan 7800 KCAL / kg of 32660 KJ / kg. Warme verliezen met deposito's en slakken Het is raadzaam om afzonderlijk te berekenen, vooral met grote verschillen in G. Universiteit G. SHL. In het laatste geval is het erg belangrijk om de waarde te verduidelijken, aangezien aanbevelingen [9] over dit onderwerp zeer dichtbij zijn. In de praktijk I. G. Planken zijn afhankelijk van de stofgrootte en de mate van vervuiling van de ovens met slakken sedimenten. Om de waarde te verduidelijken, wordt aanbevolen om speciale tests uit te voeren [4]. Bij het verbranden van vaste brandstoffen in een mengsel met een gas- of brandstofolie, wordt de waarde (%) bepaald door de uitdrukking
Waar is het aandeel vaste brandstofwarmte in het totale brandstofverbruik. Met de gelijktijdige verbranding van verschillende soorten vaste brandstof, worden de berekeningen volgens de formule (39) uitgevoerd op gewogen gemiddelde waarden en MAAR R. 3.5. Warmteverliezen in het milieu worden berekend op basis van aanbevelingen [9]. Bij het uitvoeren van experimenten op de belasting van D tot kleiner dan de nominale, wordt herberekening gemaakt door de formule
(41)
3.6. Warmteverliezen met fysieke warmteslakken zijn alleen essentieel met de adoptie van vloeibare slakken. Ze worden bepaald door de formule
(42)
Waar is de enthalpie van Ash, KJ / KG (KCAL / KG). Bepaald door [9]. De temperatuur van de as met een vaste slakkopie wordt genomen gelijk aan 600 ° C, met een vloeistof - gelijke temperatuur van normale vloeibare slakkenbeoordeling T. NJ of T. Evil + 100 ° C, die worden bepaald door [9] en [10]. 3.7. Bij het uitvoeren van experimenten vóór en na reparatie is het noodzakelijk om te streven naar hetzelfde maximumaantal parameters (zie paragraaf 1.4 van deze richtlijnen) om het aantal amendementen te minimaliseren dat u wilt invoeren. Relatief kan alleen worden bepaald door het amendement op v. 2 op de temperatuur van koude lucht t. X.De als de temperatuur bij de ingang van de luchtverwarmer op een constant niveau wordt gehandhaafd. Dit kan worden gedaan op basis van formule (28), het bepalen v. 2 bij verschillende waarden t. X.v. Accounting voor het effect van afwijking van andere parameters vereist experimentele cheque of machinecalorieberekening van de ketel.
4. Bepaling van schadelijke emissies
4.1. De noodzaak om de concentraties van stikstofoxiden te bepalen ( Nee. x) ook ZO. 2 I. ZO De relevantie van het probleem van het verminderen van de schadelijke emissies van de elektriciteitscentrales, die in de loop van de jaren een toenemende aandacht besteedt [11, 12]. In [13] is dit gedeelte afwezig. 4.2. Voor de analyse van rookgassen op het onderhoud van schadelijke emissies worden draagbare gasanalysatoren van vele bedrijven gebruikt. De meest voorkomende in de elektriciteitscentrales van Rusland elektrochemische instrumenten van het Duitse bedrijf " Testo.". Het bedrijf produceert apparaten van verschillende klasse. Met behulp van het eenvoudigste apparaat" Testo.300m "U kunt de inhoud bepalen in droge rookgassen OVER 2 in% en volumefracties ( rt)* ZO en Nee. x en automatisch de volumefracties in MG / NM 3 bij α \u003d 1.4 vertalen. Met behulp van een meer complex apparaat " Test350 "U kunt, in aanvulling op het bovenstaande, de temperatuur en snelheid van gas op de site van de sonde-ingang bepalen, om het berekende pad van KP te bepalen. De ketel (als de sonde wordt ingebracht in het gaskanaal achter de ketel) , afzonderlijk bepalen met behulp van een extra blok (" Test339 ") Inhoud Nee. en Nee. 2, evenals bij gebruik van verwarmde (maximaal 4 m lang) slangen ZO. 2 . ___________ *1 rt \u003d 1/10 6 volume. 4.3. In de brandbakken van ketels bij het verbranden van brandstof is voornamelijk (95 - 99%) gevormd stikstofmonoxide Nee., en de inhoud van meer toxische dioxide Nee. 2 is 1 - 5%. In de schuilplaatsen van de ketel en verder in de atmosfeer is er een gedeeltelijk ongecontroleerd madeliefje Nee. in Nee. 2 Daarom is het voorwaardelijk bij het vertalen van een bulkaandeel ( rt) Nee. x in een standaard massale waarde (MG / NM3) met α \u003d 1,4, de overdraagbare coëfficiënt 2.05 (en niet 1,34, zoals voor Nee.). Dezelfde coëfficiënt wordt geaccepteerd en in apparaten " Testo."Bij het overbrengen van waarden van rt in MG / NM 3. 4.4. Het gehalte aan stikstofoxiden is gebruikelijk om te bepalen in droge gassen, dus waterdampen in rookgassen moeten maximaal gecondenseerd en gereserveerd worden. Hiervoor, in aanvulling op de condensaatval, die is uitgerust met apparatuur " Testo.", het is aan te raden voor korte lijnen om een \u200b\u200bDrexler-fles-apparaat te installeren voor het organiseren van een gashack door water. 4.5. Gaspresentatie voor het bepalen Nee. x, en ook S.O 2 I. ZO Het kan alleen in dwarsdoorsnede achter de chymosle worden geselecteerd, waarbij de gassen worden gemengd, in de secties, het dichtst bij de oven, kunt u vervormde resultaten verkrijgen die verband houden met de bemonstering van de monsters van de brandstofgassen, gekenmerkt door verhoogde of verlaagde inhoud . Nee. X, ZO. 2 of ZO. Tegelijkertijd, met een gedetailleerde studie van de oorzaken van verhoogde waarden Nee. X is handig om monsters van verschillende punten in de breedte van de gasinstallatie te selecteren. Hiermee kunt u waarden koppelen. Nee. X Bij de organisatie van de rookmodus vindt u modi die wordt gekenmerkt door kleinere variantie van waarden Nee. x en dienovereenkomstig minder gemiddelde waarde. 4.6. Definitie Nee. x Voor en na reparatie, evenals de definitie van andere parameters van de ketel, moet het worden uitgevoerd bij nominale belastingen en in de modi die door de regime-kaart wordt aanbevolen. Dit laatste zou op hun beurt moeten worden gericht op het gebruik van technologische werkwijzen voor het onderdrukken van stikstofoxiden - organisatie van gestapte branden, die gasrecyclinggassen in de brander of in kanalen voor de branders, verschillende brandstof- en luchttoevoer in verschillende branders invoeren, enz. 4.7. Ervaringen uitvoeren bij de maximale reductie Nee. X, die vaak wordt bereikt door een afname van de overtollige lucht in het besturingssectie (achter de stoomboot), moet de groei worden vermeden ZO. De grenswaarden voor nieuw ontworpen of gereconstrueerde ketels, volgens [12], zijn: voor gas- en brandstofolie - 300 mg / nm3, voor verpulverde ketels met vaste en vloeibare losheid - respectievelijk 400 en 300 mg / nm 3. Herberekening ZO en ZO. 2 is rt In MG / NM 3 wordt het geproduceerd door de specifieke massa's van 1,25 en 2.86 te vermenigvuldigen. 4.8. Om fouten te elimineren bij het bepalen van inhoud in rookgassen ZO. 2 Het is noodzakelijk om gassen voor de chymosle te selecteren en, bovendien, om de condensatie van waterdamp in rookgassen te voorkomen, sindsdien ZO. 2 is goed oplosbaar in water om te vormen H. 2 ZO. 3 Hiervoor, bij de hoge temperatuur van de uitgaande gassen, met uitzondering van de condensatie van waterdamp in het gas en de slang, maakt ze ze zo kort mogelijk. Op zijn beurt, met mogelijke condensatie van vocht, verwarmd (tot een temperatuur van 150 ° C) en moet de console voor het uitdrogen van rookgassen worden gebruikt. 4.9. Sampling achter de rook wordt geconjugeerd voor een voldoende lange periode met mintemperaturen Omgevingslucht en apparaten " Testo."Berekend voor werk in het temperatuurbereik van +4 ÷ + 50 ° C, dus voor metingen voor het rooksysteem in de winter, is het vereist om geïsoleerde cabines te installeren. Voor ketels die zijn uitgerust met natte ashors, definitie ZO. 2 Achter de schoorsteen stelt u in staat om gedeeltelijke absorptie te overwegen ZO. 2 in scrubbers. 4.10. Om systematische fouten bij het bepalen te elimineren Nee. X I. ZO. 2 En het vergelijken met gegeneraliseerde materialen, is het raadzaam om de experimentele gegevens te vergelijken met de berekende waarden. Dit laatste kan worden bepaald door [13] en [14] .4.11. De kwaliteit van de reparatie van de ketelinstallatie, onder andere indicatoren, karakteriseren emissies in de atmosfeer van vaste deeltjes. Als het nodig is om deze emissies te bepalen, moeten [15] en [16] worden gebruikt.5. Bepaling van het temperatuurniveau van stoom en het bereik van zijn verordening
5.1. Bij het uitvoeren van operationele tests is het mogelijk om het mogelijke scala aan stoomtemperatuurregeling te identificeren met behulp van vaporooleders en, met een gebrek aan dit bereik, de behoefte aan interferentie in de meubelmodus bepalen om het vereiste niveau van oververhitting te waarborgen, aangezien de gespecificeerde parameters zijn Bepaal de technische toestand van de ketel, karakteriseer de reparatiekwaliteit. 5.2. Beoordeling van het temperatuurniveau van de stoom wordt uitgevoerd door de waarde van de voorwaardelijke temperatuur (de temperatuur van de stoom in geval van een shutdown van de stoomboten). Deze temperatuur wordt bepaald door de waterdamptafels op basis van voorwaardelijke enthalpie:
(43)
Waar - enthalpie van oververhitte stoom, kcal / kg; - Afname van de enthalpie van stoom in het Steektricel, KCAL / KG; NAAR - Coëfficiënt die rekening houdt met de toename van de verwarmingswarmte-perceptie als gevolg van de groei van de temperatuurdruk wanneer het Steektricel is ingeschakeld. De waarde van deze coëfficiënt is afhankelijk van de plaatsing van het STEELECTRICE: hoe dichter de vaporochholder is gevestigd in de uitvoer van de stomer, hoe dichter bij de eenheidscoëfficiënt. Bij het installeren van een stoomdetergens van het oppervlak op een verzadigd paar NAAR Het wordt geaccepteerd gelijk aan 0,75 - 0,8. Wanneer gebruikt om de temperatuur van het oppervlak van de oppervlakte-stoom te regelen, waarin stoom wordt afgekoeld vanwege de doorgang van het voederwater er doorheen,
(44)
Waar en - enthalpie van voedzaam water en water bij de ingang van de economizer; - Enthalpy paar voor en na een stoometerrent. In gevallen waarin er verschillende injecties op de ketel zijn, wordt volgens de formule (46) waterverbruik bepaald op de laatste injectie in de loop van stoom. Over de vorige injectie, in plaats van de formule (46), is het noodzakelijk om (-) en de overeenkomstige injectiewaarden van de enthalpie van stoom en condensaat te vervangen. Evenzo wordt formule (46) opgenomen voor het geval wanneer het aantal injecties meer dan twee is, d.w.z. Gesubstitueerd (- -), etc. 5.3. Het bereik van ketelbelastingen, waarbinnen de nominale temperatuur van de verse stoom wordt verschaft door apparaten die voor dit doel zijn ontworpen zonder interferentie in de bedieningsmodus van de oven, wordt experimenteel bepaald. De beperking voor de drumboiler met een vermindering van de belasting wordt vaak geassocieerd met de plunderbaarheid van de regelversterking, en met een toename van de belasting, kan het een gevolg zijn van een verminderde watertemperatuur van voedingsstoffen als gevolg van een relatief kleinere consumptie van stoom door de stoomboot met een constant brandstofverbruik. Om rekening te houden met het effect van de temperatuur van het voedingswater, gebruik een grafiek die vergelijkbaar is met die afgebeeld in FIG. 3, en om de belasting op de nominale temperatuur van het voedingswater - in FIG. 4. 5.4. Bij het uitvoeren van vergelijkende tests van de ketel vóór en na reparatie moet ook het bereik van belastingen worden bepaald, waarbij de nominale temperatuur van het Primeregrevaya-paar ontstaat. Dit verwijst naar het gebruik van ontwerphulpmiddelen voor het reguleren van deze temperatuur - stoomwarmtewisselaar, gasrecycling, gassen bypass naast de industriële parameter (TP-108 ketels, TP-208 met een gespleten staart), injectie. De schatting moet worden uitgevoerd met de meegeleverde hogedrukverwarmers (de ontwerptemperatuur van voedingswater) en rekening houdend met de temperatuur van de stoom aan de inlaat naar de industriële versnelling, en voor tweecircuitketels - met hetzelfde laden van beide behuizingen .
Fig. 3. Een voorbeeld van het bepalen van de noodzakelijke aanvullende afname van de temperatuur van de oververhitte stoom in steamers wanneer de temperatuur van het voedingswaterwater wordt verlaagd en het constante stoomverbruik behoudt
Opmerking. De grafiek is gebaseerd op het feit dat, met een afname van de temperatuur van voedingswater, bijvoorbeeld van 230 tot 150 ° C, en de constante stoomuitgang van de ketel en het brandstofverbruik van de enthalpie-damp in de stoomboot toeneemt (wanneer r PP \u003d 100 kgf / cm2) en 1,15 keer (van 165 tot 190 kcal / kg) en parentemperatuur van 510 tot 550 ° C
Fig. 4. Een voorbeeld van het bepalen van de belasting van de ketel die wordt gegeven aan de nominale temperatuur van nutriëntenwater 230 ° C ( T. P.v. \u003d 170 ° C en D T. \u003d 600 T / H D MR. \u003d 660 T / H)
Opmerking . Het schema is gebouwd onder de volgende voorwaarden: T. P.E \u003d 545/545 ° C; r PP \u003d 140 kgf / cm2; r"Prom \u003d 28 kgf / cm2; r"Prom \u003d 26 kgf / cm2; T. "Prom \u003d 320 ° C; D Prom / D PP \u003d 0.8Lijst van gebruikte literatuur
1. Methoden voor het beoordelen van de technische toestand van ketelplanten voor en na reparatie: RD 34.26.617-97.- M.: SPO Orgres, 1998. 2. Regels voor de organisatie van onderhoud en reparatie van apparatuur, gebouwen en structuren van stroom Planten en netwerken: RD 34.38.030 -92. - M.: PSB Energoremont, 1994. 3. Methodige richtsnoeren voor de voorbereiding van regime-kaarten van ketelplanten en het optimaliseren van het beheer van hen: RD 34.25.514-96. - M.: Spo Orgres, 1998. 4. Trembovl v.I., vinger E.D., Avdeeva A.A. Heat Engineering-tests van boilerplanten. - M.: ENERGOATOMIZDAT, 1991. 5. Pekker YA.L. Warmte engineeringberekeningen volgens de bovenstaande brandstofkenmerken. - M.: ENERGIA, 1977. 6. TOLKINSKY E.N., DUNZA V.D., Gachekova L.V. Bepaling van luchtpakken in de installatiekamers van de ketel. - M.: Elektrische stations, nr. 12, 1987. 7. Regels voor de technische werking van elektrische stations en netwerken Russische Federatie: RD 34.20.501-95. - M.: Spo Orgres, 1996. 8. Methodische richtlijnen voor de voorbereiding en het onderhoud van energie-kenmerken van thermische centrale-installatieapparatuur: RD 34.09.155-93. - M.: SPO Orgres, 1993. 9. 9. De thermische berekening van de ketelaggregaten (regulerende methode). - M.: Energia, 1973. 10. USSR Energy Fuel: Directory. - M.: ENERGOATOMIZDAT, 1991. 11. KOTLER V.R. Stikstofoxiden in rookgassen van boilers. - M.: ENERGOATOMIZDAT, 1987. 12. GOST R 50831-95. Installatieboilerruimtes. Warmtechniekuitrusting. Algemene technische vereisten. 13. Werkwijzen voor het bepalen van de bruto en specifieke emissies van schadelijke stoffen in de atmosfeer van warmte vermogenplaten: RD 34.02.305-90. - M.: ROTAPRINT WTR, 1991. 14. Methodige richtlijnen voor het berekenen van emissies van stikstofoxiden met rookgassen van warmtecentrales: RD 34.02.304-95. - m.: ROTAPRINT WTO, 1996. 15. Werkwijzen voor het bepalen van de mate van zuivering van rookgassen in goud-afkalvinginstallaties (express-methode): RD 34.02.308-89. - M.: SPO Sojuztehenergo, 1989. RD 153-34.0-02.308-98 16. Testtechnieken van gouden planten van thermische elektriciteitscentrales en ketelkamers: RD 34.27.301-91. - M.: SPO Orgres, 1991.Stuur je goede werk in de kennisbasis is eenvoudig. Gebruik het onderstaande formulier
Studenten, afgestudeerde studenten, jonge wetenschappers die de kennisbasis gebruiken in hun studie en werk zullen u zeer dankbaar zijn.
Gepost op http://www.allbest.ru/
1. Statistische kenmerkboiler bij het veranderen van de temperatuur van het voedingswater
drum cotelet turbine oplaadbaar
Tijdens de werking van de ketel kunnen zijn prestaties worden gewijzigd binnen de limieten die worden bepaald door de werkingsmodus. De temperatuur van het voedingswater en de luchtmodus van de oven kan ook worden gewijzigd. Elke werkingsmodus van de ketel komt overeen met bepaalde waarden van de parameters van koelmiddelen voor waterval en gaspaden, warmteverliezen en efficiëntie. Een van de taken van het personeel is om te onderhouden optimaal regime De ketel onder deze voorwaarden van zijn werk, die overeenkomt met de maximaal mogelijke waarde van de netboiler-efficiëntie. In dit verband is het noodzakelijk om de invloed van de statische kenmerken van de ketel - belasting, de temperatuur van het voedingswater, de luchtmodus en de kenmerken van de brandstof - aan de indicatoren van de werking van de werking van de waarden van de waarden van de werking van De vermelde parameters worden gewijzigd. In kortlopende perioden van de werking van de ketel van de ene modus naar een andere verandering in de hoeveelheid warmte, evenals de vertraging in het systeem van haar verordening veroorzaken een overtreding van het materiaal en de energiebalans van de ketel en het veranderen van de parameters het karakteriseren van de werking ervan. Overtreding van de stationaire wijze van werking van de ketel in overgangsperioden kan intern worden genoemd (voor de ketel) perturbaties, namelijk een afname van de relatieve warmteafgifte in de oven en verandert het. Luchtregeling en watervoorzieningsmodus en externe verstoringen - een verandering in het verbruik van stoom en de temperatuur van het water van voedingsstoffen. De afhankelijkheden van de parameters op het kenmerk, worden de werking van de ketel in de overgangsperiode, zijn dynamische kenmerken genoemd.
De afhankelijkheid van de parameters op de temperatuur van het voedingswater. Treft de werking van de ketel aanzienlijk de temperatuur van voedingswater, die tijdens de werking kan veranderen, afhankelijk van de bedieningsmodus van de turbines. Het verminderen van de temperatuur van voedingswater op een bepaalde belasting en ongewijzigd andere voorwaarden bepaalt de noodzaak om de warmtedissipatie in de oven, d.w.z. te verhogen Brandstofverbruik, en als gevolg van deze herverdeling van warmteoverdrachtsoppervlakken van de ketelverwarming. De oververhittingstemperatuur van stoom in een convectieve meerwit neemt toe door de temperatuur van de verbrandingsproducten en hun snelheid te verhogen, neemt de temperatuur van verwarmingswater en lucht toe. De temperatuur van de uitgaande gassen neemt toe en hun volume. Dienovereenkomstig neemt het verlies met uitgaande gassen toe.
2 . Start of Drum Boiler
Bij het starten als gevolg van een oneffen warming-up van metaal in oppervlakken, komen thermische spanningen op: in t \u003d e t · e t · t
e t-lineaire expansiecoëfficiënt.
E T - stalen elastische module.
in t groeit met groei en. Daarom leiden de extracten langzaam en zorgvuldig dat de snelheid en thermische spanning de toelaatbare niet overschrijdt. . Opstarten.
RKNP - Continue Purge-instelventiel.
In de lucht.
rec. - Recyclinglijn.
Drainage.
PP - spoeling van de stomer.
GPZ - Home Steam-klep.
SP - verbindende stoomleiding.
PP - Distribution Expander.
RROOU - Merking Reductional and Cooling-installatie.
K.Sc. - Collector van eigen behoeften.
K.o.p. - Collector van acute stoom.
RPK - Aanpassende voedingsklep.
Ru is een Damker-knoop.
PM is een voedingssnelweg.
Startvolgorde
1. Externe inspectie (verwarmingsoppervlak, irrigatie, branders, veiligheidskleppen, waterdichte apparaten, regulerende organen, ventilator en rook).
2. Sluit drainage. Open lucht en flippering.
3. Door de onderste punten wordt de ketel gevuld met getoond water met een temperatuur die overeenkomt met de aandoening: (VU T).
4. Vultijd 1-1,5 uur. Het vullen eindigt wanneer het water de gootsteenpijpen sluit. Bij het vullen, kijken< 40єC.
5. Omvat de rook en ventilator en ventileer de vuurkast en gaskanalen zijn 10-15 minuten.
6. Stel de ontlading in aan de uitlaat van de FIR CG / M 2, stel het verbruik in.
7. De warmte die vrijkomt bij het verbranden van de warmte wordt verbruikt om de oppervlakken van verwarming, irrigatie, water, op verdamping te verwarmen. Met een toename van de duur van de extracten ^ q Steamob. en VQ NEEL.
8. Met het uiterlijk van stoom uit de lucht zijn ze gesloten. Parlementaries produceren een plateerde veerboot en produceren het via PP. De weerstand van de PUNGE-lijn ~\u003e ^ p b.
9. Bij P \u003d 0,3 MPa worden de onderste punten van de schermen en het AERO-indicatief geblokkeerd. Bij P \u003d 0.5 MPA is de PP gesloten, opent u de GPZ-1 en het verwarmen van de joint venture, waarbij stoom wordt vrijgegeven door een distilleerderuitbreiding.
10. Geef periodiek de trommel met water aan en controleer het waterniveau.
11. Verhoog het brandstofverbruik. єС / min.
12. Wanneer P \u003d 1.1 MPA continu purgeren en de recyclingslijn gebruiken (om eco te beschermen tegen de fusie).
13. Bij P \u003d 1,4 MPA is een destillatie-expander gesloten en onderscheidende vermindering en koelinstallaties. Het brandstofverbruik verhogen.
14. ONDER P \u003d R NOM - 0.1 MPA EN T N \u003d T NOME - 5єS Controleer de kwaliteit van de stoom, verhoog de belasting tot 40%, open de GPZ-2 en neem de ketel in in de acute stoomverzamelaar.
15. Neem de toevoer van fundamentele brandstof op en verhoog de belasting naar de nominale.
16. Ga naar de kracht van de ketel door het regulerende voedingsklep en het stelsekensel is volledig geladen.
17. Inclusief automatisering.
3. Kenmerken van startende hittegurbines
Begin Paarsselectie Turbines worden op dezelfde manier gemaakt als de lancering schoon is. condensatie Turbines. Aanpassen kleppen LAGE drukdelen (selectieaanpassing) moeten volledig open zijn, de drukregelaar is uitgeschakeld en de klep op de selectielijn is gesloten. Uiteraard, onder deze omstandigheden, elke turbine met de selectie van stoom werkt als een puur condensatie en kan worden aangedreven door de hierboven beschreven procedure. Er moet echter speciale aandacht worden besteed aan die drainagelijnen die zich niet in de condensaturbine bevinden, met name aan de afvoer van de selectie- en veiligheidskleplijn. Voor de hele tijd, terwijl in de selectiekamer, de druk onder atmosferisch, moeten deze drainagelijnen op de condensor worden geopend. Nadat de turbine met de selectie van het paar wordt ingezet volledig nummer Revoluties, de generator is gesynchroniseerd, is opgenomen in het netwerk en sommige lading wordt geaccepteerd, u kunt de drukregelaar inschakelen en langzaam openen schokklep Op de selectielijn. Vanaf dit punt wordt de drukregelaar van kracht en moet hij de gewenste selectiedruk ondersteunen. Turbine met bijbehorende snelheidsregeling en selectieovergang van puur condensatie regime Om met de selectie van stoom te werken, gaat meestal gepaard met een kleine ladingoscillatie. Wanneer de drukregelaar echter is ingeschakeld, is het noodzakelijk om zorgvuldig te controleren bypass-kleppen Helemaal niet volledig gesloten, omdat dit een sterke toename in de selectiekamer (push) zal creëren, die een turbine-ongeluk kan veroorzaken. In turbines met niet-verwante verordening ontvangt elk van de regulatoren een puls onder de invloed van een andere regelaar. Daarom kunnen de lastschommelingen op het moment van de overgang naar het werk met de selectie van stoom belangrijker zijn. Het starten van een back-upturbine wordt meestal op uitlaat geproduceerd in de atmosfeer, waarvoor de uitlaatklep vooraf is openen van hand met een klep gesloten. De rest wordt geleid boven de regels voor het starten van condensaturbines. Overschakelen van werk op uitlaat om met backpressure (op de productielijn) te werken, wordt meestal gemaakt bij het bereiken van een turbine normale revoluties. Om te schakelen, bedekt eerst de uitlaatklep geleidelijk om een \u200b\u200bbackpressure voor een turbine te creëren, enigszins overschrijdt de tegendruk in de productielijn waarop de turbine zal werken en vervolgens langzaam de klep van deze snelweg openen. De klep moet volledig worden gesloten tegen de tijd dat de productielijnklep volledig open zal zijn. De drukregelaar omvat nadat de turbine een kleine warmtelasting neemt en de generator op het netwerk is verbonden; De opname is meestal handiger om te produceren op het moment dat de backpressure iets lager is dan normaal. Vanaf het moment waarop de gewenste backdling in het uitlaatmondstuk is geïnstalleerd, wordt de snelheidsregelaar uitgeschakeld en begint de turbine langs te werken warmtegrafiek Onder de controle van de drukregelaar.
4. MAARhet vermogen van de ketel cumuleren
In de werkketel wordt de warmte verzameld in de oppervlakken van verwarming, in water en paar, gelegen in het volume van het oppervlak van de ketelverwarming. Met dezelfde prestaties en parameters, stoom meer warmte verzameld in drumboagles, die voornamelijk te wijten is aan het grote watervolume. Voor drumborden wordt 60-65% warmte geaccumuleerd in water, 25-30% - in metaal, 10-15% - gepaard. Voor directe stroomboilers tot 65% van de warmte die in het metaal is geaccumuleerd, is de resterende 35% gepaard en water.
Wanneer een paar druk afneemt, wordt een deel van de geaccumuleerde warmte vrijgegeven als gevolg van een afname van de verzadigingstemperatuur van het medium. Tegelijkertijd is een extra aantal stoom bijna onmiddellijk. De hoeveelheid bovendien verkregen stoom met een druk in de druk op 1 MPa wordt genoemd het accumulerende vermogen van de bootaggregate:
waar Q AK warmte is vrijgegeven in de ketel; Q - warmteconsumptie voor het verkrijgen van 1 kg stoom.
Voor drumbaartjes met een paar druk over 3 MPa accumulatorische capaciteit van de uitdrukking
waar R verborgen warmte van verdamping is; G M - Massa van het metaal van verdampingsoppervlakken van verwarming; Met m, met in-warmtecapaciteit van metaal en water; DT H is de verandering in verzadigingstemperatuur met een verandering in druk op 1 MPa; V B, V P - Water en stoomvolume van de ketel; - Verandering in de dichtheid van stoom terwijl de druk op 1 MPa wordt verminderd; - Dichtheid van water. Het watervolume van de keteleenheid omvat het watervolume van de drum- en circulerende contouren, het volume van de trommel, het volume van de stoomstoorlers, evenals het volume van stoom in verdampingsbuizen is inbegrepen.
De toelaatbare grootte van de drukreductiepercentage, die de mate van toename in de ketelfase bepaalt.
De Regissing Boiler geeft veel toe. Met een snelheid van 4,5 MPa / Min kan een toename van de stoomuitgang worden bereikt met 30-35%, maar binnen 15-25 s. De drumboiler geeft toe dat een lagere drukreductiepercentage wordt geassocieerd met de zwelling van het niveau in de trommel en het gevaar van de verdamping in de hydro-elektrische leidingen. Met een drukreductiepercentage van 0,5 MPa / min, kunnen drumboilers werken met toenemende stoomuitgang met 10-12% gedurende 2-3 minuten.
Gepost op allbest.ru.
...Vergelijkbare documenten
Classificatie van stoomketels. Grote lay-outs van boilers en soorten ovens. Een ketel plaatsen met systemen in het hoofdgebouw. Het plaatsen van de oppervlakken van verwarming in de ketel van de drumtype. Thermische, aerodynamische berekening van de ketel. Overtollige lucht van het pad van de ketel.
presentatie, toegevoegd 08.02.2014
Steam-type drum type ketel met natuurlijke bloedsomloop. De temperatuur en druk van de oververhitte stoom. Toren en zwaar ketellay-out. Brandstofverbranding in opgeschorte toestand. Selectie van luchttemperatuur en thermische kaart van de ketel.
cursuswerk, toegevoegd 04/16/2012
Afspraak en hoofdtypen ketels. Het apparaat en het principe van de werking van de eenvoudigste stoomhulpwaterbuisboiler. Voorbereiding en start van de ketel, zijn service tijdens het werk. Conclusie van de stoomketel van het werk. Grote fouten van stoomketels.
abstract, toegevoegd 07/03/2015
Voorbereiding van een stoomboiler naar de afzuigkap, inspectie van de hoofd- en hulpapparatuur. Opstarten en opname van spuitmonden. Onderhoud van een werkende ketel, controle over de druk en temperatuur van acute en tussenliggende stoom, voedzaam water.
abstract, toegevoegd 10/16/2011
Energie krijgen in de vorm van zijn elektrische en thermische vormen. Overzicht van bestaande elektrodeboilers. De studie van thermische energie in de stroom van de ketel. Berekening van de efficiëntiecoëfficiënt van de elektrodeboiler. Computermodellering van het proces.
scriptie, toegevoegd 03/20/2017
Kenmerken van stoomboilers van het schip. Bepaling van volume en enthalpy-rookgassen. Berekening van de vuurkast van de ketel, de warmte-saldo, het convectieve verwarmingsoppervlak en de warmte-uitwisseling in de economizer. Werking van scheepsstoomketel KVVA 6,5 / 7.
cursuswerk, toegevoegd 31.03.2012
WATER TEMPERATUURBEHEERDHEIDS IN elektrische waterverwarmers. De methoden voor het intensiveren van warmte en massaoverdracht. Berekening van de stroom van de ketel, het maximale vermogen van de hitteoverdracht van de convector. Ontwikkeling van een economische modus van de werking van de elektrode-boiler in Matlab.
master werk, toegevoegd 03/20/2017
Soorten stoomketels, berekende kenmerken van mechanische ovens met een kettingraster. Berekening van de nodige hoeveelheid lucht en het volume van brandstofverbrandingsproducten, de voorbereiding van de warmte-balans van de ketel. Bepaling van gassen in de verbrandingszone van brandstof.
methode, toegevoegd 11/16/2011
Generatie van een verzadigde of oververhitte stoom. Beginsel van de werking van de stoomketelwiel. Definitie van de efficiëntie van de verwarmingsketel. Het gebruik van gasbuisketels. Gegoten gietijzeren verwarmingsketel. Brandstof en luchttoevoer. Cilindrische stoomtrommel.
abstract, 01.12.2010 toegevoegd
Watertoevoer Boiler Room, Principe of Operation. Primaire kaart van de DCVR-10-stoomketel, het proces van brandende brandstof. Kenmerken van twee-trommelwaterbuis gereconstrueerde ketels. Instrumenten opgenomen in het automatiseringssysteem. Beschrijving van de bestaande bescherming.
Russische gezamenlijke aandelenbedrijf Energie en elektrificatie
"Ues van Rusland"
Methodige instructies voor de organisatie van het onderhoud van de opwarming van de verwarming van thermische elektriciteitscentrales
RD 34.26.609-97
De geldigheidsperiode is ingesteld
van 01.06.98
Ontwikkeld door het ministerie van General Inspection Inspectie voor energiecentrales en netwerken RAO "UES VAN RUSLAND"
Kunstenaar v.k. Pauli.
Gecoördineerd met het ministerie van Wetenschap en Technologie, Afdeling Werking van Energy Systems en Power Plants, Department of Technical Rearmament, Repair and Mechanical Engineering "Energy"
Goedgekeurd rao "ues van Rusland" 26.02.97
Vice-president o.v. Scheermes
Deze methodologische instructies stelt de procedure vast voor het organiseren van het onderhoud van de verwarmingsoppervlakken van warmte aangedreven ketels om een \u200b\u200beffectief goedkoop mechanisme in te voeren om de betrouwbaarheid van het oppervlak van de oppervlakken van de ketelverwarming te waarborgen.
I. ALGEMENE BEPALINGEN
Een effectief low-cost-mechanisme voor het waarborgen van de betrouwbaarheid van de oppervlakken van de ketels impliceert voornamelijk de uitsluiting van afwijkingen van de vereisten van de PTE en andere NTD en de RD tijdens hun werking, dat wil zeggen een aanzienlijke toename van het gebruiksniveau. Een andere effectieve richting is een inleiding tot de praktijk van de werking van boilers van het systeem van profylactisch onderhoud van verwarmingsoppervlakken. De noodzaak om een \u200b\u200bdergelijk systeem te introduceren, is het gevolg van een aantal redenen:
1. Na het uitvoeren van geplande reparaties in bedrijf, blijven leidingen of hun sites, die als gevolg van onbevredigende fysisch-chemische eigenschappen of de mogelijke ontwikkeling van metalen defecten in de risicogroep vallen, wat leidt tot hun daaropvolgende schade en het stoppen van ketels. Bovendien kan het zijn mogelijk manifestaties van gebrek aan productie, installatie en reparatie.
2. In het werkwijze wordt de risicomroep bijgevuld vanwege de nadelen van de werking, uitgedrukt door verminderde temperatuur- en waterchemische modi, evenals nadelen in de organisatie van de bescherming van metalen oppervlakken van de ketel lange passages Vanwege de niet-naleving van de vereisten van de instandhouding van apparatuur.
3. Volgens de huidige praktijk op de meeste energiecentrales in noodstops van ketels of vermogenseenheden als gevolg van schade aan de verwarmingsoppervlakken, alleen herstel (of emissie) van het beschadigde gebied en het elimineren van gerelateerde defecten, evenals defecten op andere gebieden van apparatuur die lancering of normaal voorkomen verdere bediening. Een dergelijke aanpak leidt in de regel tot het feit dat schade wordt herhaald en nood of niet-planningstops van ketels (vermogenseenheden) worden herhaald. Tegelijkertijd, om de betrouwbaarheid van de verwarmingsoppervlakken bij een toelaatbaar niveau in geplande reparaties van ketels te behouden, worden speciale maatregelen uitgevoerd, waaronder: vervanging in het algemeen van individuele verwarmingsoppervlakken, het vervangen van hun blokken (secties), het vervangen van individuele elementen (buizen of leidingen).
Tegelijkertijd zijn verschillende methoden voor het berekenen van de pijplijn van buizen, die gepland zijn om te worden vervangen, maar in de meeste gevallen de basisvervangingscriteria niet de toestand van het metaal, maar de frequentie van schadeperceptie per oppervlak. Een dergelijke aanpak leidt tot het feit dat in sommige gevallen een onredelijke metaalvervanging optreedt, wat in haar fysisch-chemische eigenschappen voldoet aan de vereisten van langetermijnsterkte en nog in gebruik kan zijn. En aangezien de oorzaak van vroege schade in de meeste gevallen niet geïdentificeerd blijft, verschijnt het opnieuw na dezelfde werkingsperiode en stelt opnieuw de vervangende taken in van dezelfde verwarmingsoppervlakken.
Dit kan worden vermeden als het uitgebreid is om de methodologie voor het onderhoud van oppervlakken van de ketelverwarming toe te passen, die de volgende constante componenten moet omvatten:
1. Boekhouding en accumulatie van schadestatistieken.
2. Analyse van de redenen en hun classificatie.
3. Voorspelling van vermeende schade op basis van een statistische en analytische aanpak.
4. Defecten van de instrumentele methoden van diagnostiek.
5. De snelheden van het werkvolume opstellen op de verwachte noodsituatie, niet-planning of geplande kortetermijnketelstop (POWER-eenheid) voor de huidige reparatie van de tweede categorie.
6. Organisatie voorbereidend werk en invoerregeling van de hoofd- en hulpmaterialen.
7. Organisatie en uitvoering van geplande werkzaamheden aan herstellende reparatie, preventieve diagnose en defecten met visuele en instrumentele methoden en preventieve vervanging van secties van verwarmingsoppervlakken.
8. Controle over en het accepteren van verwarmingsoppervlakken na het uitvoeren van reparatiewerkzaamheden.
9. Controle (monitoring) voor operationele schendingen, ontwikkeling en goedkeuring van maatregelen om de werking van de werking te voorkomen, te verbeteren.
Tot op zekere hoogte worden elementair alle componenten van de onderhoudsmethodologie op energiecentrales gebruikt, maar er is nog steeds geen uitgebreide toepassing. Op zijn best is het serieus geselecteerd bij het uitvoeren van geplande reparaties. De praktijk toont echter de behoefte en geschiktheid van de invoering van een systeem van profylactisch onderhoud van oppervlakken van de verwarming van boilers in de Interremmer-periode. Dit zal een kortst mogelijke tijd mogelijk maken om hun betrouwbaarheid op de minimumkosten van fondsen, arbeid en metaal aanzienlijk te verhogen.
Volgens de belangrijkste bepalingen van de regels voor het organiseren van het onderhoud en de reparatie van apparatuur, gebouwen en structuren van vermogenscentrales en netwerken "(RDPR 34-38-030-92) onderhoud en reparatie voorzien in de implementatie van een complex van werk dat gericht is op Zorgen voor een goede toestand van apparatuur, betrouwbare en economische bediening uitgevoerd met bepaalde frequentie en sequentie, met optimale arbeids- en materiaalkosten. Tegelijkertijd wordt het onderhoud van de bedieningsapparatuur van vermogensinstallaties beschouwd als de uitvoering van een complex van maatregelen (inspectie, controle, smeermiddel, aanpassing, enz.), Die het niet nodig hebben met de huidige reparaties. Tegelijkertijd biedt de reparatiecyclus voor T2-actuele reparaties van de tweede categorie met een kortetermijn geplande stop van de ketel- of power-eenheid. Het bedrag, deadlines en de duur van stops voor T2 zijn gepland door energiecentrales binnen de standaard van T2, die 8-12 extra dagen (in delen) per jaar is, afhankelijk van het type apparatuur.
In principe is T2 de tijd verstrekt door de elektriciteitscentrale in de Interremmer-periode om de kleine fouten die tijdens de werking ophopen te elimineren. Maar tegelijkertijd is het duidelijk, het onderhoud van een aantal verantwoordelijke of "probleem", die de betrouwbaarheid heeft verlaagd, moeten knooppunten worden uitgevoerd. In de praktijk, vanwege de wens om de nakoming van de werkstroomtaken in de overweldigende meerderheid van de gevallen te waarborgen, blijkt de T2-limiet uitgeput door niet-geplande haltes, waaronder het beschadigde element voornamelijk wordt gerepareerd en defecten die beginnen -up en verdere normale werking worden gerepareerd. Voor het doel onderhoud van de tijd is er geen altijd voorbereiding en zijn er middelen.
De huidige positie kan worden gecorrigeerd als u als axioma neemt en de volgende conclusies in de praktijk gebruikt:
De verwarmingsoppervlakken als een belangrijk element dat de betrouwbaarheid van de ketel (POWER-eenheid) bepaalt, vereist profylactisch onderhoud;
Werkplanning moet niet alleen worden gedaan volgens de datum die is opgenomen in het jaarschema, maar ook onder het feit van een niet-planning (nood) stop van de ketel of de aan / uit -enheid;
De voorschriften voor het onderhoud van verwarmingsoppervlakken en het volume van aankomende werk moeten vooraf worden bepaald en tot alle uitvoerders van tevoren worden gebracht, niet alleen tot de datum van de verwachte overblijfselen, maar ook van tevoren van tevoren naar de dichtstbijzijnde noodsituatie (niet- planning) stoppen;
Ongeacht het stopformulier, het scenario van het combineren van reparatie en herstel, preventieve en diagnostische werken moet vooraf worden bepaald.
II. Systeem van statistische controle van de betrouwbaarheid van oppervlakken van verwarmingsketels TPP
Bij het beheren van de betrouwbaarheid van energieapparatuur (in dit geval van ketels), speelt schadestatistieken een belangrijke rol, omdat het het mogelijk maakt om een \u200b\u200balomvattend kenmerk van de betrouwbaarheid van het object te verkrijgen.
Het gebruik van de statistische aanpak wordt gemanifesteerd in de eerste fase van planningsmaatregelen gericht op het verbeteren van de betrouwbaarheid van verwarmingsoppervlakken. Hier voeren schadestatistieken de taak uit om het kritieke moment te voorspellen als een van de tekens die de noodzaak bepalen om een \u200b\u200bbeslissing te nemen over de vervanging van het verwarmingsoppervlak. De analyse toont echter aan dat een vereenvoudigde aanpak van het bepalen van het kritieke moment van schadestatistieken vaak leidt tot onredelijke vervangende buizen van verwarmingsoppervlakken die hun hulpbron nog niet hebben uitgeput.
daarom een belangrijk deel Het volledige complex van taken dat is opgenomen in het preventief onderhoudssysteem is de voorbereiding van het optimale volume van specifiek werk dat gericht is op het elimineren van schade aan de verwarmingsoppervlakken onder normale regelgeving. De waarde van technische middel voor diagnose is echter ongetwijfeld in de eerste fase een statistiek-analytische benadering passender, waardoor het mogelijk maakt om (overzicht) grenzen en zones van schade te bepalen en daardoor de kosten van fondsen en middelen bij het volgende te minimaliseren stadia van defecten en preventieve preventieve vervanging van verwarmingsoppervlakken.
Om de economische efficiëntie van de planning van het planning van de vervanging van verwarmingsoppervlakken te vergroten, is het noodzakelijk om rekening te houden met het hoofddoel van de statistische methode - het vergroten van de redelijkheid van de conclusies door het gebruik van probabilistische logische en factoranalyse, die, op de basis van combinatie van ruimtelijke en temporele gegevens, om een \u200b\u200bmethodologie te construeren voor het verbeteren van de objectiviteit van een kritiek moment op basis van statistisch gerelateerde tekenen en factoren die verborgen zijn tegen directe observatie. Met behulp van factoranalyse mag het niet eenvoudig zijn om de aansluiting van gebeurtenissen (schade) en factoren (redenen) vast te stellen, maar ook om de maatregel van deze verbinding te bepalen en de belangrijkste factoren te identificeren die ten grondslag liggen aan veranderingen in betrouwbaarheid.
Voor de verwarmingsoppervlakken is het belang van deze uitgang te wijten aan het feit dat de oorzaken van schade inderdaad een multifactorische aard en een groot aantal classificatie-functies zijn. Daarom moet het niveau van de toegepaste statistische methodologie de multifactiviteit, dekking van kwantitatieve en kwalitatieve indicatoren bepalen en taken instellen voor de gewenste (verwachte) resultaten.
Allereerst moet de betrouwbaarheid worden vertegenwoordigd in de vorm van twee componenten:
ontwerpbetrouwbaarheid, bepaald door de kwaliteit van het ontwerp en de productie en de operationele betrouwbaarheid, bepaald door de bedrijfsomstandigheden van de ketel als geheel. Dienovereenkomstig moeten de structurele statistieken ook uit twee componenten komen:
De statistieken van de eerste soort zijn de studie van de ervaring van de operatie (schade) van hetzelfde type boilers van andere energiecentrales voor de weergave van brandpuntszones op dergelijke ketels, die de structurele nadelen duidelijk zullen oplossen. En tegelijkertijd geeft het de mogelijkheid om te zien en overzicht te geven voor uw eigen ketels probabilistische focale gebieden van schade, waarop het dan raadzaam is om te "lopen", samen met visuele defecten, middelen van technische diagnostiek;
Statistieken van de tweede soort - zorgen voor de boekhouding van schade aan onze eigen ketels. In dit geval is het raadzaam om vaste boekhouding van schade aan de nieuw geïnstalleerde gebieden van leidingen of delen van verwarmingsoppervlakken te verrichten, die helpt verborgen redenen na een relatief korte tijd verborgen redenen te identificeren.
Het onderhoud van de statistieken van de eerste en tweede soort zal de opportuniteitszones bieden voor het gebruik van technische diagnostische gereedschappen en preventieve vervanging van verwarmingsoppervlakken. Tegelijkertijd is het ook nodig om gerichte statistieken uit te voeren - boekhouding van plaatsen die visueel worden bezocht en middel van instrumentele en technische diagnostiek.
De methodologie voor het gebruik van statistische methoden wijst de volgende richtingen toe:
Beschrijvende statistieken die een groepering, een grafische weergave, een kwalitatieve en kwantitatieve beschrijving van de gegevens omvatten;
De theorie van de statistische uitvoer die wordt gebruikt in studies voor het voorspellen van resultaten volgens de enquêtegegevens;
De theorie van de experimentenplanning die dient om oorzaken van banden tussen de variabelen van de status van het testobject te detecteren op basis van factoranalyse.
Bij elke energiecentrale moeten statistische waarnemingen worden uitgevoerd volgens een speciaal programma, dat een systeem van statistische controle van betrouwbaarheid is - SSCN. Het programma moet specifieke kwesties bevatten waaraan het nodig is om in de statistische vorm te reageren, evenals het type en de methode van monitoring rechtvaardigen.
Een programma dat het hoofddoel van een statistische studie kenmerkt, moet worden geïntegreerd.
Het besturingssysteem van de statistische betrouwbaarheidscontrole moet het proces van accumuleren van informatie over schade, hun systematisering en toepassing van verwarmingsoppervlakken, die onafhankelijk van de reparatieform worden opgeladen om schade aan oppervlakken te hebben. De bijlagen 1 en 2 zijn bijvoorbeeld de formulers van convectieve en screensdomers. De vorm is een aanzicht van het uitgevouwen deel van het verwarmingsoppervlak, dat de plaats van schade (X) markeert en de index is ingesteld, bijvoorbeeld 4-1, waarbij het eerste cijfer het sequentienummer van het evenement, de seconde betekent, cijfers voor het convectieve SuperHeater-nummer van het pijpnummer in de rijen met een score van bovenaf, voor bedradingsstoomboot - Shirma-nummer op het nummer van het nummer dat voor deze ketel is geïnstalleerd. Het formulier verschaft een grafiek-identificatie van de redenen waarin de resultaten van het onderzoek (analyse) en de grafiek van maatregelen gericht zijn op het voorkomen van schade.
Gebruik van computerapparatuur ( persoonlijke computersverenigd lokaal netwerk) Verbetert de efficiëntie van het systeem van statistische controle van de betrouwbaarheid van verwarmingsoppervlakken aanzienlijk. Bij het ontwikkelen van algoritmen en computerprogramma's is de SSC raadzaam om zich te concentreren op de daaropvolgende creatie op elke energiecentrale van een uitgebreide informatie- en deskundige systeem "betrouwbaarheid van het oppervlak van warmteverwarmingsoppervlakken".
De positieve resultaten van een statistisch analytische benadering van defecten en bepalen van de locaties van de vermeende schade aan de verwarmingsoppervlakken zijn dat statistische controle in staat stelt om de foci van schade te bepalen en de factoranalyse stelt u in staat om ze met redenen te koppelen.
Het moet in gedachten worden gebracht dat de methode van factoranalyse bepaalde zwakheden heeft, in het bijzonder, er is geen ondubbelzinnige wiskundige oplossing voor het probleem van factorbelastingen, d.w.z. De invloed van individuele factoren over veranderingen in verschillende staatsvariabelen.
Dit kan worden weergegeven als een voorbeeld: laten we zeggen, de resterende metalen hulpbron, d.w.z. We hebben gegevens over wiskundige verwachting van schade, die kunnen worden uitgedrukt door de tijdswaarde T.. Vanwege de stoornissen van de bedrijfsomstandigheden die gebeurde of constant stoornissen hebben, d.w.z. Het creëren van de voorwaarden van "risico" (bijvoorbeeld een overtreding van de waterchemische of temperatuurregime, enz.), Begin door de tijd t., aanzienlijk minder dan verwacht (berekend).
Daarom is het hoofddoel van de statistische en analytische benadering voornamelijk om ervoor te zorgen dat beschadigde niveaus onder de voorwaarden van bestaande operationele en reparatieservices de uitvoering van het prophylactische onderhoudsprogramma van de verwarmingsoppervlakken van de ketels op basis van de geluidsinformatie en een Economisch geschikte basis voor besluitvorming.
III. Organisatie van het onderzoek naar de oorzaken van schade (schade) oppervlakken van de verwarming van de TPP-ketels
Een belangrijk onderdeel van de organisatie van het profylactische onderhoudssysteem van de oppervlakken van de ketelverwarming is om de oorzaken van de schade te onderzoeken, die moet worden uitgevoerd door een speciale professionele commissie, goedgekeurd door de bestelling door een krachtcentrale onder het voorzitterschap van de chef ingenieur. In principe moet de Commissie voor elke gelegenheid van beschadiging van het verwarmingsoppervlak geschikt zijn als een noodsituatie die wijzigingen in technisch beleid, uitgevoerd op de elektriciteitscentrale, de nadelen bij het beheer van de betrouwbaarheid van de energie-faciliteit en de uitrusting ervan.
De Commissie omvat: plaatsvervangend hoofdreparaties en operatie-ingenieur, hoofd van cottubbin (boiler) workshop, hoofd van de chemische werkplaats, hoofd van metaallaboratorium, hoofd van reparatieafdeling, hoofd van de afdeling Planning en voorbereiding, hoofd van de werkplaats en het testen en Testafdeling, kop de workshop van thermische automatisering en meetinspecteur (bij gebrek aan de eerste personen, hun afgevaardigden deelnemen aan het werk van de Commissie).
In zijn werk wordt de Commissie geleid door het geaccumuleerde statistische materiaal, conclusies van factoranalyse, de resultaten van het identificeren van schade, de conclusies van metalen specialisten, gegevens verkregen in visuele inspectie en de resultaten van defecten met technische diagnostiek.
De hoofdtaak van de aangewezen commissie is om elk geval van schade aan de oppervlakken van de ketelverwarming te onderzoeken, op te stellen en de implementatie van preventieve maatregelen voor elk specifiek geval en de ontwikkeling van schadepreventie-maatregelen (overeenkomstig artikel 7 vormen van de Onderzoekswet), evenals de organisatie en controle over hun uitvoering. Om de kwaliteit van het onderzoeken van de oorzaken van de schade aan de oppervlakken van de ketels en hun boekhouding in overeenstemming met de wijziging van N4 aan de instructies voor het onderzoek en de boekhouding van technologische aandoeningen in het werk van elektriciteitscentrales, netwerken, netwerken in en POWER SYSTEEM (RD 34.20.101-93), het onderzoek is onderworpen aan uitsplitsingen en fistels van verwarmingsoppervlakken, omcirkeld of geïdentificeerd tijdens werking, uitvaltijd, reparatie, testen, preventieve inspecties en tests, ongeacht de tijd en de methode om deze te identificeren.
Tegelijkertijd is deze Commissie het deskundige advies van de energiecentrale over het probleem van de "betrouwbaarheid van het oppervlak van de ketelverwarming". Leden van de Commissie zijn verplicht om publicaties, regelgevende en technische en regelgevende documentatie te bestuderen en te bevorderen bij ondergeschikten van engineering en technische werknemers, wetenschappelijke en technische ontwikkelingen en innovate Experiencegericht op het verbeteren van de betrouwbaarheid van boilers. De taak van de Commissie omvat ook het waarborgen van de nakoming van de vereisten van het "deskundige systeem van controle en evaluatie van operationele kapitaalcoteleerders" en de eliminatie van de geïdentificeerde opmerkingen, evenals de voorbereiding van langetermijnprogramma's om de betrouwbaarheid te verbeteren, organisatie van hun uitvoering en controle.
IV. Planning van preventieve maatregelen
Een belangrijke rol in het systeem van preventief onderhoud wordt gespeeld:
1. Planning van de optimale (voor korte stop) volume van preventieve maatregelen in brandpuntszones (risicomestrijken), bepaald door een statistisch betrouwbaarheidscontrolesysteem, dat kan omvatten: Directe leidingen, spijsvertering of versterking van contact en composietverbindingen, verglaasster of versterking vervangen van hoekige gewrichten, vervanging van flexures, vervangen gebieden op plaatsen van stijve bevestigingsmiddelen (suiker), vervanging van hele gebieden, restauratie van eerder afgedankte buizen en spoelen, enz.
2. Verwijdering van schade die de noodsituatie (niet-gepland) stop of schade heeft geïdentificeerd die tijdens en na de ketelstop wordt geïdentificeerd.
3. Defecten (visuele en technische diagnostiek), die een aantal defecten identificeert en een bepaald aanvullend volume vormt, dat moet worden onderverdeeld in drie componenten:
a) gebreken om te worden geëlimineerd in de aankomende (verwachte), geplande of noodstop;
b) defecten die nodig zijn aanvullende opleidingAls ze geen nauw gevaar voor schade veroorzaken (een redelijk voorwaardelijke beoordeling, is het noodzakelijk om de professionele intuïtie en de bekende werkwijzen voor het schatten van het defecte ontwikkelingsnelheid te beoordelen), zijn opgenomen in de werkingssfeer van de volgende aanslag;
c) defecten die niet zullen leiden tot schade aan de Interremmer-periode, maar moeten worden geëlimineerd in de dichtstbijzijnde reparatiecampagne, zijn opgenomen in het volume van het werk aan de aankomende of revisie.
De meest voorkomende gereedschap die van pijpen van verwarmingsoppervlakken is, is de diagnostische methode op basis van het gebruik van metalen magnetisch geheugen, dat zich al als een effectief en eenvoudig fonds Detectie (afwijzing) van leidingen en spoelen die zijn opgenomen in de "risicogroep". Aangezien de diagnose geen speciale voorbereiding van verwarmingsoppervlakken vereist, begon het de operationele punten aan te trekken en is deze op grote schaal inbegrepen in de praktijk.
De aanwezigheid in het metaal van pijpen van scheuren, van oorsprong uit de schade aan schaal, wordt ook gedetecteerd door middel van echografie. Met ultrasone dikte-meters kunt u de gevaarlijke verfijning van de wand van het pijpmetaal tijdig detecteren. Bij het bepalen van de mate van blootstelling aan de buitenwand van het metaal van leidingen (corrosie, erosie, schurende slijtage, speelt de helling, de schaal, enz.) Visual Defectation speelt een belangrijke rol.
Het belangrijkste deel van deze fase is om de kwantitatieve indicatoren te bepalen die moeten worden gericht op de voorbereiding van het volume voor elke specifieke stop: inactieve tijd en kosten van werkkosten. Hier is het eerst noodzakelijk om een \u200b\u200baantal resterende redenen te overwinnen die, in één graad of een andere, plaatsvinden in echte praktische activiteiten:
Psychologische barrière bij de hoofden van krachtcentrales en hoofden van workshops opgevoed in de geest van de dringende rendement van de ketel of de machtseenheid om te werken, in plaats van deze noodsituatie of niet-planningstop in voldoende te gebruiken om de betrouwbaarheid van de oppervlakken van de graadverwarming te waarborgen ;
De psychologische barrière van technische leiders, die niet toestaat om een \u200b\u200bbulkprogramma in korte tijd in te zetten;
Onvermogen om de motivatie van zowel uw eigen personeel als personeel van aannemers te waarborgen;
Nadelen bij het organiseren van voorbereidende werkzaamheden;
Lage gezelligheid van managers aangrenzende onderling verbonden eenheden;
Gebrek aan vertrouwen in de mogelijkheid om het probleem van schade aan de oppervlakken van verwarming te overwinnen door preventieve maatregelen;
Gebrek aan organisatorische vaardigheden en uithoudskwalificaties of kwalificaties van technische leiders (hoofdingenieurs, hun afgevaardigden en chiefs van eenheden).
Dit maakt het mogelijk om te plannen fysieke volumes Werkt voor ketels met verhoogde schade aan de verwarmingsoppervlakken onder de maximale mogelijkheid van hun uitvoering, rekening houdend met de duur van de stop, vervanging en het waarborgen van de voorwaarden voor de veilige combinatie van werk.
De opname in het systeem van profylactische onderhoudsoppervlakken van de verwarming van de ketels van input, de huidige monitoring en kwaliteitscontrole van het reparatiewerk zullen de kwaliteit van preventieve en noodherstelherstel aanzienlijk verhogen. Analyse van de oorzaken van schade vertoont een aantal essentiële stoornissen die gemeenschappelijk zijn bij de uitvoering van reparatiewerkzaamheden, waarvan de meest significante in hun gevolgen:
Invoerregeling van de hoofd- en lasmaterialen wordt uitgevoerd met afwijkingen van de vereisten van paragraaf 3.3 en 3.4 van het lasdocument, warmtebehandeling en bestrijding van buissystemen van ketels en pijpleidingen tijdens de installatie en reparatie van uitrusting van elektriciteitscentrales (RTM-1C -93);
In strijd met de vereisten van clausule 16.7 van de RTM-1C-93, wordt de balk niet gecontroleerd om het aanbieden van een bepaalde doorgang in gelaste gewrichten van de verwarmingsoppervlakken te controleren;
In strijd met de vereisten van clausule 3.1 RTM-1C-93 om aan de verwarmingsvlakken te werken, zijn lassers toegestaan, niet gecertificeerd aan dit soort werk;
In strijd met de vereisten van paragraaf 6.1 van de RTM-1C-93 in de nood- en restauratieve bewerkingen van de wortellaag van de las, wordt deze uitgevoerd door handmatige booglassen gecoate elektroden in plaats van argon-booglassen. Dergelijke schendingen worden gedetecteerd op een aantal energiecentrales en met geplande reparaties;
In strijd met de vereisten van paragraaf 5.1, handleidingen voor het repareren van ketelapparatuur van energiecentrales (technologie en technische omstandigheden voor het repareren van oppervlakken van de ketelaggregaten) het snijden van defecte buizen of hun sites gemaakt door middel van brandsnijden, geen mechanische methode .
Al deze vereisten moeten duidelijk worden gemarkeerd in lokale instructies voor reparatie en onderhoud van verwarmingsoppervlakken.
In het programma van preventieve maatregelen moet worden verstrekt voor de vervanging van leidingen of secties van de verwarmingsoppervlakken in de "Risksezones" het gebruik van stalen stempels van topklasse in vergelijking met die gevestigd, omdat deze de bron van de metaal in de zone van verhoogde schade en lijn de bron van het verwarmingsgebied in het algemeen uit. Bijvoorbeeld het gebruik van hittebestendige austenitische chromanganese staalsoorten (DI-59), gekenmerkt door een grotere fatale weerstand, samen met het vergroten van de betrouwbaarheid van stappen, zal het proces van schurende slijtage van elementen van het stroomgedeelte van de turbines verminderen.
V. Preventieve en preventieve maatregelen
Volume preventief werkUitgevoerd in een kortetermijn gepland voor T2- of noodstop mogen niet alleen op het oppervlak van de ketelverwarming worden gesloten. Tegelijkertijd moeten identificatie en eliminatie van defecten direct of indirect de betrouwbaarheid van verwarmingsoppervlakken worden gedetecteerd.
Op dit moment is het noodzakelijk om de gepresenteerde mogelijkheid te maximaliseren, om een \u200b\u200breeks verificatieactiviteiten en specifieke maatregelen uit te voeren die gericht zijn op het elimineren van negatieve technologische manifestaties die de betrouwbaarheid van de verwarmingsoppervlakken verminderen. Op basis van de toestand van de apparatuur, de werkingsfuncties, technologische en ontwerpfuncties, voor elke energiecentrale, kan de lijst van deze acties zijn eigen zijn, maar de volgende werken moeten verplicht zijn:
1. Bepaling van de dichtheid van het leidingsysteem van de condensator en netwerkverwarmers om plaatsen te detecteren en te elimineren van het invoeren van het Condensate Raw Water Path. Controle van de dichtheid van vacuümhydraulische activa.
2. Controle van de dichtheid van versterking op de installatie van de bypassblokblok. Beheersing van de gezondheid van apparaten die het verwijderen van filtermaterialen in het kanaal voorkomen. Controle van filtermaterialen voor het slijpen. Controle van de aanwezigheid van een oliefilm op het oppervlak van het water in de tank van de onderste punten.
3. Zorgen voor de bereidheid van hogedrukverwarmers tot tijdige opname bij het starten van de voedingseenheid (ketel).
4. Eliminatie van defecten op bemonsteringsinrichtingen ennrichtingen, voedingswater en stoom.
5. Eliminatie van temperatuurregeling gebreken van het metaal van de verwarmingsoppervlakken, de media bij het pad en gassen in de ketel Rotary Chamber.
6. Eliminatie van systeemdefecten automatische regeling Het proces van branden en temperatuurregime. Verbeter indien nodig de kenmerken van injectiecontroles, boiler en brandstofvoeding.
7. Inspectie en elimineer defecten op stofvoorbereiding en stofvoorzieningen. Inspectie en eliminatie van gaten op de spuitmonden van gasbranders. Voorbereidingen voor de aankomende beëindiging van bevestigingsmiddelen die op de stand worden vervallen.
8. Uitvoering van het werk gericht op het verminderen van stoomverliezen, het verminderen van luchtsupplementen in het vacuümsysteem, verminderde luchtbenodigdheden aan de oven en gaskanaal van ketels die onder kwijting zijn.
9. Inspectie en eliminatie van irrigatiebanden en voorzichtigheid van ketel, bevestiging van verwarmingsoppervlakken. Richtovka-oppervlakken van verwarming en eliminatie van snuifjes. Inspectie en elimineer defecten op elementen van blaassystemen en het schrijven van oppervlakken van verwarmingsoppervlakken.
10. Voor drumketels moet worden uitgevoerd:
Eliminatie van schendingen in de werking van interne scheidingsinrichtingen, die kunnen leiden tot druppeltjes druppeltjes van ketelwater met stoom;
Eliminatie van losse condensors van hun eigen condensaat;
Voorbereiding van de omstandigheden die de voedingsketels alleen door ontzilt water verschaffen (aanscherpingseisen van clausule 1.5 van de methodologische instructies voor de correctionele behandeling van drumketels met druk van 3,9-13,8 MPa: RD 34.37.522-88);
De organisatie van fosfaattoevoer volgens een individuele regeling om te zorgen voor de kwaliteit van de correctionele verwerking van ketelwater (aanscherping van de vereisten van clausule 3.3.2 in de RD 34.37.522-88 vanwege het feit dat de basismodus van de hetzelfde type boilers wordt meestal niet gewaarborgd);
Zorgen voor de gezondheid van de purge-apparaten.
11. Voorbereiding van de omstandigheden die vulketels bieden voor krimpende en daaropvolgende extracten alleen door ontzilt water of condensaatturbines. Vóór afleiding moeten drumketels en rechtstroomketels, bediend op hydrazine- en hydrazine-ammoniummodi, alleen worden ingevuld door gedetaateerd water. Om niet-condenseerbare gassen te verwijderen die bijdragen aan de vorming van corrosieve agressieve onzuiverheden, moet de vulling vóór de kruising van de rechtstroomboilers die op neutrale zuurstof- en zuurstof-ammoniummodi worden bediend, in de deaatievorming worden uitgevoerd (aanscherping van de vereisten van clausule 4.3.5 PTE).
12. Wanneer de verwarmingsoppervlakken die worden gebruikt om deze voor te bereiden op reparatie te bereiden, worden gebruikt om ze voor te bereiden, is het noodzakelijk om de nadruk te leggen op de ketel om corrosie van het metaal van het buitenoppervlak van de leidingen te voorkomen. Als er een gas in energiecentrale is, wordt het drogen gemaakt door een freesketel op een gas (gedurende 1-2 uur), bij afwezigheid van gas - de strakke mechanismen wanneer de ketelcalorificaten is ingeschakeld.
13. Belangrijke rol Bij het waarborgen van de betrouwbaarheid van de oppervlakken met warmte verwarming wordt metrologische ondersteuning gespeeld - kalibratie van meetinstrumenten van de gemiddelde temperatuur in het pad, metaal van verwarmingsoppervlakken en gassen in de roterende kamer. Kalibratie van beursgenoteerde meetinstrumenten (thermokoppels, meetkanalen en secundaire instrumenten, inclusief die opgenomen in de ACS TP) moeten worden gemaakt volgens het kalibratiebedrijf in overeenstemming met PP. 1.9.11. en 1.9.14 PTE. Als deze vereisten niet eerder zijn geïmplementeerd, is het noodzakelijk in de ketels (POWER-eenheden) stopt (POWER-eenheden) om gefaseerde kalibratie van de meetinstrumenten van de vermelde parameters uit te voeren, aangezien zelfs kleine fouten voor het verbeteren van de indicaties de indicaties aanzienlijk van invloed zijn op de Afname van de metalen hulpbron en het, dienovereenkomstig, vermindering van de betrouwbaarheid van verwarmingsoppervlakken.
VI. conclusies
1. Ernstige financiële moeilijkheden van alle energiecentrales oplossen niet voldoende kwesties van tijdige reproductie van vaste activa, een belangrijke taak van operationele wordt een gerichte zoektocht naar kansen en resource-instandhoudingsmethoden en zorgen betrouwbaar werk Energieapparatuur. De echte beoordeling van de situatie in de elektriciteitscentrales in de industrie laat zien dat niet alle reserves en kansen in deze richting uitgeput zijn. En de invoering van een uitgebreid profylactisch onderhoudssysteem in operationele praktijken, na enige twijfel, zal de reparatie- en operationele kosten aanzienlijk verminderen voor de productie van elektrische en thermische energie en zorgen voor de betrouwbaarheid van de verwarmingsoppervlakken van de TPP-ketels.
2. Samen met de identificatie en eliminatie van schade aan de leidingen van verwarmingsoppervlakken en preventieve vervanging van risicozones, geïdentificeerd op basis van een statistische en analytische aanpak en defecten (visueel en instrumentaal), in een systeem van profylactisch onderhoud, een significant De rol moet worden gegeven aan de uitsluiting (mitigatie) van negatieve manifestaties. Van gebrek aan organisatieorganisatie. Daarom moet het programma van profylactisch onderhoud van de oppervlakken van de ketels worden gebouwd in twee parallelle aanwijzingen (bijlage 3):
Zorgen voor de huidige (onmiddellijke) betrouwbaarheid van de oppervlakken van de ketelverwarming;
Het creëren van voorwaarden die langdurige (veelbelovende) betrouwbaarheid (toenemende resource) oppervlakken van ketelverwarming bieden.
3. In de organisatie van een uitgebreid systeem van profylactisch onderhoud van verwarmingsoppervlakken hebben kennis op dit gebied van managers, hoofdspecialisten en engineering en technische werknemers belangrijk belang. Om de horizon en de boekhouding in de praktische activiteit van sectorale ervaring uit te breiden bij het waarborgen van de betrouwbaarheid van de oppervlakken van de boilers, is het raadzaam voor elke elektriciteitscentrale om een \u200b\u200bselectie van materialen op het probleem te maken en hun studie te organiseren door relevant personeel.
BIJLAGE 1
| Fig. 1. Vormen van schade aan de PPP in het ketelnummer 1, draad - a | Resultaten van onderzoek(identificatie) schade
1. Datum. Positienummer 1-2. De niet-formumationele uitsplitsing van het directe deel van de buis van staal 12x18h12t, openbaarmaking op de bovenste generator langs de pijp. De studie van het monster gesneden nabij de plaats van schade aan het monster bleek dat de structuur van het staal voldoet aan de vereisten van de TU, maar op het binnenoppervlak, is schade duidelijk zichtbaar voor de vorming van longitudinale scheuren, naar het metaal verhuizen . 2. Datum. Positie nummer 2-1. Het gebrek aan vervormingspleet van de rechte pijp van de pijp van staal 12x18h12t, openbaarmaking langs de bovenste pijpvorming. Op het gebied van schade en in de aangrenzende leidingen zijn sporen van de stagnerende en slijtage door de fractie duidelijk zichtbaar. Metallografische analyse toonde aan dat de oorzaak van de rippende buis van het austenitisch staal een intensieve klap was per fractie vanwege de scheiding van de scheiding van de inrichting van de bovenste cast van de fractie. 3. Datum. Positie nummer 3-6. Het gebrek aan vervormingspleet op de onderste buis van staal 12x1mf. De studie van het beschadigde gebied toonde significante corrosie aan de onderkant van het binnenoppervlak van de buis als gevolg van onbevredigend droog behoud wanneer de stops van de ketel werden verergerd door de co-spoel vanwege de slijtage van de Petushkov opgeschorend systeem. |
1. Ga bij elke halte de gefaseerde magnetische controle van leidingen van de weekenden van spoelen na. Defecte leidingen omvatten in de onderhoudsverklaring voor elke halte van de ketel. Ontwikkel een programma van het verbeteren van de kwaliteit van oxide beschermende film: verbetering van de kwaliteit van water- en temperatuurmodi, de ontwikkeling van stoomvloeiende verwerking, enz. 2. Om schade aan de austenitische leidingen te voorkomen als gevolg van de intensieve stagnatie van de fractie wanneer de scheidingswand van de bovenste gegoten stopt, moet personeelspersoneel verplichten voordat een jachtgeweer een bedenkbaarheid van flippers uitvoert (instructies in de instructies zijn ingevoerd, afhankelijk van de instructies Ontwerp, als het niet toestaat, controleert dan reparatiepersoneel bij pauze). 3. In de haltes van de bootaggers wordt het geïnspecteerd en herstelt de bevestigingen van de stoombootspoelen op het hangende systeem door de hangende systeempijpen te vervangen door "Cocks" (gewrichten worden boven en onder de stoomboot gemaakt). Verhoog de kwaliteit van het "vacuümdrogen". Denk aan de haalbaarheid van het introduceren van PVC. |
| 4. Datum. Positie nummer 4-4. De punt van de pijp van Steel 12x1MF op de locatie van de passage door het toezicht tussen het convectieve gedeelte en de "warme doos". In plaats van breuk, significante buitenste corrosie van het metaal. De oorzaak van schade: de impact van parkeercorrosie met zwavelzuur, gevormd tijdens waterwas van de convectieve mijn vóór de uitgang van de ketel in geplande reparaties. | 4. Om de buitencorrosie van leidingen in doorgang door het toezicht met zwavelzuur, die is gevormd tijdens de externe uitwassen van de verwarmingsoppervlakken, introduceert u de praktijk van het drogen van de ketel na elke uitspoeling ervan in het gas of hete lucht van blazende fans met luchtplaten inbegrepen. | |
| 5. Datum. Positie nummer 5-2. Longitudinale pauze op de buitenvormende GIB ("Kalacha"). Metallografische analyse heeft aangetoond dat het in reparatie (datum) is geïnstalleerd, niet doorgegeven aan austenisatie na de vervaardiging van reparatiepersoneel (soortgelijke schendingen kunnen de schuld zijn van fabrikanten) .6. Datum. Positie nummer 6-1. Vervorming (plastic) kloof in het gebied van het contactgewricht. Metalografische analyse van het metaal van de defecte site toonde de uitputting van de bron van langetermijnsterkte in de thermische zone. Metalografische analyse van het metaal van de defecte site toonde de uitputting van de bron van langetermijnsterkte in de thermische zone. Metalografische analyse van het pijpmetaal op een afstand één meter van de plaats van schade bleek dat de structuur van het metaal ook niet voldoet aan de vereisten van langdurige kracht daarover. Deze spoel bevindt zich in een schaars onderdeel van het oververhittingoppervlak, vanwege de nadelen van de structuur in de gezamenlijke zone op de collector. | 5. Verbeter de kwaliteit van de ingangscontrole die wordt geleverd bij de productinstallatie. Sta niet toe dat de installatie van flexibiliteit die geen austenisatie heeft gepasseerd. Voer de reparatiedocumentatie uit, identificeer de volledige batch van niet-gewijzigde buigingen en vervang in de dichtstbijzijnde stops (of tijdens reparatie). 6. Voer de magnetische controle uit van buizen die zich in een rargefied deel bevinden, volgens de resultaten van defecting, het is in de eerste plaats een vervanging van leidingen die het maximale effect van temperaturen hoger zijn dan toelbaar niveau. De resterende leidingen van de zone "gascorridor" vervangen in de dichtstbijzijnde geplande reparatie. Onderzoek de ervaring van gerelateerde vermogenscentrales en vraag een plantenfabrikant aan bij het verstrekken van informatie over de mogelijkheid om een \u200b\u200brearfied deel in de gezamenlijke zones op verzamelaars te reconstrueren. |
|
| 7. Datum. Positie nummer 7-3. Schade aan het composiet gelaste gewricht. Het onderzoek toonde de aanwezigheid van het knijpen van de pijp op zijn plaats van zijn passage door de partitie tussen de convectieve as en de "warme box" veroorzaakt door de "instroom" van beton. | 7. Implementeer alle plaatsen van passage van pijpleidingen door het scenario, ontdekte plaatsen van knijpen schoongemaakt. Verbeter de kwaliteit van irrigatiewerkzaamheden, zorg voor de nodige controle bij het accepteren. |
Bijlage 2.
 |
De resultaten van het onderzoek (identificatie) van schade1. Datum. Positienummer 1-2. Vervorming (plastic) opening rechte pijp. Metalografische analyse heeft aangetoond dat het metaal niet voldoet aan de vereisten van degene als gevolg van oververhitting op korte termijn. Gesneden van de verzamelaars van de spoel wordt getest door een scroll van een bal, die vastzit in de knooppunt pos.-a). De studie van de gewricht bleek dat het gewrichtslas werd uitgevoerd in noodreparatie (datum) met schendingen van de vereisten van de RTM-1C-93C - de wortellaag van het gewricht in plaats van argon-arc-lassen met een niet-consumerende elektrode werd gemaakt door elektrische boog lassen gecoate elektroden, wat leidde tot de aanwezigheid van voorzieningen en instroom, braken de dwarsdoorsnede en leidde tot de oververhitting van het metaal. | Betaalpreventie-evenementen1. Stel de volgorde van strikte naleving in bij het repareren van de verwarmingsoppervlakken van paragraaf 6.1 van de RTM-1C-93, die de rootlaag van de las van de leidingen van de verwarmingsoppervlakken vereist om alleen argon-arc-lassen uit te voeren met een niet- Compatibele elektrode. Om de oppervlakken van verwarming te repareren om alleen die getraind in dit soort lassen en de best bestaande uit lassers toe te staan. Om lassers te verplichten om de wortellaag voor een complete junctietoets te inspecteren. Laboratorium voor metalen en cottubbin (boiler) workshop met alle reparaties om selectieve controle uit te voeren. |
| Fig. 2. SPP-schadeformulier. bootaggers van thermische energiecentrales ketel nummer 2, draad - a | 2. Datum. Positie nummer 2-6. SPESHIS in de hoekverbinding in de plaats van het lassen van de spoel op de verzamelaar. Visuele inspectie toonde lage laskwaliteit (instroom, niet-verwijdering, snijden), uitgevoerd tijdens reparatie (datum). Het controleren van de lasdocumentatie toonde aan dat het werk werd uitgevoerd door een lasser die geen toelating had voor dit soort werk. Bij het bewaken werden duidelijk zichtbare lasdefecten niet ontdekt. | 2. MAAK ON REPARATIE LADING DOCUMENTATIE, IDENTIFICATIE VAN ALLE VERBINDINGEN DIE DOOR DEZE LAD GEDIEND IS. Voer selectieve controle van de kwaliteit van andere gewrichten uit, met onbevredigende resultaten om alle gewrichten te verteren. Laswerkzaamheden aan de verwarmingsoppervlakken om alleen lassers te laten certificeren op dit soort werk. |
| 3. Datum. Positie nummer 3-4. De opening op het directe gedeelte van de buis op een afstand van een meter van het plafond (in de maximale oververhittingszone) van het uitgangsdeel van de spoel. Gesneden van de collector, wordt de spoel getest door een ritme van de bal, die vastzit in de GIBE POS.- B). Interne inspectie toonde aanwezigheid op een convexe vorm binnenste muur GIBA-varkens van metaal- en lasgrafiek. Analyse van de reparatiedocumentatie bleek dat in de vorige geplande reparaties aan deze spoel een monsterbesnoeiing is gemaakt voor een metallografische studie. Het patroonsnede werd gemaakt met een overtreding van technologie - in plaats van een mechanische methode, werd brandnijden gebruikt, wat leidde tot gedeeltelijke overlapping van de pijpdoorsnede en daaropvolgende oververhitting. | 3. Om informatie en opleiding van lassers uit te voeren, werkt het uitvoeren van werkzaamheden op de oppervlakken van de verwarming van de bootaggers, de volgorde van het snijden van defecte leidingen of hun secties alleen door middel van mechanisch snijden. Brandsnijden kan worden toegestaan \u200b\u200bin de vorm van uitzondering alleen in nauwe en ongemakkelijke plaatsen, evenals in gevallen waarin de percelen onder de pijp of spoel worden verwijderd. Voor het repareren van documentatie en het overzicht van deelnemers aan het werk, om alle plaatsen te identificeren waar het werk met dergelijke schendingen is gemaakt. Magnetische controle van deze leidingen om oververhitting te identificeren. Wanneer de leidingen worden gevonden om ze met hen te vervangen. | |
| 4. Datum. Positie nummer 4-2. Een vervorming (kunststof) opening op het directe gedeelte van de buis van het uitgangsdeel van de spoel op een afstand van één meter van het plafond. Bij het verduidelijken van de redenen voor de kloof, werd een longitudinale scheur (fistel) onthuld op de locatie van de "Sukhar" POS. - C), dat, als gevolg van de vermindering van het stoomverbruik in de spoel na de zone, de fistel heeft geleid tot oververhitting en schade aan het metaal van het uitgangssectie in de zone van maximale temperaturen. | 4. Gezien het uiterlijk van scheuren op de plaatsen van het lassen van "Suharai" op de shirs van deze ketel frequent, en het metaal van spoelen voldoet aan de vereisten van langetermijnsterkte, is het raadzaam om de leidingen op de plaatsen te vervangen van harde bijlage "Crumbs". Om de betrouwbaarheid van het knooppunt te vergroten, overweeg dan de haalbaarheid van de wederopbouw. | |
| 5. Datum. Positie nummer 5-3. De longitudinale scheur op de gaten in de zone van de maximale warmte-perceptie van de pijpwand. Visuele inspectie en metallografische analyse van het metaal vertoonde tekenen van gascorrosie met hoge temperatuur. De inspectie van de naburige schijf toonde de aanwezigheid van gascorrosie en daarop, wat een kenmerkend kenmerk is van het onbevredigende brandstofregime onder voorwaarden van onvoldoende apparatuur door geautomatiseerde temperatuurregeling. | 5. Om de invloed van hoge temperatuurgascorrosie op de windturbines te verminderen, om de toestand van de rookmodus te analyseren tijdens overgangs- en stationaire modi, versterken de controle over het personeel van het personeel met de vereisten van de regime-kaarten. Systematisch (dagelijks) controle de werkelijke metalen temperaturen in diagrammen. Retourneer een thermische controle van shirm. |
Appendix 3.
Programma van preventief onderhoud van oppervlakken van verwarmingsketels TPP
| Algoritme voor het organiseren van het profylactische onderhoud van oppervlakken van de ketelverwarming | |||||||
| Statistiek en analytische verwerking en toepassing van schade en zones van "risico" om te vormen | |||||||
| Factoranalyse, identificatie van metaalschade Trobanalis metaalschade en het bepalen van hun oorzaken | |||||||
| Tactische richting van het waarborgen van de huidige betrouwbaarheid (onmiddellijk) | Strategische richting om een \u200b\u200blange betrouwbaarheid te garanderen (veelbelovend) | ||||||
| Het opstellen van de werkingssfeer van de verwachte noodsituatie, niet-planningstop of op de geplande stop-T2 van de ketel of de machtseenheid, rekening houdend met het voorspelling van vermeende schade op basis van de statistische en analytische benadering | Controle over operationele schendingen, ontwikkeling en goedkeuring van maatregelen om te voorkomen. Verbetering van de organisatie van de werking | ||||||
| Organisatie van voorbereidende werk en invoerregeling van de hoofd- en lasmaterialen | Regelmatig (na zes maanden) die de vereisten van het programma "deskundigenstelsel van controle en evaluatie van kabelbedieningsomstandigheden uitvoeren" | ||||||
| Wachten op nood- (niet-planning) Stop of geplande stop van de ketel (POWER-eenheid) op T2 | Ontwikkeling en goedkeuring van activiteiten in de aanwijzingen van het "Deskundige System ...", die worden geschat voor minder dan 0,8. Organisatie van hun implementatie | ||||||
| Stop Ketel (POWER-eenheid) bij het stoppen vanwege detectie van schade aan het verwarmingsoppervlak of, als de schade is gedetecteerd na de aanslag, is het werk van de oorzaken van de Commissie georganiseerd | Vorming en opkomst van de uniforme ideologie van de noodzaak om te verminderen totaal Stoppen met ketels (Power Units) om de "Risk" -factoren voor metaal in overgangsmodi uit te sluiten | ||||||
| Organisatie en uitvoering van geplande vervangende werk, preventieve vervanging van secties van verwarmingsoppervlakken, preventieve diagnostiek en defecten met visuele en instrumentele methoden | Vorming van het concept van "zachte" werking van ketels (vermogenseenheden): - Uitzondering van de regels van de praktijk van "pickups" Het minimaliseren van het aantal hydraulische krimpkerurers, |
||||||
| - Uitzondering van de praktijk van gedwongen | |||||||
| Controle over het werk, acceptatie van verwarmingsoppervlakken na het uitvoeren van werk. Registratie van reparatie-documentatie en resultaten van metalen diagnostiek in "Risk" -zones. Voorbereiding van de verklaring van het volume van preventieve substitutie en defecten naar de volgende ketelstop | (om de tolerantie) van de karper van de ketel met water te versnellen, - volledige automatisering van temperatuurregime, Implementatie van chemische en technologische monitoring |
||||||
| Detectie en eliminatie van factoren direct en indirect beïnvloedt de vermindering van de huidige betrouwbaarheid | Verfijning van het programma van de komende in het perspectief van vervanging van verwarmingsoppervlakken, rekening houdend met de definitie van een mogelijke bron | ||||||
| oppervlakken verwarming | metalen gereedschapsmethoden voor technische diagnostiek en fysisch-chemische analyse van monsters | ||||||
Appendix 4.
1. Bestel van RAO "UES van Rusland" van 14.01.97 nr. 11 "op enkele van de resultaten van werk aan het verbeteren van de betrouwbaarheid van de ketels van de Ryazan GRES".
2. TU 34-38-20230-94. Stoom vaste boilers. Algemene technische omstandigheden voor revisie.
3. TU 34-38-20220-94. De schermen van soepelbuis stoomstationaire boilers met natuurlijke bloedsomloop. Technische omstandigheden voor revisie.
4. TU 34-38-20221-94. De schermen van soepelbuis doorsturen stoomstationaire ketels. Technische omstandigheden voor revisie.
5. TU 34-38-20222-94. Stoom steamers van stoom vaste boilers. Technische omstandigheden voor revisie.
6. TU 34-38-20223-94. Stoomstoorlers tussenstation stationaire ketels. Technische omstandigheden voor revisie.
7. TU 34-38-20219-94. Economiza's Smooth-papieren stationaire stoomketels. Technische omstandigheden voor revisie.
8. TU 34-38-20218-94. Economizers membraan stationaire stoomketels. Technische omstandigheden voor revisie.
9. RD 34.30.507-92. Methodische richtlijnen om corrosiebeschadiging aan schijven en de bladeenheid van stoomturbines in de faseovergangszone te voorkomen. M.: Vti ze. F.E. Dzerzhinsky, 1993.
10. RD 34.37.306-87. Methodische richtlijnen voor het regelen van de toestand van de hoofdapparatuur van thermische elektrische stations; het bepalen van de kwaliteit en chemische samenstelling van deposito's. M.: Vti ze. F.E. Dzerzhinsky, 1993.
11. Shitsman M.E., Midler L.S., Tishchenko n.D. Schaal op roestvrij staal in een oververhit pair. Warmte- en motor-motor n 8. 1982.
12. Gruzdev N.I., Deeva Z.V., schoolvogel, B.E., SayChuk L.E., Ivanov E.v., MySyuk A.v. Over de mogelijkheid om kwetsbare vernietiging van het oppervlak van de ketelverwarming bij neutrale oxidatieve modus te ontwikkelen. Warmte en vermogen n 7. 1983.
13. Zemzin v.n., Song R.z. Manieren om de operationele betrouwbaarheid en een toename in de bron van gelaste gewrichten van warmte- en elektrische apparatuur te vergroten. Warmte en vermogen n 7. 1988.
14. BAZAR R.E., MALYGINA A.A., hetzfrid E.I. Preventie van schade aan gelaste gewrichten van pijpen van shirm-steamers. Warmte en vermogen n 7. 1988.
15. Chekmarev B.A. Draagbare machine voor het lassen van de root naad van leidingen van verwarmingsoppervlakken. Energie n 10. 1988.
16. Sysoev I.E. Voorbereiding van boilers om te repareren. Energie n 8. 1989.
17. Kostrikin Yu.m., Vaiman A.B., Dankina M.I., Krylova E.P. Geschatte en experimentele kenmerken van fosfaatregime. Elektrische stations n 10. 1991.
18. Sutotsky G.P., Verich V.F., Mezhievich N.E. Over de oorzaken van schade aan schermpijpen van zoutcompartimenten van BKZ-420-140 PT-2-ketels. Elektrische stations n 11. 1991.
19. gofman yu.m. Diagnose van gezondheidsoppervlakken van verwarming. Elektrische stations n 5. 1992.
20. Naumov v.p., vensensky m.a., smirnov a.n. Het effect van het lassen van defecten op de operationele betrouwbaarheid van boilers. Energie n 6. 1992.
21. Belov S.YU., Chernov V.V. Metalen temperatuur Shirm Boiler BKZ-500-140-1 in de eerste werkingsperiode. Energie n 8. 1992.
22. Khodyrev B.n., Panchenko V.V., Kalashnikov A.I., Yamgurov F.F., Novoselova I.v., Fathieva R.t. Het gedrag van organische stoffen in verschillende stadia van waterbehandeling .. Energie n 3. 1993.
23. Belousov N.P., Blavko A.YU., Startsev V.I. Manieren om de waterchemische modi van drumboilers te verbeteren. Energie n 4. 1993.
24. Voronov v.n., Nazarenko P.n., Shmelev A.G. Modellering van de dynamiek van de ontwikkeling van aandoeningen van de water-chemische modus. Warmte- en motor-motor n 11. 1993.
25. Kholev V.V. De hittechemische problemen van de werking van hoogdrukdrumboiler flip-schermen. Elektrische stations n 4. 1994.
26. Bogachev A.F. Kenmerken van corrosie van austenitische buisstoombomen. Warmte en vermogen n 1. 1995.
27. Bogachev V.A., ZALLEKO V.F. Het gebruik van de magnetische methode om het metaal van leidingen van de verwarming van stoomketels te regelen. Warmte en vermogen N 4. 1995.
28. MANKINA N.N., Pauli V.K., Zhuravlev L.S. Generalisatie industriële ervaring Implementatie van stoomvloeistofreiniging en passivering. Heat en Power Engineering, No. 10. 1996
29. Pauli v.K. Om de betrouwbaarheid van energieapparatuur te beoordelen. Warmte- en motor-motor N 12. 1996.
30. Pauli v.K. Sommige problemen van het organiseren van een neutraal zuurstofwaterregime. Elektrische stations n 12. 1996.
31. Stroneberg yu.yu. Metalen controle op thermische energiecentrales. Warmte- en motor-motor N 12. 1996.
32. DUBOV A.A. Diagnose van ketelpijpen met metalen magnetische geheugen. M.: ENERGOATOMIZDAT, 1995.