Etterbehandling. Beslag. Reparere. Montering. Valg. Blenderåpning
Enheter på varmenettet. Støtter.
Enheter på varmenettet. På underjordisk legging for plassering og vedlikehold av varmerørledninger, ekspansjonsfuger, ventiler, luftventiler, graduates, dreneringer og instrumentering, er det anordnet underjordiske kamre. De kan være prefabrikkerte armert betong, monolittiske og murstein. Høyden på kamrene må være minst 2m. Antall luker med arealet av kamre opp til 6m 2 må være minst 2, med en hest med kamre mer enn 6m 2 minst 4. Kammeret sørger for en dreneringsgrop på 400x400mm og en dybde på 300mm.
Armatur. Følgende typer beslag skilles ut:
1.låsing;
2. regulatorisk;
3. sikkerhet;
4. struping;
5. kondensatavløp;
6. kontroll og måling.
Stengeventiler(sluseventiler) er installert på alle rørledninger som forlater varmekilden, i grennoder, i luftutluftingsarmaturer.
Portventiler er installert i følgende tilfeller:
1. På alle rørledninger av varmenettuttak fra en varmekilde.
2. Å gjennomføre renoveringsarbeid seksjonsventiler er installert på varmerørledninger til vannsystemer. Avstandene mellom ventilene er tatt avhengig av diameteren på rørene og er gitt i tabell 1
Tabell 1
| D y, mm | 400-500 | ||
| l, m | opptil 1000 | opptil 1500 | opptil 3000 |
3. Når overliggende legging rørledninger D ved 900mm er det tillatt å installere seksjonsventiler hver 5000m. På stedene der ventilene er installert, plasseres hoppere mellom tilførsels- og returrørledningene med en diameter lik 0,3 D nær rørledningen, men ikke mindre enn 50 mm. På overliggeren er det planlagt å installere to ventiler og en reguleringsventil mellom dem D y = 25mm.
4. På forgreninger til individuelle bygninger med en lengde på opptil 30m og D ved 50mm, er det tillatt å ikke installere stengeventiler, men å sørge for installasjon for en gruppe bygninger.
Slukeventiler og porter med D u 500mm aksepteres kun med elektriske drev. For å lette åpning og lukking av ventiler på rørledninger D ved 350mm, lages bypass-ledninger - bypass.
Støtter. Støtter brukes til å oppfatte kreftene som oppstår i varmerør og overføre dem til bærende konstruksjoner eller jord. Støtter er delt inn i bevegelige og faste.
Faste støtter ... Faste støtter er gitt for å feste rørledninger i spesielle konstruksjoner og brukes til å fordele forlengelsen av rørledninger mellom ekspansjonsfugene og sikre jevn drift av ekspansjonsfugene. En fast støtte er installert mellom hver andre ekspansjonsfuger. Faste støtter er delt inn i:
· Vedvarende (for alle typer pakninger);
Panelplate (med kanalløs legging og inn ufremkommelige kanaler);
· Klemme (for overliggende legging og i tunneler).
Valget av type faste støtter og deres utforming avhenger av kreftene som virker på støtten.
Det er faste endestøtter og mellomstøtter.
I bakken eller ikke-passable kanaler er det laget faste støtter i form av armert betongskjold (fig. 25) innebygd i bakken eller kanalveggene. Rørene er stivt forbundet med skjoldet ved hjelp av støttende stålplater sveiset til dem.
 |
| Ris. 25. Skjold fast støtte. |
I kamrene til underjordiske kanaler og under overjordisk legging er faste støtter laget i form av metallkonstruksjoner, sveiset eller boltet til rør (fig. 26).
Disse strukturene er innebygd i fundamenter, søylevegger og tak i kanaler, kammer og rom hvor rør legges.
Bevegelige støtter ... De bevegelige støttene brukes til å overføre vekten av varmerørene til støttekonstruksjonene og for å sikre at rørenes bevegelser oppstår som følge av endringer i lengden med endringer i kjølevæskens temperatur.
Det er skyve-, rulle-, rulle- og opphengte støtter. Glidelager er de vanligste. De brukes uavhengig av retningen for horisontal bevegelse av rørledninger for alle leggingsmetoder og for alle rørdiametre (fig. 27).
Rullestøtter brukes til rør d> 200mm ved legging på scener, noen ganger i gjennomgående kanaler, når det er nødvendig å redusere de langsgående kreftene på bærekonstruksjonene (fig. 28).
Rullestøtter brukes i samme tilfeller som ruller, men i nærvær av horisontale forskyvninger i en vinkel til sporaksen.
Ved legging av rør innendørs og på utendørs Det brukes enkle (stive) og fjæropphengte støtter.
Fjærstøtter leveres for rør d> 150 mm på steder med vertikal rørbevegelse.
Stive kleshengere brukes til overliggende legging med fleksible ekspansjonsfuger... Lengden på stive oppheng må være minst 10 ganger termisk forskyvning av opphenget lengst fra den faste støtten.
Kompensatorer. Kompensatorer tjener til å oppfatte temperaturforlengelser og lossing av rør fra temperaturpåkjenninger.
Termisk forlengelse stålrør som et resultat termisk ekspansjon metall bestemmes av formelen:
,
hvor er koeffisienten for lokal ekspansjon (1 / о С); for stål = 12 10 -6 (1 / o C); - rørlengde, m; - rørtemperatur under installasjon (lik designtemperaturen til uteluften for oppvarming), о С; - arbeidstemperaturen til veggen (lik maksimum Driftstemperatur), om S.
I fravær av ekspansjonsfuger kan det oppstå store trykkspenninger fra varmerør. Disse spenningene beregnes med formelen:
,
hvor E- elastisitetsmodul lik 2 10 -6 kg / cm 2.
Kompensatorer er delt inn i aksial og radial. Aksiale ekspansjonsfuger ordne på rette deler av varmerøret. Radialer er installert på nettverket til enhver konfigurasjon, fordi de kompenserer for både aksiale og radielle forlengelser.
Aksiale ekspansjonsfuger er tilgjengelige med gland- og linseekspansjonsfuger. De mest utbredte er pakkboksekspansjonsfuger (fig. 29). Pakkboksens ekspansjonsskjøt fungerer etter teleskoprørprinsippet. Tetningen mellom rørene oppnås ved en pakning impregnert med olje for å redusere friksjonen. Pakkboks ekspansjonsfuger har små dimensjoner og lav hydraulisk motstand.
Linsekompensatorer brukes nesten aldri i varmenett, fordi de er dyre, upålitelige og forårsaker stor innsats på døde (faste) støtter. De brukes ved et trykk i rørledninger mindre enn 0,5 MPa (fig. 30). På høye trykk Knekking av bølger er mulig.
Radielle ekspansjonsfuger (bøyde) er rør med forskjellige avbøyninger, laget spesielt for oppfatning av rørforlengelser i form av bokstaven P, lyre, omega, fjærspiral og andre konturer (fig. 31).
 |
| Ris. 31. Typer konturer av bøyde ekspansjonsfuger |
Fordelene med bøyde ekspansjonsfuger inkluderer: pålitelig drift, ikke behov for kamre for å plassere ekspansjonsfuger under bakken, lav belastning på døde støtter, fullstendig avlastning fra internt trykk.
Ulempene med bøyde ekspansjonsfuger er økt hydraulisk motstand mot pakkbokser og voluminøse i størrelse.
Luftuttak installert i høydepunkter rørledninger som bruker beslag, hvis diametre er tatt avhengig av rørledningens nominelle diameter.
Gjørmefeller installert på varmerør foran pumper og regulatorer.
Spesielle strukturer er arrangert i skjæringspunktet mellom varmenett med med jernbane i form av sifoner, tunneler, matte kryssinger, flyovers, underganger av nettverk i kofferter og tunneler
Nettverkstap
Tilordne varmetapsestimater
l for standardisering;
l å rettferdiggjøre tariffer;
l å utvikle energisparetiltak
l Ved gjensidige oppgjør (hvis monteringspunktene for måleenheter og ansvarsgrensene ikke stemmer overens)
l Ved utvikling av standarder for teknologiske tap under varmeoverføring, brukes teknisk begrunnede verdier for standard energiegenskaper
l СО 153-34.20.523-2003 del 3 " Metodiske instruksjoner om sammenstilling av energikarakteristikker for termiske energitransportsystemer i henhold til indikatoren " varmetap"(i stedet for RD 153-34.0-20.523-98)".
l СО 153-34.20.523-2003 Del 4 "Metodologiske retningslinjer for sammenstilling av energikarakteristikker for varmeenergitransportsystemer i henhold til indikatoren" tap nettverksvann"(i stedet for RD 153-34.0-20.523-98)".
l Grunnlaget for å sammenligne de faktiske og standardegenskapene og utviklingen av energibesparende tiltak (for å redusere den termiske effektivitetsreserven) er resultatene av obligatoriske energirevisjon av organisasjoner utført i samsvar med føderal lov nr. 261-FZ "On Energy Saving ...."
l Retningslinjer for utarbeidelse av energikarakteristikker for varmetransportsystemer (i tre deler). RD 153-34.0-20.523-98. Del II. Metodiske instruksjoner for å utarbeide energikarakteristikkene til vannvarmenettverk i form av "varmetap"-indikatoren.
l Retningslinjer for utarbeidelse av energikarakteristikker for varmetransportsystemer (i tre deler). RD 153-34.0-20.523-98. Del III. Metodiske retningslinjer for utforming av energikarakteristikk i henhold til indikatoren "nettvannstap" for varmeenergitransportsystemer.
l Tap og kostnader for varmebærere ( varmt vann, damp, kondensat);
l 2. Tap av varmeenergi gjennom termiske isolasjonsstrukturer, samt med tap og kostnader for varmebærere;
l 3. Spesifikt gjennomsnittlig timeforbruk av nettvann per enhet av beregnet tilkoblet varmelast til forbrukere og enhet varmeenergi levert til forbrukere.
Forskjellen i temperatur på oppvarmingsvannet i tilførselen og returrørledninger(eller temperaturen på tilførselsvannet i returrørledningene ved de gitte temperaturene på tilførselsvannet i tilførselsrørledningene);
5. Strømforbruk til varmeoverføring.
l Regler teknisk drift kraftverk og nettverk Den russiske føderasjonen(2003) punkt 1.4.3.
gyldighetsperioden kan ikke overstige fem år
vanntap i nettverket
Tap av nettverksvann - avhengigheten av teknisk begrunnede varmebærertap for transport og distribusjon av varmeenergi fra kilden til forbrukerne (innenfor balanse driftsorganisasjon) om egenskapene og driftsmodusen til varmeforsyningssystemet
Energikarakteristikk: vanntap i nettverket
Avhengigheten av de teknologiske kostnadene til termisk energi for transport og distribusjon fra kilden til termisk energi til grensen for balansen til varmenettverk fra temperaturregime drift av varmenett og eksterne klimatiske faktorer for et gitt opplegg og designegenskaper for varmenett
Fridman Ya.Kh.- eldre Forsker,
forlag "Nyheter om varmeforsyning".
Et av de viktigste strukturelle elementene i varmenettverk, som sikrer driftssikkerhet, er faste støtter. De tjener til å dele varmerørledninger i seksjoner, uavhengig venn fra en venn i oppfatningen av ulike typer innsats. Vanligvis plasseres faste støtter mellom ekspansjonsfuger eller rørseksjoner med naturlig kompensasjon for termisk ekspansjon. De fikserer posisjonen til varmerøret på visse punkter og oppfatter kreftene som oppstår ved fikseringspunktene under påvirkning av kraftfaktorer fra temperaturdeformasjoner og indre trykk. På grunn av denne funksjonen kalles de også "døde".
I denne oppgaven er det uttrykt en rekke betraktninger angående kreftene og påkjenningene forårsaket av dem som oppstår i faste støtter.
Kraftene som oppfattes av faste støtter består av:
1) ubalanserte krefter av indre trykk;
2) reaksjoner av bevegelige (frie) støtter;
3) reaksjoner av kompensatorer fra kraftfaktorer forårsaket av temperaturdeformasjoner;
4) gravitasjonsbelastninger.
Faste støtter er av følgende designversjoner: frontal, skjold og klemme.
I følge statistikken over feil i kamre utgjør defekter fra ekstern korrosjon av rør 80-85%. Dette antallet feil er grovt fordelt etter vedlagte tabell fra. Dette samsvarer med våre observasjoner, hvor skadene knyttet til faste støtter utgjør ca 50 % av antall skader i kammer med faste støtter.
Årsaker til korrosjon av faste lagre.
De faste støttene er synlige forskjellige typer korrosjon forårsaket av følgende årsaker:
1) påvirkningen av strøstrømmer i sentralbordstøtter på grunn av mangelen på pålitelige elektriske isolasjonsinnsatser
2) forekomsten av dråper fra gulvene på grunn av fuktkondensering fører til økt korrosjon ytre overflate rør
3) sveising av kiler skaper forutsetninger for intensivering av prosessene med intern korrosjon ved plasseringen av sveisede sømmer og den varmepåvirkede sonen.
4) samtidig eksponering for vekslende sykliske påkjenninger og et korrosivt miljø forårsaker en reduksjon i korrosjonsbestandighet og metallets utholdenhetsgrense.
Metode for styrkeberegning av faste støtter.
I følge SNiP 2.04.07-86 "Varmenett" s.39, punkt 7: "Faste rørstøtter skal utformes for størst horisontal belastning kl. forskjellige moduser arbeid med rørledninger, inkludert med åpne og lukkede ventiler ”.
Foreløpig er faste støtter valgt i henhold til albumene "Varmeforsyningsnettverksstandarder. NTS-62-91-35. NTS-62-91-36. NTS-62-91-37 "utstedt av Mosinzhproekt Institute. I henhold til disse normalene, for hver verdi av Du, er den maksimale aksiale kraften gitt, hvis verdi ikke skal overstige den resulterende kraften fra de virkende aksiale kreftene både på venstre og høyre side. Faktisk, i tillegg til den aksiale støtten, virker ytterligere to skjærkrefter på støtten, samt et dreiemoment og to bøyemomenter. I det mest generelle tilfellet virker alle typer normale og tangentielle spenninger på støtten, dvs. det er en komplekst stresset tilstand.
I styrkeberegningen viser det seg at sikkerhetsmarginene i delene av varmelederen som går gjennom de faste og bevegelige støttene tar minste verdier langs varmerørets lengde, dvs. dette er de mest belastede delene. V reguleringsdokumenter det er ingen anbefalinger om sikkerhetsmarginene til designpunktene til tverrsnittene til varmerørledninger med hensyn til tillatt bruddstyrke og tillatt flytespenning.
Følgende prosedyre er foreslått for styrkeberegning av faste støtter:
1) Styrkeberegning av deler av varmelederen plassert fra den betraktede støtten både fra venstre og fra høyre side... Som et resultat bestemmes 3 kraft- og 3 momentbelastninger som virker på den faste støtten fra siden av høyre varmerør (P1x, P1y, P1z, M1x, M1y, M1z.) Og venstre varmerør (P2x, P2y, P2z). , M2x, M2y, M2z.) (fig. 2 og 3).
2) Løse et ligningssystem for 6 resulterende ukjente: Px, Py, Pz, Mx, My, Mz, hvor:
Px, Py - sidekrefter, parallell 
henholdsvis aksene OX og OY
Pz - langsgående kraft, rettet kraft langs OZ-aksen
Мх og My er bøyemomenter, hvor momentvektorene er rettet henholdsvis langs aksene OX og OY
Mz - dreiemoment, hvor momentvektoren er rettet langs OZ-aksen.
3) Ved hvert designpunkt beregnes 6 spenninger (i henhold til 6-kraftfaktorer fra klausul 3), som karakteriserer spenningstilstanden:
3 normal spenning: ah, ay, az og 3 skjærspenninger: tor, xxz, xyz.
4) Valg av styrkekoeffisient for sveisen.
Mest svakt punkt stålrørledninger, gjennom hvilke stresstesting skal utføres, er sveisede sømmer. f - styrkekoeffisient for den sveisede sømmen (f = 0,7 ... 0,9)
4.1 I henhold til stålkvalitetene som den faste støtten og varmelederen er laget av, velges det stålet med flytespenning (at) og bruddmotstand (ab), som er mindre. De beregnede at og a er tatt ved t = 150 ° C.
4.2 Bestemmelse av tillatte dimensjonerende spenninger i forhold til flytespenning og bruddmotstand: = f xat; [aw] = f x aw
5) For 6 spenninger (akse, ay, az, txy, xxz, xyz) velges nye koordinatakser OX 1, OY1 og OZ1 på en spesiell måte slik at 3 tangentielle spenninger har nullverdier (det er bare en mulig variant retningene til aksene).
Som et resultat får vi bare 3 normalspenninger: al, a2 og a3, med al> a2> a3.
Basert på 3. og 4. styrketeoriene (i maskinteknikk og den statiske styrken til metallprodukter brukes 3. og 4. styrketeoriene), får vi sikkerhetsfaktorer i forhold til tillatt flytespenning og sikkerhetsfaktorer for den tillatte midlertidige motstanden til sveiset ledd.
ved fluiditet [m] = 2 ... 2,2; ved tidsmotstand [n] = 4 ... 4,5.
En så høy flytemargin vil sikre en reduksjon i sannsynligheten for metalltretthetsfeil på grunn av termiske spenninger som oppstår fra reguleringen av vanntemperaturen i oppvarmingsperiode.
Utviklet av dataprogram TENZOR 11.EKA, basert på en rekke posisjoner fra og lar deg utføre s. 1 ... 6.
I det overveldende flertallet av tilfellene er faste støtter de nodene som bærer størst belastning. Dette skyldes dårlig arbeid bevegelige støtter forårsaket av en økt glidefriksjonskoeffisient (opptil 0,4) og deres økte innsynkning. Med ekstern og intern 
Korrosjon i faste støtter oppstår omfordeling av spenninger, noe som fører til økt skadeevne.
Under reparasjoner er det bedre å ikke ødelegge hele den faste støtten og ikke kutte gammelt rør, men bruk en slags innsats. I fig. 1 viser et av de anvendte alternativene for tilnærmingen til produksjon av reparasjon av en panelplate fast støtte. Etter kutting av rørledningen blir forsterkningsrøret 2, som tidligere er skåret langs generatrisen, satt inn og sveiset inn i rørkroppen til støtten 1. For denne innsatsen tas et emne fra samme rør. Dette vil tillate både å øke sikkerhetsmarginene i samsvar med anbefalingene i punkt 6, og å redusere mengden reparasjonsarbeid.
I nærvær av en fast støtte industriell produksjon, for å øke holdbarheten og påliteligheten under drift, er det mulig å forsterke en slik støtte, som utføres på nøyaktig samme måte.
For å beskytte rør og faste lagre mot korrosjon og som en av de mest enkle metoder for å sikre påliteligheten til støtten, er det mulig å foreslå en økning i rørveggtykkelsen i støtten. I dette tilfellet velges rørveggtykkelsen s slik at verdien i styrkeberegningen tilsvarer de anbefalte verdiene for sikkerhetsfaktoren i klausul 6.
I de fastklemte støttene, i tillegg til å beregne varmelederen, beregnes også tykkelsen på klemstangen for strekkspenninger, under hensyntagen til anbefalingene i klausul 6.
Et praktisk eksempel.
Ta i betraktning praktisk eksempel beregning av en fast støtte.
Beregningsdata:
DN = 200 (0 219X6), seksjonslengde 209 m.
1 = 8 m - avstand mellom bevegelige støtter
p = 10 ati = 10,2 MPa - vanntrykk (overskudd)
t1 = 10 ° C - installasjonstemperatur
t 2 = 130 OC - Maksimal temperatur vann
a = 12x10 6 grader "- koeffisient for lineær utvidelse av stål.
Etter stålkvalitet (stål 20 ved t = 150ºC)
ved = 165 MPa - flytespenning av = 340 MPa - maksimal strekkfasthet
E = 2,1XY 6 kg / cm 2 = 2,14XY 5 mPa - elastisitetsmodul av 2. type
q = 0,3 - Poissons forhold
f = 0,8 er dempningskoeffisienten til sveisemetallet.
Bestemmelse av designspenninger i forhold til tillatt flytespenning og sluttmotstand
Q> xat = 132 MPa = 1346 kg / cm 2 - tillatt flytespenning
[av] = fHav = 272 MPa = 2775 kg / cm 2 - tillatt spenning for maksimal motstand.
Ved å utføre elementer 1 ... 3 for kretsen (fig. 2) og vurdere systemet med likevektsligninger i element 2, får vi i fig. 3 følgende resulterende krefter som virker på støtte A:
Px = 4,5 kN; Py = 11,2 kN; Pz = 9,5 kN;
Mx = 5,2 kNXm; My = 4,1 kNXm; Mz = 0,kNXm.
Utfører p.p. 4 ... 6 oppnår vi følgende sikkerhetsmarginer med hensyn til henholdsvis tillatte flytespenninger og bruddstyrke i henhold til 3. og 4. styrketeoriene:
nZ = 4,3; n4 = 3,1
mZ = 2,43; m4 = 1,67.
Disse systemene tilfredsstiller ikke klausul 6, derfor er det påkrevd å ta et rør fra utvalget av rørledninger med samme indre diameter, men med større veggtykkelse (s = 7).
Hvis det er umulig å implementere et slikt alternativ, er det mulig å endre utformingen av skjoldet og frontstøttene ved å introdusere forsterkningsrøret pos. 2 som vist i Fig. 1.
Konklusjoner. Avslutningsvis bemerker vi at styrkeberegningen av faste støtter og analyse av statistiske data om skader lar oss trekke følgende konklusjoner:
1. Ved utforming av varmenettverk for å forbedre påliteligheten til den faste støtten, er det nødvendig å utføre styrkeberegninger av varmehovedseksjonene plassert på begge sider av denne støtten, noe som vil tillate å bestemme de resulterende kreftene som virker på støtten.
2. Styrkeberegninger av varmerørseksjonene må utføres både for driftsmodus og for krympemodus. Det er nødvendig å utføre en styrkeberegning i henhold til de tillatte spenningene for alle deler av varmerøret, under hensyntagen til svekkelsen av sveisemetallet.
3. For små diametre, for å forenkle designprosedyren, er det nødvendig å bruke et rør som er minst 2 ganger tykkere enn på hovedrørledningen.
4. På grunn av den høye frekvensen av feil på faste støtter, er det nødvendig å styrke strukturene til nodene til disse støttene slik at sikkerhetsmarginen i forhold til den tillatte flytespenningen ikke er mindre enn [m] = 2 ... 2.2, og verdiene av sikkerhetsmarginene for tillatt sluttmotstand bør ikke være mindre enn [n] = 4 ... 4.5.
5. Alle metallkonstruksjoner må være pålitelig beskyttet.
6. Ved utforming er det viktig å sørge for bilateral tilgang til den faste støtten for muligheten for inspeksjon av den, fullstendig restaurering av korrosjonsbelegget og tetting av det ringformede gapet.
Litteratur
1.L.V. Rodichev. Statistisk analyse korrosjonsaldringsprosess te-
flytende rørledninger.
KONSTRUKSJON AV RØRLEDNINGER. nr. 9, 1994
2. A.P. Safonov. Samling av oppgaver for fjernvarme og varmenett. M .: Energo-Forlag, 1980.
Ris. 3 vedlegg 16. Faste panelstøtter for rørledninger D n 108-1420 mm type III med beskyttelse mot elektrokorrosjon: a) ordinær;
b) forsterket
Ris. 4 vedlegg 16. Fast frittstående rørstøtte
D ved 80-200 mm. (kjeller).
Bevegelige støtter av rørledninger til varmenettverk.
Ris. 5. Bevegelige støtter:
a - glidende bevegelig støtte; b - rulle; в - rulle;
1 - pote; 2 - bunnplate; 3 - base; 4 - ribbein; 5 - lateral ribbein;
6 - pute; 7 - monteringsposisjon av støtten; 8 - skøytebane; 9 - rulle;
10 - brakett; 11 - hull.
Ris. 6. Suspensjonsstøtte:
12 - brakett; 13 - opphengsbolt; 14 - skyvekraft.
Vedlegg 17. Friksjonskoeffisienter i bevegelige lagre
Vedlegg 18. Legging av rørledninger av varmenett.
|
|
Vedlegg Tabell 1 18. Dimensjoner kanalløs legging varmenett i armert skumbetongisolasjon i tørr jord (uten drenering).
| Då, mm | D n, (med et dekklag) | ||||||||||||||
| D NS | D o | EN | B | V | l | k | G | h | h 1, ikke mindre | d | en | b | L, ikke mindre | f | |
| - | - | - | - | - | - | ||||||||||
Tabell 2 Vedlegg 18. Konstruktive dimensjoner ved kanalløs legging av varmenett i armert skumbetongisolasjon i våt jord (med drenering)
| Då, mm | D n, (med et dekklag) | Størrelser i henhold til albumserien 903-0-1 | |||||||||||||
| D NS | D o | EN | B | V | l | k | G | h | h 1, ikke mindre | d | en | b | L, ikke mindre | f | |
Kanallegging.
|
|||||
|
|
||||
 |  |  |
|||
Ris. 2 Vedlegg 18. Prefabrikkerte kanaler for varmenett: a) type CL; b) type KLP; c) type CL-er.
Vedlegg Tabell 3 18. Hovedtyper av prefabrikkerte armerte betongkanaler for varmenett.
| Nominell diameter på rørledningen Då, mm | Kanalbetegnelse (merke) | Kanalmål, mm | |||
| Intern nominell | Utendørs | ||||
| Bredde A | Høyde H | Bredde A | Høyde H | ||
| 25-50 70-80 | KL (KLp) 60-30 KL (KLp) 60-45 | ||||
| 100-150 | KL (KLp) 90-45 KL (KLp) 60-60 | ||||
| 175-200 250-300 | KL (KLp) 90-60 KL (KLp) 120-60 | ||||
| 350-400 | KL (KLp) 150-60 KL (KLp) 210-60 | ||||
| 450-500 | KLs90-90 KLs120-90 KLs150-90 | ||||
| 600-700 | KLs120-120 KLs150-120 KLs210-120 |
Vedlegg 19. Pumper i varmeforsyningsanlegg .
Ris. 1 Vedlegg 19. Kjennefelt for nettverkspumper.
Vedlegg Tabell 1 19. Hoved spesifikasjoner nettverkspumper.
| Pumpetype | Fôr, m 3 / s (m 3 / t) | Hode, m | Tillatt kavitasjonsreserve, m., Ikke mindre | Trykk ved pumpeinntaket, MPa (kgf / cm 2), ikke mer | Rotasjonsfrekvens (synkron), 1 / s (1 / min) | effekt, kWt | K. p. D., %, Ikke mindre | Pumpet vanntemperatur, (° С), ikke mer | Pumpevekt, kg |
| SE-160-50 SE-160-70 SE-160-100 SE-250-50 SE-320-110 SE-500-70-11 SE-500-70-16 SE-500-140 SE-800-55- 11 SE-800-55-16 SE-800-100-11 SE-800-100-16 SE-800-160 SE-1250-45-11 SE-1250-45-25 SE-1250-70-11 SE- 1250-70-16 SE-1250-100 SE-1250-140-11 SE-1250-140-16 SE-1600-50 SE-1600-80 SE-2000-100 SE-2000-140 SE-2500-60- 11 SE-2500-60-25 SE-2500-180-16 SE-2500-180-10 SE-3200-70 SE-3200-100 SE-3200-160 SE-5000-70-6 SE-5000-70- 10 SE-5000-100 SE-5000-160 | 0,044(160) 0,044(160) 0,044(160) 0,069(250) 0,089(320) 0,139(500) 0,139(500) 0,139(500) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,445(1600) 0,445(1600) 0,555(2000) 0,555(2000) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,890(3200) 0,890(3200) 0,890(3200) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) | 5,5 5,5 5,5 7,0 8,0 10,0 10,0 10,0 5,5 5,5 5,5 5,5 14,0 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 8,5 8,5 22,0 22,0 12,0 12,0 28,0 28,0 15,0 15,0 32,0 15,0 15,0 15,0 40,0 | 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 2,45(25) 1,57(16) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,57(16) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,59(6) 0,98(10) 1,57(16) 0,98(10) | 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) | (120) (180) (180) (120) (180) (120) | - - - - - - - - - - - - - - - - - - |
Vedleggstabell 2 19. Sentrifugalpumper type K.
| Pumpemerke | Produktivitet, m 3 / t | Fullt hode, m | Hjulets rotasjonshastighet, rpm | Anbefalt motoreffekt, kW | Impeller diameter, mm |
| 1 K-6 | 6-11-14 | 20-17-14 | |||
| 1,5K-6a | 5-913 | 16-14-11 | 1,7 | ||
| 1,5K-6b | 4-9-13 | 12-11-9 | 1,0 | ||
| 2 K-6 | 10-20-30 | 34-31-24 | 4,5 | ||
| 2 К-6а | 10-20-30 | 28-25-20 | 2,8 | ||
| 2 К-6b | 10-20-25 | 22-18-16 | 2,8 | ||
| 2 K-9 | 11-20-22 | 21-18-17 | 2,8 | ||
| 2 К-9а | 10-17-21 | 16-15-13 | 1,7 | ||
| 2 K-9b | 10-15-20 | 13-12-10 | 1,7 | ||
| 3 K-6 | 30-45-70 | 62-57-44 | 14-20 | ||
| 3 К-6а | 30-50-65 | 45-37-30 | 10-14 | ||
| 3 K-9 | 30-45-54 | 34-31-27 | 7,0 | ||
| 3 К-9а | 25-85-45 | 24-22-19 | 4,5 | ||
| 4 K-6 | 65-95-135 | 98-91-72 | |||
| 4 К-6а | 65-85-125 | 82-76-62 | |||
| 4K-8 | 70-90-120 | 59-55-43 | |||
| 4 К-8а | 70-90-109 | 48-43-37 | |||
| 4 К-12 | 65-90-120 | 37-34-28 | |||
| 4 K-12a | 60-85-110 | 31-28-23 | 14, | ||
| 4 K-18 | 60-80-100 | 25-22-19 | 7,0 | ||
| 4 K-18a | 50-70-90 | 20-18-14 | 7,0 | ||
| 6 K-8 | 110-140-190 | 36-36-31 | |||
| 6 К-8а | 110-140-180 | 30-28-25 | |||
| 6 K-8b | 110-140-180 | 24-22-18 | |||
| 6 K-12 | 110-160-200 | 22-20-17 | |||
| 6 K-12a | 95-150-180 | 17-15-12 | |||
| 8 К-12 | 220-280-340 | 32-29-25 | |||
| 8 K-12a | 200-250-290 | 26-24-21 | |||
| 8 K-18 | 220-285-360 | 20-18-15 | |||
| 8 K-18a | 200-260-320 | 17-15-12 |
Vedlegg 20. Avstengningsventiler i varmeforsyningsanlegg.
Vedleggstabell 2: Stålmotorspjeldventiler D y 500-1400 mm by s y = 2,5 MPa, t£ 200 ° C med sveiseender.
| Ventilbetegnelse | Betinget pass Då, mm | Søknadsgrenser | Kroppsmateriale | ||||
| Etter katalog | I varmenett | ||||||
| s y, MPa | t, °C | s y, MPa | t, °C | ||||
| 30h47br | 50, 80, 100, 125, 150, 200 | 1,0 | 1,0 | Flensed | Grått støpejern | ||
| 31ch6nzh (I13061) | 50, 80, 100, 125, 150 | 1,0 | 1,0 | ||||
| 31h6br | 1,6 | 1,0 | |||||
| 30s14nzh1 | 1,0 | 1,0 | Flensed | Stål | |||
| 31ch6br (GL16003) | 200, 250, 300 | 1,0 | 1,0 | Grått støpejern | |||
| 350, 400 | 1,0 | 0,6 | |||||
| 30h915br | 500, 600, 800, 1200 | 1,0 | 0,6 0,25 | Flensed | Grått støpejern | ||
| 30h930br | 1,0 | 0,25 | |||||
| 30s64br | 2,5 | 2,5 | Stål | ||||
| IA12015 | 2,5 | 2,5 | Med stumpsveiseender | ||||
| L12014 (30s924nzh) | 1000, 1200, 1400 | 2,5 | 2,5 | ||||
| 30s64nzh (PF-11010-00) | 2,5 | 2,5 | Flens- og stumpsveiseender | Stål | |||
| 30s76nzh | 50, 80, 100, 125, 150, 200, 250/200 | 6,4 | 6,4 | Flensed | Stål | ||
| 30s97nzh (ZL11025Sp1) | 150, 200, 250 | 2,5 | 2,5 | Flens- og stumpsveiseender | Stål | ||
| 30s65nzh (NA11053-00) | 150, 200, 250 | 2,5 | 2,5 | ||||
| 30s564nzh (МА11022.04) | 2,5 | 2,5 | |||||
| 30s572nzh 30s927nzh | 400/300, 500, 600, 800 | 2,5 | 2,5 | Flens- og stumpsveiseender | Stål | ||
| 30s964nzh | 1000/800 | 2,5 | 2,5 |
Tabell 4 Vedlegg 20. Tillatte ventiler
| Ventilbetegnelse | Betinget ankomst Då, mm | Søknadsgrenser (ikke mer) | Tilkobling til rørledningen | Kroppsmateriale | |||
| Etter katalog | I varmenett | ||||||
| s y, MPa | t, °C | s y, MPa | t, °C | ||||
| 30h6br | 50, 80, 100, 125, 150 | 1,0 | 1,0 | Flensed | Grått støpejern | ||
| 30h930br | 600, 1200, 1400 | 0,25 | 0,25 | ||||
| 31h6br | 1,6 | 1,0 | |||||
| ZKL2-16 | 50, 80, 100, 150, 200, 250, 300, 350, 400, 500, 600 | 1,6 | 1,6 | Stål | |||
| 30s64nzh | 2,5 | 2,5 | Flens- og stumpsveiseender | Stål | |||
| 30s567nzh (IA11072-12) | 2,5 | 2,5 | For sveising | ||||
| 300s964nzh | 2,5 | 2,5 | Flens- og stumpsveiseender | Stål | |||
| 30s967nzh (IAC072-09) | 500, 600 | 2,5 | 2,5 | For sveising |
Ris. 2 søknader 20. Kuleventiler i varmeforsyningssystemer.
 |
Tabell 5 Vedlegg 20. Tekniske data for kuleventiler.
| Betinget diameter | Gjennom nominell diameter | Dh, mm | d, mm | t, mm | L, mm | H1 | H2 | EN | Vekt i kg |
| 17,2 | 1,8 | 0,8 | |||||||
| 21,3 | 2,0 | 0,8 | |||||||
| 26,9 | 2,3 | 0,9 | |||||||
| 33,7 | 2,6 | 1,1 | |||||||
| 42,4 | 2,6 | 1,4 | |||||||
| 48,3 | 2,6 | 2,1 | |||||||
| 60,3 | 2,9 | 2,7 | |||||||
| 76,1 | 76,1 | 2,9 | 4,7 | ||||||
| 88,9 | 88,9 | 3,2 | 6,1 | ||||||
| 114,3 | 114,3 | 3,6 | 9,5 | ||||||
| 139,7 | 3,6 | 17,3 | |||||||
| 168,3 | 4,0 | 26,9 | |||||||
| 219,1 | 4,5 | - | 43,5 | ||||||
| 355,6 | 273,0 | 5,0 | - | 115,0 | |||||
| 323,3 | 5,6 | - | 195,0 | ||||||
| 355,6 | 5,6 | - | 235,0 | ||||||
| 406,4 | 6,3 | - | 390,0 | ||||||
| 508,0 | 166,5 | - | 610,0 |
Merk: ventilhus - stål St. 37,0; ball - rustfritt stål; kulesete og kjertel - Teflon + 20% karbon; o-ringer- ternær etylen-propylen gummi og viton.
Vedlegg 21. Sammenheng mellom noen enheter fysiske mengder erstattes med SI-enheter.
Tabell 1 i vedlegg 21.
| Navn på mengder | Enhet | Forholdet til SI-enheter | |||
| å bli byttet ut | SI | ||||
| Navn | Betegnelse | Navn | Betegnelse | ||
| mengde varme | kilokalori | kcal | kilojoule | Kj | 4,19 kj |
| bestemt mengde varme | kilokalori per kilogram | kcal / kg | kilojoule per kilogram | KJ / kg | 4,19kJ/kg |
| varmefluks | kilokalori per time | kcal / t | watt | W | 1.163 watt |
| (makt) | gigacaloriya per time | Gcal/t | megawatt | MW | 1.163 MW |
| overflatetetthet varmebølge | kilokalori per time per kvadratmeter | kcal / (t m 2) | watt per kvadratmeter | W/m 2 | 1.163 W/m 2 |
| volumetrisk varmefluks | kilokalori per time per kubikkmeter | kcal / (t m 3) | watt per kubikkmeter | W/m 3 | 1.163 W/m 3 |
| Varmekapasitet | kilokalori per grad Celsius | kcal / ° С | kilojoule per grad Celsius | KJ / ° С | 4,19 kj |
| spesifikk varme | kilokalori per kilogram grad Celsius | kcal / (kg ° C) | kilojoule per kilogram grad Celsius | KJ / (kg ° C) | 4,19 kJ / (kg ° С) |
| termisk ledningsevne | kilokalori per meter time grad Celsius | kcal / (m h ° С) | watt per meter grad Celsius | W / (m ° C) | 1,163 W / (m ° C) |
Tabell 2 Forholdet mellom måleenhetene til ICGSS-systemet og det internasjonale enhetssystemet til SI.
Tabell 3. Sammenheng mellom måleenheter
| måleenhet | Pa | bar | mm. rt. st | mm. vann st | kgf / cm 2 | Lbf / i 2 |
| Pa | 10 -6 | 7,5024∙10 -3 | 0,102 | 1,02∙10 -6 | 1,45∙10 -4 | |
| bar | 10 5 | 7,524∙10 2 | 1,02∙10 4 | 1,02 | 14,5 | |
| mmHg | 133,322 | 1,33322∙10 -3 | 13,6 | 1,36∙10 -3 | 1,934∙10 -2 | |
| mm vann st | 9,8067 | 9,8067∙10 -5 | 7,35∙10 -2 | ∙10 -4 | 1,422∙10 -3 | |
| kgf / cm 2 | 9,8067∙10 4 | 0,98067 | 7,35∙10 2 | 10 4 | 14,223 | |
| Lbf / i 2 | 6,8948∙10 3 | 6,8948∙10 -2 | 52,2 | 7,0307∙10 2 | 7,0307∙10 -2 |
Litteratur
1. SNiP 23-01-99 Konstruksjonsklimatologi / Gosstroy of Russia .- M .:
2. SNiP 41-02-2003. VARMENETT. GOSSTROY AV RUSSLAND.
Moskva. 2003
3. SNiP 2.04.01.85 *. Intern vannforsyning og kloakk av bygninger / Gosstroy of Russia. -
M .: GUP TsPP, 1999.-60 s.
4. SNiP 41-03-2003. Varmeisolering av utstyr og
rørledninger GOSSTROY RUSSLAND. MOSKVA 2003
5.SP 41-103-2000. DESIGN AV VARMEISOLASJONSUTSTYR OG
RØRLEDNINGER. GOSSTROY AV RUSSLAND. MOSKVA 2001
6. Design av varmepunkter. SP 41-101-95. Byggedepartementet
Russland - M .: GUP TsPP, 1997 - 79 s.
7.GOST 21.605-82. Termiske nettverk. Arbeidstegninger. Moskva: 1982-10 s.
8. Akvatisk varmenett: Referansehåndbok på design
/OG. V. Belyaikina, V.P. Vitaliev, N.K. Gromov og andre: Ed.
N.K. Gromova, E.P. Shubina. - M .: Energoatomizdat, 1988.- 376 s.
9. Justering og drift av vannvarmenett .:
Håndbok / V.I.Manyuk, Ya.I. Kaplinsky, E.B. Khizh et al. - utg., 3.
omarbeid. og tillegg - M .: Stroyizdat, 1988 .-- 432 s.
10. Designerhåndbok, utg. A.A. Nikolaeva. - Design
varmenett.-M .: 1965-360-tallet.
11. Malyshenko V.V., Mikhailov A.K .. Kraftpumper. Henvisning
godtgjørelse. M .: Energoatomizdat, 1981.-200-tallet.
12. Lyamin A.A., Skvortsov A.A. Design og beregning av konstruksjoner
varmenettverk - Izd. 2. - M .: Stroyizdat, 1965. - 295 s.
13. Sanger N.M. Hydraulisk og termiske forhold oppvarming
systemer. -Redigere. 2. - M .: Energoatomizdat, 1986.-320-tallet.
14. Håndbok for byggherren av varmenett. / Ed. S.E. Zakharenko. - Red.
2.- M .: Energoatomizdat, 1984.-184s.
| |
Ris. 3 vedlegg 14. Faste panelstøtter for rørledninger D n 108-1420 mm type III med beskyttelse mot elektrokorrosjon: a) ordinær;
b) forsterket
Ris. 4 vedlegg 14. Fast frittstående rørstøtte
D ved 80-200 mm. (kjeller).
Ris. 5. Bevegelige støtter:
a - glidende bevegelig støtte; b - rulle; в - rulle;
1 - pote; 2 - bunnplate; 3 - base; 4 - ribbein; 5 - lateral ribbein;
6 - pute; 7 - monteringsposisjon av støtten; 8 - skøytebane; 9 - rulle;
10 - brakett; 11 - hull.
Ris. 6. Suspensjonsstøtte:
12 - brakett; 13 - opphengsbolt; 14 - skyvekraft.
Kanallegging.
|
|||||
|
|
||||
 |  |  |
|||
Ris. 2 Vedlegg 14. Prefabrikkerte kanaler for varmenett: a) type kabelledning; b) type KLP; c) type CL-er.
Vedlegg Tabell 3 14. Hovedtypene prefabrikkerte armerte betongkanaler for varmenett.
| Nominell diameter på rørledningen Då, mm | Kanalbetegnelse (merke) | Kanalmål, mm | |||
| Intern nominell | Utendørs | ||||
| Bredde A | Høyde H | Bredde A | Høyde H | ||
| 25-50 70-80 | KL (KLp) 60-30 KL (KLp) 60-45 | ||||
| 100-150 | KL (KLp) 90-45 KL (KLp) 60-60 | ||||
| 175-200 250-300 | KL (KLp) 90-60 KL (KLp) 120-60 | ||||
| 350-400 | KL (KLp) 150-60 KL (KLp) 210-60 | ||||
| 450-500 | KLs90-90 KLs120-90 KLs150-90 | ||||
| 600-700 | KLs120-120 KLs150-120 KLs210-120 |
Vedlegg 15. Pumper i varmeforsyningsanlegg.
Ris. 1 Vedlegg 15. Kjennefelt for nettverkspumper.
Vedlegg Tabell 1 15. Hovedtekniske egenskaper ved nettverkspumper.
| Pumpetype | Fôr, m 3 / s (m 3 / t) | Hode, m | Tillatt kavitasjonsreserve, m., Ikke mindre | Trykk ved pumpeinntaket, MPa (kgf / cm 2), ikke mer | Rotasjonsfrekvens (synkron), 1 / s (1 / min) | effekt, kWt | K. p. D., %, Ikke mindre | Pumpet vanntemperatur, (° С), ikke mer | Pumpevekt, kg |
| SE-160-50 SE-160-70 SE-160-100 SE-250-50 SE-320-110 SE-500-70-11 SE-500-70-16 SE-500-140 SE-800-55- 11 SE-800-55-16 SE-800-100-11 SE-800-100-16 SE-800-160 SE-1250-45-11 SE-1250-45-25 SE-1250-70-11 SE- 1250-70-16 SE-1250-100 SE-1250-140-11 SE-1250-140-16 SE-1600-50 SE-1600-80 SE-2000-100 SE-2000-140 SE-2500-60- 11 SE-2500-60-25 SE-2500-180-16 SE-2500-180-10 SE-3200-70 SE-3200-100 SE-3200-160 SE-5000-70-6 SE-5000-70- 10 SE-5000-100 SE-5000-160 | 0,044(160) 0,044(160) 0,044(160) 0,069(250) 0,089(320) 0,139(500) 0,139(500) 0,139(500) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,445(1600) 0,445(1600) 0,555(2000) 0,555(2000) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,890(3200) 0,890(3200) 0,890(3200) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) | 5,5 5,5 5,5 7,0 8,0 10,0 10,0 10,0 5,5 5,5 5,5 5,5 14,0 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 8,5 8,5 22,0 22,0 12,0 12,0 28,0 28,0 15,0 15,0 32,0 15,0 15,0 15,0 40,0 | 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 2,45(25) 1,57(16) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,57(16) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,59(6) 0,98(10) 1,57(16) 0,98(10) | 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) | (120) (180) (180) (120) (180) (120) | - - - - - - - - - - - - - - - - - - |
Tabell 2 Vedlegg 15. Sentrifugalpumper type K
| Pumpemerke | Produktivitet, m 3 / t | Fullt hode, m | Hjulets rotasjonshastighet, rpm | Anbefalt motoreffekt, kW | Impeller diameter, mm |
| 1 K-6 | 6-11-14 | 20-17-14 | |||
| 1,5K-6a | 5-913 | 16-14-11 | 1,7 | ||
| 1,5K-6b | 4-9-13 | 12-11-9 | 1,0 | ||
| 2 K-6 | 10-20-30 | 34-31-24 | 4,5 | ||
| 2 К-6а | 10-20-30 | 28-25-20 | 2,8 | ||
| 2 К-6b | 10-20-25 | 22-18-16 | 2,8 | ||
| 2 K-9 | 11-20-22 | 21-18-17 | 2,8 | ||
| 2 К-9а | 10-17-21 | 16-15-13 | 1,7 | ||
| 2 K-9b | 10-15-20 | 13-12-10 | 1,7 | ||
| 3 K-6 | 30-45-70 | 62-57-44 | 14-20 | ||
| 3 К-6а | 30-50-65 | 45-37-30 | 10-14 | ||
| 3 K-9 | 30-45-54 | 34-31-27 | 7,0 | ||
| 3 К-9а | 25-85-45 | 24-22-19 | 4,5 | ||
| 4 K-6 | 65-95-135 | 98-91-72 | |||
| 4 К-6а | 65-85-125 | 82-76-62 | |||
| 4K-8 | 70-90-120 | 59-55-43 | |||
| 4 К-8а | 70-90-109 | 48-43-37 | |||
| 4 К-12 | 65-90-120 | 37-34-28 | |||
| 4 K-12a | 60-85-110 | 31-28-23 | 14, | ||
| 4 K-18 | 60-80-100 | 25-22-19 | 7,0 | ||
| 4 K-18a | 50-70-90 | 20-18-14 | 7,0 | ||
| 6 K-8 | 110-140-190 | 36-36-31 | |||
| 6 К-8а | 110-140-180 | 30-28-25 | |||
| 6 K-8b | 110-140-180 | 24-22-18 | |||
| 6 K-12 | 110-160-200 | 22-20-17 | |||
| 6 K-12a | 95-150-180 | 17-15-12 | |||
| 8 К-12 | 220-280-340 | 32-29-25 | |||
| 8 K-12a | 200-250-290 | 26-24-21 | |||
| 8 K-18 | 220-285-360 | 20-18-15 | |||
| 8 K-18a | 200-260-320 | 17-15-12 |
Vedlegg 16. Avstengningsventiler i varmeforsyningsanlegg.
Vedlegg Tabell 2 16 Motoriserte stålspjeldventiler D y 500-1400 mm by s y = 2,5 MPa, t£ 200 ° C med stumpsveiseender.
Vedlegg Tabell 3 16. Slukeventiler
| Ventilbetegnelse | Betinget ankomst Då, mm | Søknadsgrenser (ikke mer) | Tilkobling til rørledningen | Kroppsmateriale | |||
| Etter katalog | I varmenett | ||||||
| s y, MPa | t, °C | s y, MPa | t, °C | ||||
| 30h6br | 50, 80, 100, 125, 150 | 1,0 | 1,0 | Flensed | Grått støpejern | ||
| 30h930br | 600, 1200, 1400 | 0,25 | 0,25 | ||||
| 31h6br | 1,6 | 1,0 | |||||
| 30s41nzh (ZKL2-16) | 50, 80, 100, 150, 200, 250, 300, 350, 400, 500, 600 | 1,6 | 1,6 | Stål | |||
| 30s64nzh | 2,5 | 2,5 | Stål | ||||
| 30s567nzh (IA11072-12) | 2,5 | 2,5 | For sveising | ||||
| 300s964nzh | 2,5 | 2,5 | Flens- og stumpsveiseender | Stål | |||
| 30s967nzh (IAC072-09) | 500, 600 | 2,5 | 2,5 | For sveising |
Ris. 2 vedlegg 16. Kuleventiler i varmeforsyningsanlegg.
 |
Vedlegg Tabell 4 16. Tekniske data for kuleventiler.
| Betinget diameter | Gjennom nominell diameter | Dh, mm | d, mm | t, mm | L, mm | H1 | H2 | EN | Vekt i kg |
| 17,2 | 1,8 | 0,8 | |||||||
| 21,3 | 2,0 | 0,8 | |||||||
| 26,9 | 2,3 | 0,9 | |||||||
| 33,7 | 2,6 | 1,1 | |||||||
| 42,4 | 2,6 | 1,4 | |||||||
| 48,3 | 2,6 | 2,1 | |||||||
| 60,3 | 2,9 | 2,7 | |||||||
| 76,1 | 76,1 | 2,9 | 4,7 | ||||||
| 88,9 | 88,9 | 3,2 | 6,1 | ||||||
| 114,3 | 114,3 | 3,6 | 9,5 | ||||||
| 139,7 | 3,6 | 17,3 | |||||||
| 168,3 | 4,0 | 26,9 | |||||||
| 219,1 | 4,5 | - | 43,5 | ||||||
| 355,6 | 273,0 | 5,0 | - | 115,0 | |||||
| 323,3 | 5,6 | - | 195,0 | ||||||
| 355,6 | 5,6 | - | 235,0 | ||||||
| 406,4 | 6,3 | - | 390,0 | ||||||
| 508,0 | 166,5 | - | 610,0 |
Merk: ventilhus - stål St. 37,0; ball - rustfritt stål; kulesete og kjertel - Teflon + 20% karbon; o-ringer - EPDM og Viton.
Vedlegg 17. Sammenheng mellom noen enheter av fysiske størrelser som skal erstattes med SI-enheter.
Vedlegg Tabell 1 17.
| Navn på mengder | Enhet | Forholdet til SI-enheter | |||
| å bli byttet ut | SI | ||||
| Navn | Betegnelse | Navn | Betegnelse | ||
| mengde varme | kilokalori | kcal | kilojoule | Kj | 4,19 kj |
| bestemt mengde varme | kilokalori per kilogram | kcal / kg | kilojoule per kilogram | KJ / kg | 4,19kJ/kg |
| varmefluks | kilokalori per time | kcal / t | watt | W | 1.163 watt |
| (makt) | gigacaloriya per time | Gcal/t | megawatt | MW | 1.163 MW |
| overflatevarmefluks | kilokalori per time per kvadratmeter | kcal / (t m 2) | watt per kvadratmeter | W/m 2 | 1.163 W/m 2 |
| volumetrisk varmefluks | kilokalori per time per kubikkmeter | kcal / (t m 3) | watt per kubikkmeter | W/m 3 | 1.163 W/m 3 |
| Varmekapasitet | kilokalori per grad Celsius | kcal / ° С | kilojoule per grad Celsius | KJ / ° С | 4,19 kj |
| spesifikk varme | kilokalori per kilogram grad Celsius | kcal / (kg ° C) | kilojoule per kilogram grad Celsius | KJ / (kg ° C) | 4,19 kJ / (kg ° С) |
| termisk ledningsevne | kilokalori per meter time grad Celsius | kcal / (m h ° С) | watt per meter grad Celsius | W / (m ° C) | 1,163 W / (m ° C) |
Tabell 2. Vedlegg 17. Sammenheng mellom måleenheter
| måleenhet | Pa | bar | mm. rt. st | mm. vann st | kgf / cm 2 | Lbf / i 2 |
| Pa | 10 -6 | 7,5024∙10 -3 | 0,102 | 1,02∙10 -6 | 1,45∙10 -4 | |
| bar | 10 5 | 7,524∙10 2 | 1,02∙10 4 | 1,02 | 14,5 | |
| mmHg | 133,322 | 1,33322∙10 -3 | 13,6 | 1,36∙10 -3 | 1,934∙10 -2 | |
| mm vann st | 9,8067 | 9,8067∙10 -5 | 7,35∙10 -2 | ∙10 -4 | 1,422∙10 -3 | |
| kgf / cm 2 | 9,8067∙10 4 | 0,98067 | 7,35∙10 2 | 10 4 | 14,223 | |
| Lbf / i 2 | 6,8948∙10 3 | 6,8948∙10 -2 | 52,2 | 7,0307∙10 2 | 7,0307∙10 -2 |
Oppgave for gjennomføring av kursprosjektet
Innledende data for utførelse kursprosjekt skal godkjennes av de to siste sifrene i studentbeviset eller registreringsboknummeret. Overordnet plan for bydelen er gitt av læreren.
Tabell 1 - Geografisk punkt - område for design av varmeforsyningssystemet
| Sifre tall | By | Sifre tall | By |
| Blagoveshchensk (Amur-regionen) | Kostroma | ||
| Barnaul (Altai) | Syktyvkar | ||
| Arkhangelsk | Ukhta | ||
| Astrakhan | Birobidzhan (Khabarov-th cr.) | ||
| Kotlas (Arkhangelsk-regionen) | Armavir (Krasnodar-regionen) | ||
| Ufa | Kemerovo | ||
| Belgorod | Sotsji | ||
| Onega (Arkhangelsk-regionen) | Urengoy (Yamalo-Nenets c.) | ||
| Bryansk | Krasnojarsk | ||
| Volgograd | Samara | ||
| Murom (Vladimir-regionen) | Tikhvin (Leningrad-regionen) | ||
| Vologda | Kursk | ||
| Voronezh | Lipetsk | ||
| Bratsk (Irkutsk-regionen) | Kashira (Moskva-regionen) | ||
| Arzamas (Nizjnij Novgorod-regionen) | St. Petersburg | ||
| Novgorod | Haug | ||
| Nizhny Novgorod | Dmitrov (Moskva-regionen) | ||
| Ivanovo | Moskva | ||
| Nalchik (Kabard.-Balk.R.) | Yoshkar-Ola (Republikken Mari El) | ||
| Totma (Vologda-regionen) | Saransk (Republikken Mordovia) | ||
| Irkutsk | Murmansk | ||
| Kaliningrad | Tver | ||
| Rzhev (Tver-regionen) | Elista (Kalmykia) | ||
| Kaluga | Novosibirsk | ||
| Ørn | Orenburg | ||
| Omsk | |||
| Petrozavodsk (Karelia) | Vladivostok (Primorsk-regionen) | ||
| Kirov | Penza | ||
| Pechora | Permian | ||
| Pskov | Tomsk | ||
| Ulyanovsk | Yaroslavl | ||
| Ryazan | Saratov | ||
| Rostov ved Don | Vorkuta | ||
| Salekhard (Khanty-Mans. AO) | Surgut (Khanty-Mans. AO) | ||
| Okhotsk (Khabarovsk-regionen) | Izhevsk (Udmurtia) | ||
| Chita | Groznyj | ||
| Millerovo (Rostov-regionen) | Kazan (Tatarstan) | ||
| Tambov | Minsk | ||
| Stavropol | Kiev | ||
| Tula | Mogilev (Bell.) | ||
| Smolensk | Zhytomyr (Ukr.) | ||
| Magadan | Odessa | ||
| Krasnodar | Lviv | ||
| Kaluga | Kharkov | ||
| Makhachkala (R. Dagestan) | Tynda (Amur-regionen) | ||
| Astrakhan | Velikie Luki | ||
| Monchegorsk (Murmans-I ob.) | Tyumen (autonome distriktet Nenets) | ||
| Petrun (Komi) | Chelyabinsk | ||
| Ulan-Ude (Buryatia) | Kurilsk (Sakhalin-regionen) | ||
| Surgut (Khanty-Mans-y autonome distrikt) | Nikolsk (Vologda-regionen) |
Tabell 2 - Informasjon om varmeforsyningssystemet
| Innledende data | Det nest siste sifferet i tallet | |||||||||||||||||||||||||||||||||
| Varmeforsyningssystem | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
| åpen | lukket | |||||||||||||||||||||||||||||||||
| Systemreguleringstype | Siste siffer i nummeret | |||||||||||||||||||||||||||||||||
| Kvalitetsprogramvare varmebelastning | Kvalitativ med tanke på total belastning | |||||||||||||||||||||||||||||||||
| Design temperaturer nettverksvann, 0 С | 150/70 | 140/70 | 130/70 | 150/70 | 140/70 | 130/ | 140/70 | 150/70 | 140/70 | 130/70 | ||||||||||||||||||||||||
| Tilkoblingsskjemaer Varmtvannsberedere | Nei | parallell | konsistent | blandet | ||||||||||||||||||||||||||||||
Tabell 3 - Informasjon om distriktsvarmeforsyning
| Innledende data | Det nest siste sifferet i tallet | |||||||||
| CHP plassering | app. | |||||||||
| Avstand fra CHP til boligområde, km | 0,9 | 0,8 | 0,7 | 0,9 | 1,0 | 1,1 | 0,8 | 0,7 | 0,6 | 1,1 |
| Befolkningstetthet, mennesker / ha | ||||||||||
| Forhøyninger av konturlinjer av relieff | Siste siffer i nummeret | |||||||||
| en | ||||||||||
| b | ||||||||||
| v | ||||||||||
| G | ||||||||||
| d | ||||||||||
| e |
Tabell 4 - Oppgaven for utførelse av nodene til varmenettet
Litteratur
1. Varmeforsyning / AA Ionin, BM Khlybov, VN Bratenkov og andre; Lærebok for universiteter.-M .: Stroyizdat, 1982.- 336s.
2. Varmeforsyning / V.E.Kozin, T.A.Levina, A.P. Markov og andre; Opplæringen for universitetsstudenter. - M .: Høyere. skole, 1980 - 408s.
3. Justering av vannsystemer fjernvarme/ Apartsev M.M. Reference manual.-M .: Energoatomizdat, 1983.-204s.
4. Vannvarmenett. Designhåndbok. / Red. N.K. Gromova, E.P. Shubina.-M .: Energoatomizdat, 1988.-376s.
5. Håndbok om justering og drift av vannvarmenettverk / V.I.Manyuk, Ya.I. Kaplinsky, E.B. Khizh et al. 3. utgave, Revidert og supplert - M .: Stroyizdat, 1988. -432s.
6. Håndbok i varmeforsyning og ventilasjon. Bok 1: Varme og varmeforsyning.-4. utg., Rev. og tillegg / R.V.Schekin, S.N. Korenevsky, G.E.Behm og andre - Kiev: Budivelnik, 1976-416s.
7. Designerhåndbok. Design av varmenettverk. Nikolaev A.A. - Kurgan: Integral, 2007 .-- 360 s.
8. Utforming av varmepunkter. SP 41-101-95. Byggedepartementet i Russland, 1997.-78s.
9. Varmenett. SNiP 41-02-2003. Gosstroy av Russland. Moskva, 2004.
10. Termiske nettverk (Termisk mekanisk del). Arbeidstegninger: GOST 21.605-82 *.-Ved. 01.078.83.-M., 1992.-9s.
11. Varmeisolering av utstyr og rørledninger. SNiP 41-03-2003. Gosstroy av Russland. Moskva, 2003.
12. Prosjektering av termisk isolasjon av utstyr og rørledninger. SP 41-103-2000 Gosstroy of Russia. Moskva, 2001.
13. Konstruksjonsklimatologi. SNiP 23-01-99. Gosstroy Rossii.-M: 2000.-66s.
14. Innvendig vannforsyning og avløp. SNiP 2.04.01-85 *. Gosstroy av Russland. M.: 1999-60-tallet.
15. Type serie 4.904-66 Legging av rørledninger til vannvarmenett i ikke-passable kanaler. Utgave 1- Arrangement av rørledninger D 25-350 mm i ikke-passable kanaler, bend og ekspansjonsutsparinger.
16. Typeserie 3.006.1-8 Prefabrikerte betongkanaler og tunneler av trautype. Utgave 0 - Materialer for design.
17. Det samme. Utgave 5 - Noder av ruter. Arbeidstegninger.
18. Standardserie 4.903-10 Produkter og deler av rørledninger for varmenett. Utgave 4 - Faste rørstøtter.
19. Det samme. Utgave 5 - Rørledning støtter bevegelig.
Tabell 1- KALDE PERIODE KLIMATISKE PARAMETRE
| Lufttemperatur på den kaldeste dagen, ° С, | Lufttemperatur i den kaldeste fem-dagers perioden, ° С, sikkerhet | Lufttemperatur, ° С, sikkerhet 0,94 | Absolutt minimumstemperatur luft, ° С | Gjennomsnittlig daglig amplitude av lufttemperaturen i den kaldeste måneden, ° С | Varighet, dager og gjennomsnittstemperatur luft, ° С, periode med gjennomsnittlig daglig lufttemperatur | Gjennomsnittlig månedlig relativ luftfuktighet for den kaldeste måneden, % | Gjennomsnittlig månedlig relativ luftfuktighet kl. 15.00 i den kaldeste måneden, %. | Nedbør i november-mars, mm | Fremherskende vindretning for desember-februar | Maksimum av gjennomsnittlige vindhastigheter målt i poeng for januar, m/s | gjennomsnittshastighet vind, m / s, for perioden med en gjennomsnittlig daglig lufttemperatur £ 8 ° С | ||||||||
| £ 0 ° C | £ 8 ° C | £ 10 ° C | |||||||||||||||||
| 0,98 | 0,92 | 0,98 | 0,92 | varighet | gjennomsnittstemperatur | varighet | gjennomsnittstemperatur | varighet | gjennomsnittstemperatur | ||||||||||
| Rzhev | -37 | -33 | -31 | -28 | -15 | -47 | 6,6 | -6,1 | -2,7 | -1,8 | NS | - | 3,6 |
Tabell 2- KLIMATISKE PARAMETRE FOR DEN VARME PERIODEN
| Republikk, region, region, avsnitt | Barometertrykk, hPa | Lufttemperatur, ° С, sikkerhet 0,95 | Lufttemperatur, ° С, sikkerhet 0,98 | Gjennomsnittlig maksimal lufttemperatur i den varmeste måneden, ° С | Absolutt maksimal lufttemperatur, ° С | Gjennomsnittlig daglig amplitude av lufttemperaturen i den varmeste måneden, ° С | Gjennomsnittlig månedlig relativ luftfuktighet for den varmeste måneden, % | Gjennomsnittlig månedlig relativ luftfuktighet kl. 15.00 i den varmeste måneden, % | Nedbørsmengde for april-oktober, mm | Daglig maksimal nedbør, mm | Fremherskende vindretning for juni-august | Minimum av gjennomsnittlige vindhastigheter i poeng for juli, m/s |
| Rzhev | 20,1 | 24,4 | 22,5 | 10,5 | Z | - |
I denne delen av nettsiden vår finner du informasjon om klassifiseringen støtte for varmenett, samt om hovedparametrene (størrelse og vekt), krav, fullstendighet, tidspunkt for produksjon.
Typer støtte for kjøretøyets varmenettverk.
I to utgaver 7-95 og 8-95 av denne serien presenteres både glidende og faste støtter for rør av varmenettverk. Alle støtter av varmenettverk har strukturelle forskjeller avhengig av tykkelsen på rørledningsisolasjonen. På seksjonene med kanalløs legging av rørledninger er det ikke installert bevegelige støtter, bortsett fra de som brukes for rør mindre enn D y = 175 inklusive. Skyvestøtter brukes ved legging av rør i ikke-gjennomgående eller halvgjennomgående kanaler og til nedre rørrekke i tunneler. Avstanden mellom støttene beregnes av prosjekterende i henhold til gjeldende forskrifter.
Under byggingen av varmenettet bygges følgende strukturer: brønner, kamre og paviljonger over kamrene for installasjon av avstengnings- og måleventiler, kompensasjonsanordninger og annet lineært utstyr. Utfør konstruksjonen av filtrering dreneringskonstruksjoner, pumpestasjoner, installer strukturer som omslutter varmerøret, faste og bevegelige støtter (noen ganger også guider), støttesteiner.
Søknad med konstruksjon.
Basen til kanalene for legging av rørledninger og plassering av støtter i dem er laget av to typer - betong eller armert betong, som igjen kan være enten prefabrikkert eller monolitisk. Betong- og armerte betongkanaler skaper meget solid fundament for plassering bygningskonstruksjoner og beskytte kanalen mot penetrering inn i den grunnvann... Betong eller armert betong base utføre sentral rolle- de oppfatter vekten av bygningskonstruksjoner og jord over kanalen, trafikkbelastninger, vekten av rørledningen med isolasjon og kjølevæske, sprer trykket og reduserer dermed muligheten for setninger av bygningskonstruksjoner på steder med konsentrert belastning: under støttesteinene og under kanalens vegger.
Dampvarmeforsyningssystemer er enkeltrør og dobbeltrør, og kondensatet som dannes under drift returneres gjennom spesialrør- kondensledning. Ved starttrykket, som varierer fra 0,6 til 0,7 MPa, og noen ganger fra 1,3 til 1,6 MPa, er hastigheten på damputbredelsen 30 ... 40 m / s. Når du velger en metode for legging av varmerør, er hovedoppgaven å sikre holdbarheten, påliteligheten og kostnadseffektiviteten til løsningen.
Selve varmenettverket er satt sammen av elektrisk sveisede stålrør plassert på spesielle støtter. Avstengnings- og reguleringsventiler (sluseventiler, ventiler) er anordnet på rørene. Rørledningsstøtter skaper et horisontalt, urokkelig fundament. Avstanden mellom støttene bestemmes under design.
Støtter av varmenett er delt inn i faste og bevegelige. Faste støtter fikser plasseringen av bestemte steder av nettverkene i en bestemt posisjon, tillater ikke noen forskyvning. Bevegelige støtter tillater horisontal bevegelse av rørledningen på grunn av temperaturdeformasjoner.
Støtter leveres som et sett i henhold til arbeidstegningene utviklet i henhold til fastsatt prosedyre. Vi garanterer at støttene og opphengene samsvarer med kravene i den aktuelle standarden, forutsatt at forbrukeren overholder installasjons- og oppbevaringsreglene (i samsvar med denne standarden). Garantiperioden er 12 måneder fra datoen for levering av produktet til kunden. Alle støtter er utstyrt med et kvalitetssertifikat og sertifikater for materialene som brukes til produksjonen (på forespørsel).