Da jeg kiggede statistikken over besøg på vores blog igennem, bemærkede jeg, at søgesætninger som for eksempel "hvad skal kølevæsketemperaturen være ved minus 5 udenfor?" dukker op meget ofte. Jeg besluttede at poste det gamle diagram kvalitetsregulering varmeforsyning baseret på den gennemsnitlige daglige udelufttemperatur. Jeg vil gerne advare dem, der på baggrund af disse tal vil forsøge at finde ud af forholdet til boligafdelinger eller varmenetværk: varmeplaner for hver enkelt person afregning anderledes (jeg skrev om dette i artiklen, der regulerer kølevæsketemperaturen). Varmenetværk i Ufa (Bashkiria) fungerer i henhold til denne tidsplan.

Jeg vil også gerne gøre opmærksom på, at regulering sker ud fra den gennemsnitlige daglige udelufttemperatur, så hvis det f.eks. er minus 15 grader udenfor om natten og minus 5 om dagen, så bliver kølevæsketemperaturen holdes i overensstemmelse med tidsplanen ved minus 10 oC.

Typisk anvendes følgende temperaturskemaer: 150/70, 130/70, 115/70, 105/70, 95/70. Tidsplanen vælges afhængigt af specifikke lokale forhold. Husvarmesystemer fungerer efter tidsplan 105/70 og 95/70. Hovedvarmenetværk fungerer efter skema 150, 130 og 115/70.

Lad os se på et eksempel på, hvordan man bruger et diagram. Lad os sige, at temperaturen udenfor er minus 10 grader. Varme netværk fungere efter en temperaturplan på 130/70, hvilket betyder, at ved -10 °C skal temperaturen på kølevæsken i varmenettets forsyningsledning være 85,6 grader, i varmesystemets forsyningsledning - 70,8 °C med en tidsplan på 105/70 eller 65,3 °C med en tidsplan på 95/70. Vandtemperaturen efter varmesystemet skal være 51,7 °C.

Som regel er temperaturværdierne i forsyningsrørledningen til varmenetværk afrundet, når de tildeles en varmekilde. For eksempel skal det ifølge tidsplanen være 85,6 °C, men på et termisk kraftværk eller kedelhus er det sat til 87 grader.

Udetemperatur

Temperatur på netværksvand i forsyningsledningen T1, °C Temperatur på vand i forsyningsledningen til varmesystemet T3, °C Temperatur på vand efter varmesystemet T2, °C

150 130 115 105 95 8 7 6 5 4 3 2 1 0 -1 -2 -3 -4 -5 -6 -7 -8 -9 -10 -11 -12 -13 -14 -15 -16 -17 -18 -19 -20 -21 -22 -23 -24 -25 -26 -27 -28 -29 -30 -31 -32 -33 -34 -35

53,2	50,2	46,4	43,4	41,2	35,8
55,7	52,3	48,2	45,0	42,7	36,8
58,1	54,4	50,0	46,6	44,1	37,7
60,5	56,5	51,8	48,2	45,5	38,7
62,9	58,5	53,5	49,8	46,9	39,6
65,3	60,5	55,3	51,4	48,3	40,6
67,7	62,6	57,0	52,9	49,7	41,5
70,0	64,5	58,8	54,5	51,0	42,4
72,4	66,5	60,5	56,0	52,4	43,3
74,7	68,5	62,2	57,5	53,7	44,2
77,0	70,4	63,8	59,0	55,0	45,0
79,3	72,4	65,5	60,5	56,3	45,9
81,6	74,3	67,2	62,0	57,6	46,7
83,9	76,2	68,8	63,5	58,9	47,6
86,2	78,1	70,4	65,0	60,2	48,4
88,5	80,0	72,1	66,4	61,5	49,2
90,8	81,9	73,7	67,9	62,8	50,1
93,0	83,8	75,3	69,3	64,0	50,9
95,3	85,6	76,9	70,8	65,3	51,7
97,6	87,5	78,5	72,2	66,6	52,5
99,8	89,3	80,1	73,6	67,8	53,3
102,0	91,2	81,7	75,0	69,0	54,0
104,3	93,0	83,3	76,4	70,3	54,8
106,5	94,8	84,8	77,9	71,5	55,6
108,7	96,6	86,4	79,3	72,7	56,3
110,9	98,4	87,9	80,7	73,9	57,1
113,1	100,2	89,5	82,0	75,1	57,9
115,3	102,0	91,0	83,4	76,3	58,6
117,5	103,8	92,6	84,8	77,5	59,4
119,7	105,6	94,1	86,2	78,7	60,1
121,9	107,4	95,6	87,6	79,9	60,8
124,1	109,2	97,1	88,9	81,1	61,6
126,3	110,9	98,6	90,3	82,3	62,3
128,5	112,7	100,2	91,6	83,5	63,0
130,6	114,4	101,7	93,0	84,6	63,7
132,8	116,2	103,2	94,3	85,8	64,4
135,0	117,9	104,7	95,7	87,0	65,1
137,1	119,7	106,1	97,0	88,1	65,8
139,3	121,4	107,6	98,4	89,3	66,5
141,4	123,1	109,1	99,7	90,4	67,2
143,6	124,9	110,6	101,0	94,6	67,9
145,7	126,6	112,1	102,4	92,7	68,6
147,9	128,3	113,5	103,7	93,9	69,3
150,0	130,0	115,0	105,0	95,0	70,0

Stol ikke på diagrammet i begyndelsen af ​​indlægget - det svarer ikke til dataene fra tabellen.

Temperatur graf beregning

Metoden til beregning af temperaturgrafen er beskrevet i opslagsbogen "Justering og drift af vandvarmenet" (kapitel 4, afsnit 4.4, s. 153).

Dette er ret arbejdskrævende og lang proces, da der for hver udetemperatur skal tælles flere værdier: T1, T3, T2 osv.

Til vores glæde har vi en computer og en regnearksprocessor MS Excel. En arbejdskollega delte mig en færdigtabel til beregning af temperaturgrafen. Det blev lavet på et tidspunkt af hans kone, der arbejdede som ingeniør for en gruppe af tilstande i termiske netværk.

Temperaturdiagram beregningstabel i MS Excel

For at Excel kan beregne og bygge en graf, skal du blot indtaste et par begyndelsesværdier:

• designtemperatur i forsyningsrørledningen til varmenettet T1
• designtemperatur i returledningen af ​​varmenettet T2
• designtemperatur i fremløbsrøret til varmesystemet T3
• Udelufttemperatur Тн.в.
• Indetemperatur Tv.p.
• koefficient "n" (som regel ændres den ikke og er lig med 0,25)
• Minimum og maksimum udsnit af temperaturgrafen Skive min, Skive max.

Indtastning af indledende data i temperaturdiagrammets beregningstabell

Alle. Der kræves ikke mere af dig. Beregningsresultaterne vil være i den første tabel på arket. Den er fremhævet med en fed ramme.

Diagrammerne vil også tilpasse sig de nye værdier.

Grafisk fremstilling af temperaturgrafen

Tabellen beregner også temperaturen på direkte netværksvand under hensyntagen til vindhastighed.

Download beregning af temperaturdiagram

energoworld.ru

Tillæg e Temperaturdiagram (95 – 70) °С

Design temperatur udendørs	Vandtemperatur i server rørledning	Vandtemperatur i returrørledning	Estimeret udelufttemperatur	Fremløbsvandets temperatur	Vandtemperatur i returrørledning

Tillæg e

LUKKET VARMEFORSYNINGSSYSTEM

TV1: G1 = 1V1; G2 = G1; Q = G1(h2 –h3)

ÅBENT VARMESYSTEM

MED VAND UDLEDNING I DØDSVANDSSYSTEMET

TV1: G1 = 1V1; G2 = 1V2; G3 = G1 - G2;

Q1 = G1(h2 – h3) + G3(h3 –hх)

Bibliografi

1. Gershunsky B.S. Grundlæggende om elektronik. Kiev, Vishcha-skolen, 1977.

2. Meerson A.M. Radiomåleudstyr. – Leningrad: Energi, 1978. – 408 s.

3. Murin G.A. Termiske målinger. –M.: Energi, 1979. –424 s.

4. Spektor S.A. Elektriske målinger af fysiske størrelser. Tutorial. – Leningrad: Energoatomizdat, 1987. –320'erne.

5. Tartakovsky D.F., Yastrebov A.S. Metrologi, standardisering og tekniske måleinstrumenter. – M.: kandidatskolen, 2001.

6. Varmemålere TSK7. Brugervejledning. – Skt. Petersborg: ZAO TEPLOKOM, 2002.

7. Lommeregner for varmemængden VKT-7. Brugervejledning. – Skt. Petersborg: ZAO TEPLOKOM, 2002.

Zuev Alexander Vladimirovich

Tilstødende filer i mappen Teknologiske mål og instrumenter

studfiles.net

Opvarmningstemperaturdiagram

Opgaven for organisationer, der servicerer huse og bygninger, er at opretholde standardtemperaturer. Temperaturdiagram opvarmning afhænger direkte af temperaturen udenfor.

Der er tre varmeforsyningssystemer

Graf over afhængigheden af ​​eksterne og interne temperaturer

1. Centraliseret varmeforsyning til et stort kedelhus (CHP), beliggende i betydelig afstand fra byen. I dette tilfælde, varmeforsyningsorganisation, Overvejer varmetab i netværk, vælger et system med en temperaturplan: 150/70, 130/70 eller 105/70. Det første tal er temperaturen på vandet i fremløbsrøret, det andet tal er temperaturen på vandet i returvarmerøret.
2. Små kedelhuse beliggende nær beboelsesejendomme. I dette tilfælde vælges temperaturskemaet 105/70, 95/70.
3. Individuel kedel installeret i et privat hus. Den mest acceptable tidsplan er 95/70. Selvom det er muligt at reducere fremløbstemperaturen yderligere, da der praktisk talt ikke vil være noget varmetab. Moderne kedler fungerer automatisk og holder en konstant temperatur i fremløbsvarmerøret. Temperaturdiagrammet på 95/70 taler for sig selv. Temperaturen ved indgangen til huset skal være 95 °C, og ved udgangen - 70 °C.

I sovjettiden, hvor alt var statsejet, blev alle parametre for temperaturplaner opretholdt. Hvis fremløbstemperaturen ifølge tidsplanen skal være 100 grader, så er det, hvad det bliver. Denne temperatur kan ikke leveres til beboerne, hvorfor elevatorenheder er designet. Vand fra returledningen, afkølet, blev blandet ind i forsyningssystemet, hvorved fremløbstemperaturen blev sænket til standard. I vores tid med almen økonomi forsvinder behovet for elevatorenheder. Alle varmeforsyningsorganisationer har skiftet til en 95/70 varmesystemtemperaturplan. Ifølge denne graf vil kølevæsketemperaturen være 95 °C, når udetemperaturen er -35 °C. Som regel kræver temperaturen ved indgangen til huset ikke længere fortynding. Derfor skal alle elevatorenheder elimineres eller rekonstrueres. I stedet for koniske sektioner, som reducerer både hastigheden og volumen af ​​flow, skal du installere lige rør. Tilslut forsyningsrøret fra returledningen med en stålprop. Dette er en af ​​de varmebesparende foranstaltninger. Det er også nødvendigt at isolere facaderne af huse og vinduer. Udskift gamle rør og batterier med nye - moderne. Disse tiltag vil øge lufttemperaturen i boliger, hvilket betyder, at du kan spare på varmetemperaturerne. Et fald i udetemperaturen afspejles straks i beboernes kvitteringer.

opvarmningstemperaturdiagram

De fleste sovjetiske byer blev bygget med et "åbent" varmeforsyningssystem. Det er, når vandet fra fyrrummet når forbrugerne i deres hjem og bruges til personlige behov og opvarmning. Ved ombygning af anlæg og konstruktion af nye varmeforsyningsanlæg anvendes et "lukket" system. Vand fra fyrrummet når varmepunktet i mikrodistriktet, hvor det opvarmer vandet til 95 °C, som går til husene. Dette resulterer i to lukkede ringe. Dette system giver varmeforsyningsorganisationer mulighed for betydeligt at spare ressourcer til opvarmning af vand. Når alt kommer til alt, vil mængden af ​​opvarmet vand, der forlader kedelrummet, være næsten det samme ved indgangen til kedelrummet. Det er ikke nødvendigt at tilføje koldt vand til systemet.

Temperaturdiagrammer er:

• optimal. Fyrrummets varmeressource bruges udelukkende til opvarmning af huse. Temperaturregulering sker i fyrrum. Fremløbstemperatur – 95 °C.
• forhøjet. Fyrrummets varmeressource bruges til opvarmning af huse og varmtvandsforsyning. To-rørs system kommer ind i huset. Det ene rør er varme, det andet rør er varmtvandsforsyning. Fremløbstemperatur 80 – 95 °C.
• justeret. Fyrrummets varmeressource bruges til opvarmning af huse og varmtvandsforsyning. Et enkelt rørsystem passer ind i huset. Varmeressourcen til opvarmning og varmt vand til beboerne tages fra det ene rør i huset. Fremløbstemperatur – 95 – 105 °C.

Sådan udføres en opvarmningstemperaturplan. Der er tre måder:

1. høj kvalitet (regulering af kølevæsketemperatur).
2. kvantitativ (regulering af mængden af ​​kølevæske ved at tænde for yderligere pumper på returrøret eller installere elevatorer og skiver).
3. kvalitativ og kvantitativ (for at regulere både temperatur og volumen af ​​kølevæsken).

Den kvantitative metode dominerer, som ikke altid er i stand til at modstå opvarmningstemperaturplanen.

Kamp mod varmeforsyningsorganisationer. Denne kamp føres af administrationsselskaber. Administrationsselskabet er efter loven forpligtet til at indgå aftale med varmeforsyningsorganisationen. Om det bliver en kontrakt om levering af varmeressourcer eller blot en aftale om samspil afgøres af administrationsselskabet. Et bilag til denne aftale vil være en varmetemperaturplan. Varmeforsyningsorganisationen er forpligtet til at godkende temperaturordninger med byadministrationen. Varmeforsyningsorganisationen leverer varmeressourcen til husets væg, det vil sige til måleenhederne. Loven slår i øvrigt fast, at varmeingeniører er forpligtet til at installere måleenheder i huse for egen regning med ratebetaling til beboerne. Så med måleanordninger ved indgangen og udgangen af ​​huset, kan du kontrollere varmetemperaturen dagligt. Vi tager temperaturtabellen, ser på lufttemperaturen på vejrhjemmesiden og finder i tabellen de indikatorer, der skal være der. Hvis der er afvigelser, skal du klage. Også selvom afvigelser i store side, vil beboerne betale mere. Samtidig åbnes vinduerne og rummene udluftes. Du bør klage over utilstrækkelig temperatur til varmeforsyningsorganisationen. Hvis der ikke er noget svar, skriver vi til byadministrationen og Rospotrebnadzor.

Indtil for nylig var der en stigende koefficient på varmeomkostningerne for beboere i huse, der ikke var udstyret med fælles målermålere. På grund af trægheden i ledelsesorganisationer og varmearbejdere led almindelige beboere.

En vigtig indikator i varmetemperaturdiagrammet er temperaturindikatoren for netværkets returledning. I alle grafer er dette 70 °C. I svær frost, når varmetabet stiger, er varmeforsyningsorganisationer tvunget til at tænde for yderligere pumper på returledningen. Denne foranstaltning øger hastigheden af ​​vandbevægelse gennem rørene, og derfor øges varmeoverførslen, og temperaturen i netværket opretholdes.

Igen, i en periode med generelle besparelser, er det meget problematisk at tvinge varmegeneratorer til at tænde for yderligere pumper, hvilket betyder øgede energiomkostninger.

Opvarmningstemperaturskemaet beregnes ud fra følgende indikatorer:

• omgivelsestemperatur;
• forsyningsrørledning temperatur;
• returtemperatur;
• mængden af ​​termisk energi forbrugt derhjemme;
• den nødvendige mængde termisk energi.

Temperaturplanen er forskellig for forskellige rum. For børneinstitutioner (skoler, børnehaver, kunstpaladser, hospitaler) skal rumtemperaturen være mellem +18 og +23 grader i henhold til sanitære og epidemiologiske standarder.

• Til sportslokaler – 18 °C.
• Til boliger - i lejligheder ikke lavere end +18 °C, i hjørnerum + 20 °C.
• Til ikke-beboende lokaler– 16-18 °C. Ud fra disse parametre konstrueres varmeplaner.

Det er lettere at beregne temperaturskemaet for et privat hjem, da udstyret er installeret direkte i huset. En sparsommelig ejer sørger for varme til garagen, badehuset og udhusene. Belastningen på kedlen vil stige. Lad os tælle termisk belastning afhængig af de lavest mulige lufttemperaturer fra tidligere perioder. Vi vælger udstyr efter effekt i kW. Den mest omkostningseffektive og miljøvenlige er en naturgasfyr. Hvis du har tændt for gas, er halvdelen af ​​arbejdet allerede udført. Du kan også bruge gas i flasker. Derhjemme skal du ikke overholde standardtemperaturplanerne på 105/70 eller 95/70, og det er lige meget, om temperaturen i returrøret ikke er 70 °C. Juster netværkstemperaturen efter din smag.

I øvrigt vil mange byboere gerne lægge individuelle målere til opvarmning og styr selv temperaturskemaet. Kontakt varmeforsyningsorganisationer. Og dér hører de sådanne svar. De fleste huse i landet er bygget ved hjælp af et lodret varmesystem. Vand tilføres nedefra - op, sjældnere: fra top til bund. Med et sådant system er installation af varmemålere forbudt ved lov. Selvom en specialiseret organisation installerer disse målere for dig, vil varmeforsyningsorganisationen simpelthen ikke acceptere disse målere i drift. Det vil sige, at der ikke vil være nogen besparelser. Installation af målere er kun mulig med vandret varmefordeling.

Med andre ord, når varmerøret kommer ind i dit hjem, ikke ovenfra, ikke nedefra, men fra indgangsgangen - vandret. Individuelle varmemålere kan installeres ved ind- og udgangspunkter for varmerør. Installationen af ​​sådanne målere betaler sig selv på to år. Alle huse er nu bygget med netop sådan et ledningssystem. Varmeapparater er udstyret med betjeningsknapper (haner). Hvis du synes, at temperaturen i lejligheden er høj, kan du spare penge og reducere varmeforsyningen. Vi kan kun redde os selv fra at fryse.

myaquahouse.ru

Temperaturdiagram af varmesystemet: variationer, anvendelse, mangler

Temperaturgrafen for varmesystemet er 95 -70 grader Celsius - dette er den mest populære temperaturgraf. I det store og hele kan vi med tillid sige, at alle systemer Centralvarme arbejde i denne tilstand. De eneste undtagelser er bygninger med autonom opvarmning.

Men selv i autonome systemer kan der være undtagelser ved brug af kondenserende kedler.

Ved brug af kedler, der arbejder efter kondensationsprincippet, har varmetemperaturkurverne en tendens til at være lavere.

Temperatur i rørledninger afhængig af udelufttemperatur

Anvendelse af kondenserende kedler

For eksempel vil der ved maksimal belastning for en kondenserende kedel være en tilstand på 35-15 grader. Dette forklares med, at kedlen udvinder varme fra røggasserne. Kort sagt, med andre parametre, for eksempel de samme 90-70, vil det ikke være i stand til at fungere effektivt.

Karakteristiske egenskaber ved kondenserende kedler er:

• høj effektivitet;
• effektivitet;
• optimal effektivitet ved minimal belastning;
• kvaliteten af ​​materialer;
• høj pris.

Du har mange gange hørt, at effektiviteten af ​​en kondenserende kedel er omkring 108%. Faktisk siger instruktionerne det samme.

Valliant kondenserende kedel

Men hvordan kan det være, da vi stadig er det skolebord De lærte, at der ikke er mere end 100%.

1. Sagen er, at når man beregner effektiviteten af ​​konventionelle kedler, tages 100% som maksimum. Men almindelige gaskedler til opvarmning af et privat hus bliver simpelthen smidt væk røggasser ud i atmosfæren, og kondensvand udnytter en del af den spildte varme. Sidstnævnte skal senere bruges til opvarmning.
2. Den varme, der genvindes og bruges i anden runde, lægges til kedlens effektivitet. Typisk udnytter en kondenserende kedel op til 15 % af røggasserne, det er dette tal, der er tilpasset kedlens effektivitet (ca. 93 %). Resultatet er et tal på 108%.
3. Uden tvivl er varmegenvinding en nødvendig ting, men selve kedlen koster mange penge til et sådant arbejde. Høj pris på kedlen på grund af rustfrit stål varmevekslerudstyr, som udnytter varme i den sidste skorstenskanal.
4. Hvis du i stedet for sådant rustfrit ståludstyr installerer almindeligt jernudstyr, bliver det ubrugeligt i løbet af meget kort tid. Da fugten i udstødningsgasserne har aggressive egenskaber.
5. hovedfunktion kondenserende kedler er, at de opnår maksimal effektivitet med minimal belastning. Konventionelle kedler (gasvarmere) når tværtimod deres maksimale effektivitet ved maksimal belastning.
6. Skønheden i det nyttig ejendom er det under alting fyringssæson, er varmebelastningen ikke maksimal hele tiden. I højst 5-6 dage fungerer en almindelig kedel maksimalt. Derfor kan en konventionel kedel ikke måle sig i ydeevne med en kondenserende kedel, som har maksimal ydeevne ved minimale belastninger.

Du kan se et billede af en sådan kedel lige ovenfor, og en video af dens drift kan nemt findes på internettet.

Funktionsprincip

Konventionelt varmesystem

Det er sikkert at sige, at opvarmningstemperaturplanen på 95 - 70 er den mest efterspurgte.

Dette forklares af det faktum, at alle huse, der modtager varmeforsyning fra centrale varmekilder, er designet til at fungere i denne tilstand. Og vi har mere end 90 % af sådanne huse.

Distriktskedelhus

Driftsprincippet for denne varmegenerering forekommer i flere trin:

• varmekilde (distriktskedelhus) producerer vandopvarmning;
• opvarmet vand bevæger sig gennem hoved- og distributionsnet til forbrugerne;
• i forbrugerens bolig, oftest i kælderen, gennem elevatorenheden blandes varmt vand med vand fra varmeanlægget, det såkaldte returvand, hvis temperatur højst er 70 grader, og opvarmes derefter til en temperatur på 95 grader;
• Derefter passerer det opvarmede vand (det der er 95 grader) gennem varmeanlæggets varmeanordninger, opvarmer rummene og vender tilbage til elevatoren.

Råd. Hvis du har et andelshus eller et selskab af medejere af huse, så kan du selv opsætte elevatoren, men det kræver nøje at følge instruktionerne og beregne gasspjældet korrekt.

Dårlig opvarmning af varmesystemet

Meget ofte hører vi, at folks opvarmning ikke fungerer godt, og at deres værelser er kolde.

Der kan være mange årsager til dette, de mest almindelige er:

• temperaturskemaet for varmesystemet overholdes ikke, måske er elevatoren beregnet forkert;
• hussystem varmesystemet er stærkt forurenet, hvilket i høj grad forringer passagen af ​​vand gennem stigrørene;
• overskyet opvarmning radiatorer;
• uautoriseret ændring af varmesystemet;
• dårlig varmeisolering af vægge og vinduer.

En almindelig fejl er en forkert designet elevatordyse. Som følge heraf forstyrres funktionen med at blande vand og driften af ​​hele elevatoren som helhed.

Dette kan ske af flere årsager:

• uagtsomhed og manglende uddannelse af driftspersonale;
• forkert udførte beregninger i teknisk afdeling.

Gennem årene med drift af varmesystemer tænker folk sjældent over behovet for at rense deres varmesystemer. I det store og hele gælder det bygninger, der blev bygget under Sovjetunionen.

Alle varmesystemer skal bestå hydropneumatisk skylning før alle fyringssæson. Men dette observeres kun på papir, da boligkontorer og andre organisationer kun udfører dette arbejde på papir.

Som et resultat bliver væggene i stigrørene tilstoppede, og sidstnævnte bliver mindre i diameter, hvilket forstyrrer hydraulikken i hele varmesystemet som helhed. Mængden af ​​varme, der passerer igennem, falder, det vil sige, at nogen simpelthen ikke har nok af det.

Du kan selv lave hydropneumatisk blæsning, alt hvad du behøver er en kompressor og lysten.

Det samme gælder for rengøring af radiatorer. I løbet af mange års drift ophober radiatorer en masse snavs, slam og andre defekter indeni. Med jævne mellemrum, mindst en gang hvert tredje år, skal du afbryde dem og vaske dem.

Beskidte radiatorer reducerer varmeafgivelsen i dit rum i høj grad.

Det mest almindelige problem er uautoriserede ændringer og ombygning af varmesystemer. Ved udskiftning af gamle metalrør med metal-plastik respekteres diametrene ikke. Eller endda forskellige bøjninger tilføjes, hvilket øger den lokale modstand og forringer kvaliteten af ​​opvarmningen.

Metal-plast rør

Meget ofte, med en sådan uautoriseret rekonstruktion og udskiftning af varmebatterier med gassvejsning, ændres antallet af radiatorsektioner også. Og virkelig, hvorfor ikke give dig selv flere sektioner? Men i sidste ende vil din huskammerat, der bor efter dig, modtage mindre af den varme, han skal bruge til opvarmning. Og den sidste nabo, der vil lide mest, er den, der vil miste mest varme.

En vigtig rolle spilles af den termiske modstand af omsluttende strukturer, vinduer og døre. Statistik viser, at op til 60 % af varmen kan slippe ud gennem dem.

Elevator enhed

Som vi sagde ovenfor, alt vandstråleelevatorer er designet til at blande vand fra varmenettets forsyningsledning ind i varmesystemets returledning. Takket være denne proces skabes systemcirkulation og tryk.

Hvad angår det materiale, der anvendes til deres fremstilling, anvendes både støbejern og stål.

Lad os se på princippet om elevatorens drift ved hjælp af billedet nedenfor.

Princippet for drift af elevatoren

Gennem rør 1 passerer vand fra varmenettene gennem ejektordysen og kommer med høj hastighed ind i blandekammer 3. Der blandes vand fra returrøret til bygningens varmesystem, sidstnævnte tilføres gennem rør 5.

Det resulterende vand sendes til varmesystemets forsyning gennem diffusor 4.

For at elevatoren skal fungere korrekt, skal dens hals være korrekt valgt. For at gøre dette udføres beregninger ved hjælp af formlen nedenfor:

Hvor ΔРs er det beregnede cirkulationstryk i varmesystemet, Pa;

Gcm - vandforbrug i varmesystemet kg/t.

Til din information! Sandt nok, til en sådan beregning skal du bruge en varmeordning til bygningen.

Elevatorenheden ses udvendigt

Hav en varm vinter!

Side 2

I denne artikel vil vi finde ud af, hvordan du regner gennemsnitlige daglige temperatur ved design af varmeanlæg, hvordan temperaturen på kølevæsken ved udgangen fra elevatorenheden afhænger af udetemperaturen, og hvad temperaturen på varmeradiatorerne kan være om vinteren.

Vi vil også berøre emnet uafhængig bekæmpelse af kulden i lejligheden.

Kulde om vinteren er et ømt emne for mange beboere i bylejligheder.

generel information

Her præsenterer vi de vigtigste bestemmelser og uddrag fra den nuværende SNiP.

Udetemperatur

Opvarmningsperiodens beregnede temperatur, som indgår i design af varmeanlæg, er ikke mindre end gennemsnitstemperaturen for de koldeste femdages perioder over de otte koldeste vintre i de sidste 50 år.

Denne tilgang giver mulighed for på den ene side at være forberedt på svær frost, som kun sker en gang hvert par år, investerer derimod ikke for store midler i projektet. På omfanget af masseudvikling taler vi om meget betydelige mængder.

Mål stuetemperatur

Det er værd at nævne med det samme, at temperaturen i rummet ikke kun påvirkes af temperaturen på kølevæsken i varmesystemet.

Flere faktorer virker parallelt:

• Udendørs lufttemperatur. Jo lavere den er, jo større er varmelækagen gennem vægge, vinduer og tage.
• Tilstedeværelse eller fravær af vind. Kraftig vind øger varmetabet i bygninger ved at blæse gennem uforseglede døre og vinduer ind i opgange, kældre og lejligheder.
• Graden af ​​isolering af facaden, vinduer og døre i rummet. Det er klart, at ved et hermetisk forseglet metal-plastvindue med en to-kammer termoruder vil varmetabet være meget lavere end ved et revnet trævindue og dobbeltstrenget ruder.

Det er interessant: nu er der en tendens til opførelse af lejlighedsbygninger med den maksimale grad af termisk isolering. På Krim, hvor forfatteren bor, bygges der straks nye huse med facadeisolering mineraluld eller skumplast og med hermetisk lukkede døre til indgange og lejligheder.

Den udvendige facade er beklædt med basaltfiberplader.

• Og endelig den faktiske temperatur på varmeradiatorerne i lejligheden.

Så hvad er de nuværende temperaturstandarder i rum til forskellige formål?

• I lejligheden: hjørneværelser - ikke lavere end 20C, øvrige stuer - ikke lavere end 18C, badeværelse - ikke lavere end 25C. Nuance: ved den estimerede lufttemperatur under -31C for hjørne og andre stuer højere værdier tages, +22 og +20С (kilde - Dekret fra Den Russiske Føderations regering af 23. maj 2006 "Regler for levering af forsyningstjenester til borgere").
• I børnehaven: 18-23 grader afhængig af rummets formål til toiletter, soveværelser og spillelokaler; 12 grader til gåverandaer; 30 grader for indendørs svømmebassiner.
• På uddannelsesinstitutioner: fra 16C for soveværelser på kostskoler til +21 i klasseværelser.
• I teatre, klubber og andre underholdningssteder: 16-20 grader for auditoriet og +22C for scenen.
• For biblioteker (læsesale og bogdepoter) er normen 18 grader.
• Normal i dagligvarebutikker vintertemperatur 12, og i non-food - 15 grader.
• Temperaturen i fitnesscentrene holdes på 15-18 grader.

Af indlysende grunde er der ikke behov for varme i fitnesscenteret.

• På hospitaler afhænger temperaturen, der opretholdes, af rummets formål. For eksempel er den anbefalede temperatur efter otoplastik eller fødsel +22 grader, i afdelingerne for for tidligt fødte børn holdes den på +25, og for patienter med thyrotoksikose (overdreven sekretion af skjoldbruskkirtelhormoner) - 15C. På kirurgiske afdelinger er normen +26C.

Temperaturdiagram

Hvad skal temperaturen på vandet i varmerørene være?

Det bestemmes af fire faktorer:

1. Lufttemperatur udenfor.
2. Type varmesystem. For et enkeltrørsanlæg er den maksimale vandtemperatur i varmesystemet efter gældende standarder 105 grader, for et torørsanlæg - 95. Den maksimale temperaturforskel mellem fremløb og retur er henholdsvis 105/70 og 95/70C .
3. Retningen af ​​vandforsyningen til radiatorerne. For øvre fyldningshuse (med forsyning på loftet) og nederste fyldningshuse (med parvis løkke af stigrør og placeringen af ​​begge ledninger i kælderen) afviger temperaturerne med 2 - 3 grader.
4. Type af varmeapparater i huset. Radiatorer og gasvarmekonvektorer har forskellig varmeydelse; For at sikre den samme temperatur i rummet skal opvarmningstemperaturregimet derfor være anderledes.

Konvektoren er noget ringere end radiatoren i termisk effektivitet.

Så hvad skal opvarmningstemperaturen være - vandet i fremløbs- og returrøret - ved forskellige udetemperaturer?

Vi præsenterer kun en lille del af temperaturtabellen for den estimerede omgivende temperatur på -40 grader.

• Ved nul grader er temperaturen på forsyningsrøret til radiatorer med forskellige ledninger 40-45C, returrøret er 35-38. For konvektorer 41-49 forsyning og 36-40 retur.
• Ved -20 for radiatorer skal fremløb og retur have en temperatur på 67-77/53-55C. Til konvektorer 68-79/55-57.
• Ved -40C udenfor når temperaturen for alle varmeapparater den maksimalt tilladte: 95/105 afhængig af typen af ​​varmesystem i forsyningen og 70C i returrøret.

Nyttige tilføjelser

For at forstå driftsprincippet for varmesystemet i en lejlighedsbygning og opdelingen af ​​ansvarsområder, skal du kende et par flere fakta.

Temperaturen på varmeledningen ved udgangen fra det termiske kraftværk og temperaturen på varmesystemet i dit hjem er helt forskellige ting. Ved samme -40 vil termokraftværket eller kedelhuset producere omkring 140 grader i forsyningen. Vand fordamper ikke kun på grund af tryk.

Ved dit hjems elevatorenhed blandes noget af returvandet fra dit varmeanlæg i forsyningen. Dysen sprøjter en strøm af varmt vand med højt tryk ind i den såkaldte elevator og trækker masser af afkølet vand til gentagen cirkulation.

Skematisk diagram af elevatoren.

Hvorfor er dette nødvendigt?

At forsyne:

1. Rimelig blandingstemperatur. Lad os minde dig om: opvarmningstemperaturen i lejligheden må ikke overstige 95-105 grader.

Bemærk: for børnehaver er der en anden temperaturstandard: ikke højere end 37C. Den lave temperatur på varmeapparater skal kompenseres stort område varmeveksling. Derfor er væggene i børnehaver dekoreret med så lange radiatorer.

1. Stor mængde vand involveret i cirkulation. Fjerner man dysen og slipper vand direkte fra forsyningen, vil returtemperaturen afvige lidt fra forsyningen, hvilket vil øge varmetabet kraftigt langs ruten og forstyrre driften af ​​det termiske kraftværk.

Hvis du slukker for vandsuget fra returløbet, vil cirkulationen blive så langsom, at returledningen blot kan fryse til om vinteren.

Ansvarsområderne er opdelt som følger:

• Temperaturen på vandet, der pumpes ind i varmenettet, er varmeproducentens ansvar - det lokale termiske kraftværk eller kedelhus;
• Til transport af kølevæsken med minimale tab - organisationen, der servicerer varmenetværkene (KTS - kommunale varmenetværk).

Denne tilstand af varmenettet, som på billedet, betyder store varmetab. Dette er CTS' ansvarsområde.

• Til vedligeholdelse og justering af elevatorenheden - Boligafdelingen. I dette tilfælde aftales elevatormundstykkets diameter - hvad radiatorernes temperatur afhænger af - dog med CTS.

Hvis dit hjem er koldt, og alle varmeapparater er dem, der er installeret af bygherrerne, vil du løse dette problem med husejerne. De skal levere temperaturer anbefalet af sanitære standarder.

Hvis du foretager ændringer i varmesystemet, for eksempel ved at udskifte radiatorer med gassvejsning, påtager du dig dermed det fulde ansvar for temperaturen i dit hjem.

Sådan håndterer du kulden

Lad os dog være realistiske: Oftest skal du selv løse problemet med kulde i en lejlighed med dine egne hænder. Det er ikke altid muligt for en boligorganisation at give dig varme inden for en rimelig tid, og sanitære standarder vil ikke tilfredsstille alle: du vil have, at dit hjem skal være varmt.

Hvordan vil instruktionerne til bekæmpelse af kulde i en lejlighedsbygning se ud?

Jumpere foran radiatorer

I de fleste lejligheder er der jumpere foran varmeapparaterne, som er designet til at sikre vandcirkulation i stigrøret uanset radiatorens tilstand. I lang tid var de udstyret med trevejsventiler, så begyndte de at blive installeret uden nogen afspærringsventiler.

Under alle omstændigheder reducerer jumperen cirkulationen af ​​kølevæske gennem varmeanordningen. I det tilfælde, hvor dens diameter er lig med diameteren af ​​eyelineren, er effekten særligt udtalt.

Den enkleste måde at gøre din lejlighed varmere på er at indlejre chokes i selve jumperen og foringen mellem den og radiatoren.

Her udføres samme funktion af kugleventiler. Dette er ikke helt korrekt, men det vil virke.

Med deres hjælp er det muligt bekvemt at regulere temperaturen på varmebatterierne: med jumperen lukket og gashåndtaget til radiatoren helt åbent, er temperaturen maksimal, så snart du åbner jumperen og lukker det andet gashåndtag, varmen i rummet går væk.

Den store fordel ved denne modifikation er de minimale omkostninger ved løsningen. Prisen på gashåndtaget overstiger ikke 250 rubler; Rammere, koblinger og låsemøtrikker koster øre.

Vigtigt: Hvis gashåndtaget, der fører til radiatoren, endda er lidt lukket, åbner gashåndtaget på jumperen helt. Ellers vil justering af varmetemperaturen resultere i, at naboernes radiatorer og konvektorer afkøles.

Endnu en nyttig ændring. Med en sådan indsats vil radiatoren altid være ensartet varm i hele sin længde.

Varmt gulv

Selvom radiatoren i rummet hænger på returstigen med en temperatur på omkring 40 grader, kan du ved at modificere varmesystemet gøre rummet varmt.

Løsningen er lavtemperaturvarmeanlæg.

I en bylejlighed er det svært at bruge gulvvarmekonvektorer på grund af rummets begrænsede højde: at hæve gulvniveauet med 15-20 centimeter vil betyde helt lave lofter.

Meget mere reel mulighed- varmt gulv. På grund af et meget større varmeoverførselsområde og en mere rationel fordeling af varme i hele rummet, vil lavtemperaturopvarmning opvarme rummet bedre end en varm radiator.

Hvordan ser implementeringen ud?

1. Choker er installeret på jumperen og foringen på samme måde som i det foregående tilfælde.
2. Udløbet fra stigrøret til varmeanordningen er forbundet med et metal-plastrør, som lægges i et afretningslag på gulvet.

For at forhindre kommunikation i at ødelægge rummets udseende, lægges de i en kasse. Som ekstraudstyr flyttes indsatsen i stigrøret tættere på gulvniveau.

Det er ikke et problem at flytte ventiler og choker til et hvilket som helst passende sted.

Konklusion

Yderligere information om jobbet centraliserede systemer opvarmning kan du finde i videoen i slutningen af ​​artiklen. Varme vintre!

Side 3

En bygnings varmesystem er hjertet i alle tekniske mekanismer i hele huset. Det afhænger af, hvilke komponenter der vælges:

• Effektivitet;
• Økonomisk;
• Kvalitet.

Udvalg af sektioner til rummet

Alle ovenstående kvaliteter afhænger direkte af:

• Opvarmning kedel;
• Rørledninger;
• Metode til at forbinde varmesystemet til kedlen;
• Varme radiatorer;
• Kølevæske;
• Justeringsmekanismer (sensorer, ventiler og andre komponenter).

Et af hovedpunkterne er udvælgelse og beregning af varmeradiatorsektioner. I de fleste tilfælde beregnes antallet af sektioner af designorganisationer, der udvikler fuld projekt bygge et hus.

Denne beregning er påvirket af:

• Materialer til omsluttende strukturer;
• Tilgængelighed af vinduer, døre, altaner;
• Dimensioner af lokaler;
• Type værelse (stue, lager, korridor);
• Beliggenhed;
• Orientering til kardinalretninger;
• Placering af rummet, der beregnes i bygningen (hjørne eller i midten, på første sal eller sidste).

Data til beregninger er hentet fra SNiP "Bygningsklimatologi". Beregning af antallet af sektioner af varmeradiatorer i henhold til SNiP er meget nøjagtig, takket være det kan du ideelt set beregne varmesystemet.

Tilførslen af ​​varme til et rum er forbundet med en simpel temperaturplan. Temperaturværdierne for det tilførte vand fra fyrrummet ændres ikke i rummet. De har standardværdier og spænder fra +70ºС til +95ºС. Denne temperaturplan for varmesystemet er den mest populære.

Justering af lufttemperaturen i huset

Ikke alle steder i landet er der centralvarme, så mange beboere installerer selvstændige systemer. Deres temperaturgraf adskiller sig fra den første mulighed. I dette tilfælde temperaturindikatorer væsentligt reduceret. De afhænger af effektiviteten af ​​moderne varmekedler.

Hvis temperaturen når +35ºС, kører kedlen med maksimal effekt. Det afhænger af varmeelementet, hvor termisk energi kan opsamles af udstødningsgasser. Hvis temperaturværdierne er større end + 70 ºС, så falder kedlens ydeevne. I så fald i hans tekniske specifikationer effektivitet er angivet til 100%.

Temperatur tidsplan og dens beregning

Hvordan grafen vil se ud afhænger af udetemperaturen. Jo større den negative værdi udetemperatur, jo større varmetab. Mange mennesker ved ikke, hvor de kan få denne indikator. Denne temperatur er angivet i regulatoriske dokumenter. Temperaturen i den koldeste femdages periode tages som den beregnede værdi, og den laveste værdi over de sidste 50 år tages.

Graf over afhængigheden af ​​eksterne og interne temperaturer

Grafen viser sammenhængen mellem ydre og indre temperaturer. Lad os sige, at udendørstemperaturen er -17ºС. Ved at tegne en linje opad, indtil den skærer t2, får vi et punkt, der karakteriserer temperaturen af ​​vandet i varmesystemet.

Takket være temperaturskemaet kan du forberede varmesystemet selv til de mest alvorlige forhold. Det reducerer også materialeomkostningerne til installation af et varmesystem. Hvis vi betragter denne faktor fra et massebyggerisynspunkt, er besparelserne betydelige.

inde lokaliteter afhænger af fra temperatur kølevæske, EN Også andre faktorer:

• Udendørs lufttemperatur. Jo mindre det er, jo mere negativt påvirker det opvarmningen;
• Vind. Når der opstår kraftig vind, øges varmetabet;
• Temperaturen inde i rummet afhænger af den termiske isolering af bygningens strukturelle elementer.

I løbet af de seneste 5 år har konstruktionsprincipperne ændret sig. Bygherrer øger værdien af ​​en bolig ved at isolere elementer. Det gælder som regel kældre, tage og fundamenter. Disse dyre tiltag giver efterfølgende beboerne mulighed for at spare på varmesystemet.

Opvarmningstemperaturdiagram

Grafen viser afhængigheden af ​​temperaturen af ​​ekstern og intern luft. Jo lavere udelufttemperaturen er, jo højere vil kølevæsketemperaturen i systemet være.

Der udarbejdes en temperaturplan for hver by i fyringssæsonen. I små bebyggelser udarbejdes et kedelrumstemperaturskema, som giver den nødvendige mængde kølevæske til forbrugeren.

Lave om temperatur tidsplan Kan flere måder:

• kvantitativ - karakteriseret ved en ændring i strømningshastigheden af ​​kølevæske, der leveres til varmesystemet;
• kvalitativ - består i at regulere kølevæskens temperatur, før den tilføres til lokalerne;
• midlertidig - en diskret metode til at levere vand til systemet.

Temperaturplanen er en tidsplan for varmerør, der fordeler varmebelastningen og reguleres ved hjælp af centraliserede systemer. Der er også en øget tidsplan; den er skabt til et lukket varmesystem, det vil sige for at sikre tilførsel af varmt kølemiddel til tilsluttede objekter. Når du bruger et åbent system, er det nødvendigt at justere temperaturskemaet, da kølevæsken forbruges ikke kun til opvarmning, men også til brugsvandsforbrug.

Temperaturgrafen beregnes vha enkel metode. Hat bygge det, nødvendig begyndelsestemperatur luftdata:

• ekstern;
• i rummet;
• i forsynings- og returledningerne;
• ved udgangen af ​​bygningen.

Derudover bør du kende den nominelle termiske belastning. Alle andre koefficienter er standardiseret af referencedokumentation. Systemet beregnes for enhver temperaturplan, afhængigt af rummets formål. For store industrielle og civile anlæg er der f.eks. udarbejdet en tidsplan på 150/70, 130/70, 115/70. For boligbyggerier er dette tal 105/70 og 95/70. Den første indikator viser fremløbstemperaturen, og den anden - returtemperaturen. Beregningsresultaterne indtastes i en speciel tabel, som viser temperaturen på bestemte punkter i varmesystemet, afhængig af udelufttemperaturen.

Hovedfaktoren ved beregning af temperaturskemaet er udelufttemperaturen. Beregningstabellen skal sammenstilles således maksimale værdier kølevæsketemperaturer i varmesystemet (skema 95/70) sørgede for opvarmning af rummet. Rumtemperaturer er foreskrevet af regulatoriske dokumenter.

opvarmning enheder

Varmeapparatets temperatur

Hovedindikatoren er temperaturen på varmeanordninger. Den ideelle temperaturplan for opvarmning er 90/70ºС. Det er umuligt at opnå en sådan indikator, da temperaturen inde i rummet ikke bør være den samme. Det bestemmes afhængigt af formålet med rummet.

I overensstemmelse med standarderne er temperaturen i hjørnestuen +20ºС, i resten - +18ºС; på badeværelset – +25ºС. Hvis udelufttemperaturen er -30ºС, øges indikatorerne med 2ºС.

Undtagen At gå, eksisterer normer Til andre typer lokaliteter:

• i rum, hvor børn er placeret - +18ºС til +23ºС;
• børns uddannelsesinstitutioner – +21ºС;
• i kulturinstitutioner med massedeltagelse – +16ºС til +21ºС.

Dette område af temperaturværdier er kompileret for alle typer lokaler. Det afhænger af de bevægelser, der udføres inde i rummet: jo flere af dem, jo lavere temperatur luft. For eksempel bevæger folk sig meget i sportsfaciliteter, så temperaturen er kun +18ºС.

Stuetemperatur

Eksisterer bestemte faktorer, fra hvilken afhænger af temperatur opvarmning enheder:

• Udendørs lufttemperatur;
• Type varmesystem og temperaturforskel: for et enkeltrørssystem – +105ºС og for et enkeltrørssystem – +95ºС. Følgelig er forskellene i for den første region 105/70ºС, og for den anden - 95/70ºС;
• Retning af kølevæsketilførsel til varmeapparater. Med det øverste foder skal forskellen være 2 ºС, med bunden - 3 ºС;
• Type af varmeanordninger: varmeoverførsel er anderledes, så temperaturkurven vil være anderledes.

Først og fremmest afhænger kølevæsketemperaturen af ​​udeluften. For eksempel er temperaturen udenfor 0ºC. I dette tilfælde skal temperaturregimet i radiatorerne være 40-45ºC ved forsyningen og 38ºC ved retur. Når lufttemperaturen er under nul, for eksempel -20ºС, ændres disse indikatorer. I dette tilfælde bliver fremløbstemperaturen 77/55ºС. Hvis temperaturen når -40ºС, bliver indikatorerne standard, det vil sige +95/105ºС ved forsyningen og +70ºС ved retur.

Ekstra muligheder

For at en vis temperatur af kølevæsken kan nå forbrugeren, er det nødvendigt at overvåge tilstanden af ​​udeluften. For eksempel, hvis det er -40ºС, skal kedelrummet levere varmt vand med en indikator på +130ºС. Undervejs taber kølevæsken varme, men temperaturen er stadig høj, når den kommer ind i lejlighederne. Optimal værdi+95ºС. For at gøre dette er en elevatorenhed installeret i kældrene, som tjener til at blande varmt vand fra kedelrummet og kølevæske fra returledningen.

Flere institutioner står for hovedvarmeledningen. Kedelrummet overvåger tilførslen af ​​varmt kølemiddel til varmesystemet, og rørledningernes tilstand overvåges af byvarmenetværk. Boligkontoret står for elevatorelementet. Derfor, for at løse problemet med at levere kølevæske til et nyt hus, skal du kontakte forskellige kontorer.

Installation af varmeanordninger udføres i overensstemmelse med regulatoriske dokumenter. Hvis ejeren selv udskifter batteriet, er han ansvarlig for driften af ​​varmesystemet og ændringer i temperaturforhold.

Justeringsmetoder

Demontering af elevatorenheden

Hvis parametrene for kølevæsken forlader varme punkt, fyrrummet er ansvarligt, så skal boligkontorets ansatte være ansvarlige for temperaturen inde i rummet. Mange beboere klager over kulden i deres lejligheder. Dette sker på grund af en afvigelse i temperaturgrafen. I sjældne tilfælde sker det, at temperaturen stiger med en vis værdi.

Opvarmningsparametre kan justeres på tre måder:

• Oprømning af dysen.

Hvis tilførsels- og returkølevæsketemperaturerne er væsentligt undervurderet, er det nødvendigt at øge elevatordysens diameter. På denne måde vil mere væske passere gennem det.

Hvordan gør man dette? Til at begynde med er afspærringsventiler lukkede (husventiler og haner ved elevatorenheden). Dernæst fjernes elevator og dyse. Derefter bores det ud med 0,5-2 mm, alt efter hvor meget det er nødvendigt at øge temperaturen på kølevæsken. Efter disse procedurer monteres elevatoren på sin oprindelige placering og sættes i drift.

For at sikre tilstrækkelig tæthed af flangeforbindelsen er det nødvendigt at udskifte paronitpakningerne med gummipakninger.

• Stil sugningen.

På ekstrem kulde Når problemet med frysning af varmesystemet i lejligheden opstår, kan dysen fjernes helt. I dette tilfælde kan suget blive en jumper. For at gøre dette skal du tilslutte den med en stålpandekage 1 mm tyk. Denne proces udføres kun i kritiske situationer, da temperaturen i rørledninger og varmeanordninger når 130ºC.

• Justering af forskel.

Midt i fyringssæsonen kan der forekomme en betydelig temperaturstigning. Derfor er det nødvendigt at regulere det ved hjælp af en speciel ventil på elevatoren. For at gøre dette skiftes tilførslen af ​​varmt kølevæske til forsyningsrørledningen. En trykmåler er monteret på returledningen. Justering sker ved at lukke ventilen på forsyningsrørledningen. Dernæst åbner ventilen lidt, og trykket skal overvåges ved hjælp af en trykmåler. Hvis du blot åbner den, vil kinderne synke. Det vil sige, at der sker en stigning i trykfaldet i returrøret. Hver dag stiger indikatoren med 0,2 atmosfærer, og temperaturen i varmesystemet skal konstant overvåges.

Varmeforsyning. Video

Du kan lære, hvordan varmeforsyningen til private og lejlighedskomplekser fungerer i videoen herunder.

Ved udarbejdelse af en varmetemperaturplan skal der tages hensyn til forskellige faktorer. Denne liste omfatter ikke kun strukturelle elementer bygning, men udetemperaturen, samt typen af ​​varmesystem.

I kontakt med

Ph.D. Petrushchenkov V.A., Research Laboratory "Industrial Thermal Power Engineering", Federal State Autonomous Educational Institute of Higher Education "Peter the Great St. Petersburg State Polytechnic University", St.

1. Problemet med at reducere designtemperaturplanen for regulering af varmeforsyningsanlæg på landsplan

I løbet af de sidste årtier har der i næsten alle byer i Den Russiske Føderation været en meget betydelig kløft mellem de faktiske og designmæssige temperaturplaner for regulering af varmeforsyningssystemer. Som bekendt lukket og åbne systemer centraliseret varmeforsyning i byerne i USSR blev designet ved hjælp af højkvalitetsregulering med en temperaturplan for sæsonbestemt belastningsregulering på 150-70 ° C. Denne temperaturplan blev meget brugt både til termiske kraftværker og til distriktskedelhuse. Men allerede fra slutningen af ​​70'erne optrådte betydelige afvigelser af netværksvandtemperaturerne i de faktiske kontrolskemaer fra deres designværdier ved lave udendørstemperaturer. Under designforhold baseret på udelufttemperaturen faldt vandtemperaturen i varmeforsyningsrørene fra 150 °C til 85...115 °C. Reduktionen af ​​temperaturskemaet af ejerne af varmekilder blev normalt formaliseret som arbejde i henhold til designskemaet på 150-70°C med et "snit" ved en lavere temperatur på 110...130°C. Ved lavere kølevæsketemperaturer blev det antaget, at varmeforsyningssystemet ville fungere i henhold til afsendelsesplanen. Artiklens forfatter er ikke bekendt med den kalkulerede begrundelse for en sådan overgang.

Overgangen til et lavere temperaturskema, for eksempel 110-70 °C fra designskemaet på 150-70 °C, bør medføre en række alvorlige konsekvenser, som er dikteret af balanceenergiforhold. På grund af reduktionen af ​​den beregnede temperaturforskel på netvandet med 2 gange samtidig med at den termiske belastning af varme og ventilation opretholdes, er det nødvendigt at sikre, at forbruget af netvand til disse forbrugere også stiger med 2 gange. De tilsvarende tryktab gennem netværksvand i varmenettet og i varmekildens varmevekslerudstyr og varmepunkter med den kvadratiske modstandslov vil stige 4 gange. Den krævede stigning i kraft af netværkspumper bør ske med 8 gange. Det er indlysende, at hverken gennemstrømningen af ​​varmenetværk designet til en tidsplan på 150-70 °C eller de installerede netværkspumper vil sikre levering af kølevæske til forbrugerne ved dobbelt strømningshastighed sammenlignet med designværdien.

I denne henseende er det helt klart, at for at sikre en temperaturplan på 110-70 °C, ikke på papiret, men i virkeligheden, vil det være nødvendigt med en radikal rekonstruktion af både varmekilder og varmenetværket med varmepunkter. omkostninger, der er uoverkommelige for ejerne af varmeforsyningssystemer.

Forbuddet mod brug af varmeforsyningskontrolskemaer for varmenetværk med en "afskæring" af temperatur, givet i paragraf 7.11 i SNiP 41-02-2003 "Varmenetværk", kunne på ingen måde påvirke den udbredte praksis med dets brug. I den opdaterede version af dette dokument SP 124.13330.2012 er regimet med en "cut-off" temperatur slet ikke nævnt, det vil sige, at der ikke er noget direkte forbud mod denne reguleringsmetode. Det betyder, at der skal vælges metoder til regulering af sæsonbelastning, hvor hovedopgaven skal løses - sikring af normaliserede temperaturer i lokalerne og normaliseret vandtemperatur til varmtvandsforsyningens behov.

I den godkendte liste over nationale standarder og regelsæt (dele af sådanne standarder og regelsæt), som følge heraf, på obligatorisk basis, overholdelse af kravene i den føderale lov af 30. december 2009 nr. 384- FZ "Tekniske forskrifter om sikkerheden af ​​bygninger og strukturer" (Resolution fra Den Russiske Føderations regering) er sikret dateret 26. december 2014 nr. 1521) inkluderede revisionerne af SNiP efter opdatering. Dette betyder, at brugen af ​​temperatur "skæring" i dag er en fuldstændig lovlig foranstaltning, både set fra listen over nationale standarder og regelsæt og fra synspunktet om den opdaterede udgave af profilen SNiP "Heat" netværk”.

Føderal lov nr. 190-FZ af 27. juli 2010 "Om varmeforsyning", "Regler og standarder for den tekniske drift af boligfonde" (godkendt ved resolution fra den russiske føderations statskonstruktionsudvalg af 27. september 2003 nr. 170), SO 153-34.20.501-2003 "Betjening af tekniske regler elværk og netværk Den Russiske Føderation” forbyder heller ikke reguleringen af ​​sæsonbetinget varmebelastning med et “cut” i temperaturen.

I 90'erne blev tvingende årsager, der forklarede det radikale fald i designtemperaturplanen, anset for at være forringelsen af ​​varmenetværk, armaturer, kompensatorer samt manglende evne til at levere de nødvendige parametre ved varmekilder på grund af varmens tilstand. bytte udstyr. På trods af de store mængder reparationsarbejde, udført konstant i varmenetværk og ved varmekilder i de seneste årtier, er denne grund stadig relevant i dag for en betydelig del af næsten ethvert varmeforsyningssystem.

Det skal bemærkes, at de tekniske specifikationer for tilslutning af de fleste varmekilder til varmenetværk stadig giver et designtemperaturskema på 150-70 °C eller tæt på det. Ved koordinering af design af central- og individuelle varmepunkter er det et ufravigeligt krav fra ejeren af ​​varmenettet at begrænse strømmen af ​​netvand fra varmenettets forsyningsvarmeledning i hele opvarmningsperioden i nøje overensstemmelse med designet, og ikke den faktiske temperaturkontrolplan.

I øjeblikket udvikler landet massivt varmeforsyningsordninger til byer og bygder, hvor designplaner for regulering af 150-70 °C, 130-70 °C anses for ikke kun at være relevante, men også gyldige i 15 år i forvejen. Samtidig er der ingen forklaringer på, hvordan man i praksis sikrer sådanne tidsplaner, ligesom der heller ikke er nogen klar begrundelse for muligheden for at levere en tilsluttet varmebelastning ved lave udetemperaturer under forhold med reel regulering af årstidens varmebelastning.

Et sådant hul mellem de erklærede og faktiske kølevæsketemperaturer i varmenetværket er unormalt og har intet at gøre med teorien om drift af varmeforsyningssystemer, givet f.eks.

Under disse forhold er det ekstremt vigtigt at analysere den reelle situation med hydraulisk tilstand drift af varmenetværk og mikroklimaet i opvarmede lokaler ved udeluftens designtemperatur. Den faktiske situation er, at der på trods af et betydeligt fald i temperaturplanen, når der sikres den designmæssige strømningshastighed af netvand i byvarmesystemer, som regel ikke er væsentligt fald i designtemperaturerne i lokalerne, hvilket ville føre til resonansbeskyldninger fra ejerne af varmekilder for manglende opfyldelse af deres hovedopgave: at sikre standardtemperaturer i værelser. I den forbindelse opstår følgende naturlige spørgsmål:

1. Hvad forklarer dette sæt fakta?

2. Er det muligt ikke kun at forklare den aktuelle situation, men også at retfærdiggøre den ud fra at opfylde kravene i moderne regulatorisk dokumentation, enten et "snit" af temperaturskemaet ved 115°C, eller et nyt temperaturskema på 115-70 (60) °C med højkvalitetsregulering af sæsonbelastning?

Dette problem tiltrækker naturligvis konstant alles opmærksomhed. Derfor vises publikationer i tidsskrifter, der giver svar på de stillede spørgsmål og giver anbefalinger til at lukke kløften mellem design og faktiske parametre for varmebelastningskontrolsystemet. I nogle byer er der allerede truffet foranstaltninger til at reducere temperaturskemaet, og man forsøger at generalisere resultaterne af en sådan overgang.

Fra vores synspunkt diskuteres dette problem tydeligst og tydeligst i artiklen af ​​V.F. Gershkovich. .

Det bemærker flere ekstremt vigtige bestemmelser, som blandt andet er en generalisering af praktiske handlinger for at normalisere driften af ​​varmeforsyningssystemer under forhold med lav temperatur "cut-off". Det bemærkes, at praktiske forsøg på at øge strømningshastigheden i netværket for at bringe det i overensstemmelse med det reducerede temperaturskema ikke har ført til succes. De bidrog snarere til den hydrauliske fejlindstilling af varmenettet, som resulterede i, at strømmen af ​​netvand mellem forbrugerne blev omfordelt uforholdsmæssigt i forhold til deres termiske belastninger.

Samtidig med at den designmæssige flowhastighed i netværket blev opretholdt og vandtemperaturen i fremløbsledningen blev reduceret, selv ved lave udetemperaturer, var det i en række tilfælde muligt at sikre indelufttemperaturen på et acceptabelt niveau. Forfatteren forklarer dette faktum med, at en meget væsentlig del af varmebelastningen står for opvarmning af frisk luft, hvilket sikrer normal luftudskiftning i lokalerne. Ægte luftudskiftning på kolde dage er langt fra standardværdien, da det ikke kun kan sikres ved at åbne ventilationsåbningerne og vinduerne på vinduesenheder eller termoruder. Artiklen understreger især, at russiske luftudvekslingsstandarder er flere gange højere end i Tyskland, Finland, Sverige og USA. Det bemærkes, at i Kiev blev et fald i temperaturplanen på grund af en "nedskæring" fra 150 °C til 115 °C implementeret og havde ikke negative konsekvenser. Lignende arbejde blev udført i varmenetværkene i Kazan og Minsk.

Denne artikel diskuterer nuværende tilstand Russiske krav til lovgivningsmæssig dokumentation om luftudveksling i lokaler. Ved at bruge eksemplet med modelproblemer med gennemsnitlige parametre for varmeforsyningssystemet blev indflydelsen af ​​forskellige faktorer på dets adfærd ved en vandtemperatur i forsyningsledningen på 115 °C under designforhold baseret på udelufttemperaturen bestemt, herunder:

Reduktion af lufttemperaturen i lokalerne, samtidig med at designvandstrømmen i netværket opretholdes;

Forøgelse af vandstrømmen i netværket for at opretholde indendørs lufttemperatur;

Reduktion af varmesystemets effekt ved at reducere luftudskiftningen for designvandstrømmen i netværket, samtidig med at designlufttemperaturen i lokalerne sikres;

Vurdering af varmesystemets effekt ved at reducere luftudskiftningen for den faktisk opnåelige øgede vandstrøm i nettet og samtidig sikre den beregnede lufttemperatur i lokalerne.

2. Indledende data til analyse

Som første data er det antaget, at der er en varmeforsyningskilde med en dominerende varme- og ventilationsbelastning, et to-rørs varmenet, centralvarme- og varmecentraler, varmeapparater, luftvarmere og vandhaner. Typen af ​​varmeforsyningssystem er ikke af grundlæggende betydning. Det antages, at designparametrene for alle dele af varmeforsyningssystemet sikrer normal drift af varmeforsyningssystemet, det vil sige i alle forbrugeres lokaler er designtemperaturen tb.p = 18 °C indstillet, afhængigt af temperaturen tidsplan for varmenettet på 150-70 °C, designværdien af ​​netværkets vandstrøm , standard luftudveksling og højkvalitetsregulering af sæsonbelastning. Den estimerede udelufttemperatur er lig med gennemsnitstemperaturen i en kold fem-dages periode med en forsyningskoefficient på 0,92 på tidspunktet for oprettelse af varmeforsyningssystemet. Blandingskoefficienten for elevatorenheder bestemmes af den generelt accepterede temperaturstyringsplan for varmesystemer 95-70 °C og er lig med 2,2.

Det skal bemærkes, at i den opdaterede udgave af SNiP "Building Climatology" SP 131.13330.2012 for mange byer var der en stigning i den beregnede temperatur i den kolde femdages periode med flere grader sammenlignet med udgaven af ​​dokumentet SNiP 23 -01-99.

3. Beregninger af driftstilstande for varmeforsyningssystemet ved en direkte fremløbsvandtemperatur på 115 °C

Arbejdet under nye forhold i et varmeforsyningssystem skabt over årtier i henhold til moderne standarder for byggeperioden overvejes. Designtemperaturplanen for kvalitativ regulering af sæsonbelastning er 150-70 °C. Det antages, at varmeforsyningssystemet på tidspunktet for idriftsættelsen udførte sine funktioner nøjagtigt.

Som et resultat af analysen af ​​systemet af ligninger, der beskriver processerne i alle dele af varmeforsyningssystemet, bestemmes dets adfærd, når maksimal temperatur vand i forsyningsledningen er 115 °C ved designtemperaturen for udeluften, blandingskoefficienterne for elevatorenhederne er 2,2.

En af de definerende parametre analytisk forskning er forbruget af netvand til opvarmning og ventilation. Dens værdi accepteres i følgende muligheder:

Designet flowhastighed i overensstemmelse med tidsplanen er 150-70 °C og den deklarerede varme- og ventilationsbelastning;

Den flowhastighedsværdi, der giver den beregnede lufttemperatur i lokalerne under designforhold baseret på udelufttemperaturen;

Faktisk maksimum mulig betydning netværksvandforbrug under hensyntagen til installerede netværkspumper.

3.1. Reduktion af indendørs lufttemperatur og samtidig opretholdelse af vedhæftede varmebelastninger

Lad os bestemme, hvordan gennemsnitstemperaturen i rummene vil ændre sig ved temperaturen på netværksvandet i forsyningsledningen t o 1 = 115 ° C, designforbruget af netværksvand til opvarmning (vi antager, at hele belastningen er opvarmning, da ventilationsbelastningen er af samme type), baseret på designskemaet 150-70 °C, ved udelufttemperatur t n.o = -25 °C. Vi antager, at ved alle elevatorknudepunkter er blandingskoefficienterne u beregnede og ens

For designdesignets driftsbetingelser for varmeforsyningssystemet ( , , , ) er følgende ligningssystem gyldigt:

hvor er gennemsnitsværdien af ​​varmeoverførselskoefficienten for alle varmeanordninger med et samlet varmeudvekslingsareal F, er den gennemsnitlige temperaturforskel mellem kølevæsken i varmeanordninger og lufttemperaturen i lokalerne, G o er den estimerede strømningshastighed for netværket vand, der kommer ind i elevatorenhederne, G p er den estimerede strømningshastighed af vand, der kommer ind i varmeanordninger, G p =(1+u)G o , c – specifik masse isobarisk varmekapacitet for vand, - gennemsnitlig designværdi af bygningens varmeoverførsel koefficient, under hensyntagen til transport af termisk energi gennem udvendige hegn med et samlet areal A og omkostningerne til termisk energi til opvarmning af standardforbruget af ekstern luft.

Ved en reduceret temperatur på netværksvandet i forsyningsledningen t o 1 = 115 °C, mens designluftskiftet opretholdes, falder den gennemsnitlige lufttemperatur i rummene til værdien t in. Det tilsvarende system af ligninger for designbetingelser for udeluft vil have formen

, (3)

hvor n er eksponenten i kriteriets afhængighed af varmeoverførselskoefficienten for varmeanordninger af det gennemsnitlige temperaturtryk, se tabel. 9.2, s.44. Til de mest almindelige varmeapparater i form af støbejern sektionsradiatorer og stålpladekonvektorer af RSV- og RSG-typerne, når kølevæsken bevæger sig fra top til bund n=0,3.

Lad os introducere notationen , , .

Fra (1)-(3) følger ligningssystemet

,

,

hvis løsninger har formen:

, (4)

(5)

. (6)

For givne designværdier for varmeforsyningssystemparametre

,

Ligning (5), under hensyntagen til (3) for en given temperatur af direkte vand under designbetingelser, giver os mulighed for at opnå et forhold til bestemmelse af lufttemperaturen i lokalerne:

Løsningen til denne ligning er t = 8,7°C.

Den relative termiske effekt af varmesystemet er lig med

Når temperaturen på direkte netværksvand ændres fra 150 °C til 115 °C, falder den gennemsnitlige indendørs lufttemperatur fra 18 °C til 8,7 °C, og varmesystemets termiske effekt falder med 21,6 %.

De beregnede værdier af vandtemperaturer i varmesystemet for den accepterede afvigelse fra temperaturgrafen er lig med °C, °C.

Den udførte beregning svarer til det tilfælde, hvor den eksterne luftstrøm under drift af ventilations- og infiltrationssystemet svarer til designstandardværdierne op til den eksterne lufttemperatur t n.o = -25°C. Da der i boligbyggerier som regel bruges naturlig ventilation, organiseret af beboere, når de ventilerer ved hjælp af ventilationsåbninger, vinduesrammer og mikroventilationssystemer til termoruder, så kan det argumenteres, at ved lave udetemperaturer er strømmen af ​​kold luft, der kommer ind i lokalerne, især efter næsten fuldstændig udskiftning af vinduesenheder med termoruder, langt fra standarden værdi. Derfor er lufttemperaturen i boliger faktisk meget højere bestemt værdi t in = 8,7°C.

3.2 Bestemmelse af varmesystemets effekt ved at reducere indendørs luftventilation ved den estimerede strøm af netværksvand

Lad os bestemme, hvor meget det er nødvendigt at reducere omkostningerne ved termisk energi til ventilation i den betragtede ikke-designtilstand lav temperatur netværksvand i varmenettet, så den gennemsnitlige lufttemperatur i lokalerne forbliver på standardniveauet, det vil sige t in = t in.r = 18°C.

Systemet af ligninger, der beskriver processen med drift af varmeforsyningssystemet under disse forhold, vil have formen

En fælles løsning (2') med systemerne (1) og (3), svarende til det foregående tilfælde, giver følgende forhold for temperaturerne for forskellige vandstrømme:

,

,

.

Ligningen for en given direkte vandtemperatur under designforhold baseret på udelufttemperaturen giver os mulighed for at finde den reducerede relative belastning af varmesystemet (kun ventilationssystemets effekt blev reduceret, varmeoverførslen gennem de ydre indkapslinger blev nøjagtigt bevaret) :

Løsningen til denne ligning er =0,706.

Når temperaturen på direkte netværksvand ændres fra 150°C til 115°C, er det derfor muligt at opretholde indendørslufttemperaturen på 18°C ​​ved at reducere varmesystemets samlede termiske effekt til 0,706 af designværdien ved at reducere udgifterne til opvarmning af udeluften. Varmesystemets termiske effekt falder med 29,4%.

De beregnede værdier af vandtemperaturer for den accepterede afvigelse fra temperaturgrafen er lig med °C, °C.

3.4 Forøgelse af gennemstrømningen af ​​netvand for at sikre standard lufttemperatur i lokalerne

Lad os bestemme, hvordan forbruget af netvand i varmenettet til varmebehov skal stige, når temperaturen på netvandet i forsyningsledningen falder til t o 1 = 115 ° C under designforhold baseret på udelufttemperaturen t n.o = -25 °C, således at gennemsnitstemperaturen i indeluften forblev på standardniveauet, det vil sige t in =t in.p =18°C. Ventilation af lokaler svarer til designværdien.

Systemet af ligninger, der beskriver driftsprocessen for varmeforsyningssystemet, vil i dette tilfælde tage formen under hensyntagen til stigningen i værdien af ​​netværksvandstrømningshastigheden til G o y og vandstrømningshastigheden gennem varmesystemet G pu = G ou (1+u) med en konstant værdi af elevatorenhedernes blandingskoefficient u= 2,2. For klarhedens skyld, lad os gengive ligning (1) i dette system

.

Fra (1), (2"), (3') følger et system af ligninger af mellemform

Løsningen til ovenstående system har formen:

°С, t o 2 =76,5 °С,

Så når temperaturen på direkte netværksvand ændres fra 150 °C til 115 °C, er det muligt at opretholde den gennemsnitlige indendørs lufttemperatur på 18 °C ved at øge strømningshastigheden af ​​netværksvandet i varmenettets forsynings- (retur)ledning. til behov for varme- og ventilationsanlæg med 2,08 gange.

Der er naturligvis ikke en sådan reserve til forbrug af netvand både ved varmekilder og på pumpestationer, hvis de findes. Derudover vil en så høj stigning i strømningen af ​​netværksvand føre til en stigning i tryktab på grund af friktion i rørledningerne i varmenettet og i udstyr til varmepunkter og varmekilder med mere end 4 gange, hvilket ikke kan realiseret på grund af manglende levering af netværkspumper med hensyn til tryk og motoreffekt . Som følge heraf vil en stigning i netværksvandforbruget med 2,08 gange på grund af en stigning kun i antallet af installerede netværkspumper, samtidig med at deres tryk opretholdes, uundgåeligt føre til utilfredsstillende drift af elevatorenheder og varmevekslere af de fleste varmepunkter i varmeforsyningssystemet .

3.5 Reduktion af varmesystemets effekt ved at reducere indendørs luftventilation under forhold med øget forbrug af netværksvand

For nogle varmekilder kan strømningen af ​​netværksvand i ledningsnettet være ti procent højere end designværdien. Dette skyldes både reduktionen i varmebelastninger, der har fundet sted i de seneste årtier, og tilstedeværelsen af ​​en vis ydeevnereserve af installerede netværkspumper. Lad os tage den maksimale relative værdi af netværksvandstrømmen lig med =1,35 fra designværdien. Lad os også tage højde for den mulige stigning i den estimerede udelufttemperatur ifølge SP 131.13330.2012.

Lad os bestemme, hvor meget det er nødvendigt at reducere den gennemsnitlige udendørs luftstrømshastighed til ventilation af lokaler i tilstanden med reduceret temperatur på netværksvandet i varmenettet, så den gennemsnitlige lufttemperatur i lokalerne forbliver på standardniveauet, det vil sige t = 18 °C.

For en reduceret temperatur af netværksvandet i forsyningsledningen t o 1 =115°C reduceres luftstrømmen i lokalerne for at opretholde den beregnede værdi på t =18°C under forhold med en stigning i netværksflowet vand med 1,35 gange og en stigning i designtemperaturen i den kolde femdages periode. Det tilsvarende ligningssystem for de nye betingelser vil have formen

Den relative reduktion i termisk effekt af varmesystemet er lig med

. (3’’)

Fra (1), (2'''), (3'') følger løsningen

,

,

.

For givne værdier af varmesystemparametrene og =1,35:

; =115°C; =66°C; = 81,3 °C.

Lad os også tage højde for stigningen i temperaturen i den kolde femdages periode til værdien tn.o_ = -22 °C. Den relative termiske effekt af varmesystemet er lig med

Den relative ændring i de samlede varmeoverførselskoefficienter er ens og skyldes et fald i ventilationssystemets luftstrøm.

For huse bygget før 2000 er andelen af ​​termiske energiomkostninger til ventilation af lokaler i de centrale regioner i Den Russiske Føderation 40...45%, derfor bør faldet i ventilationssystemets luftstrøm forekomme cirka 1,4 gange for at samlet koefficient varmeoverførslen var 89 % af designværdien.

For huse bygget efter 2000 stiger andelen af ​​ventilationsomkostningerne til 50...55 %, et fald i ventilationsanlæggets luftstrøm på ca. 1,3 gange vil opretholde den beregnede lufttemperatur i lokalerne.

Ovenfor i 3.2 er det vist, at ved designværdierne for netværksvandstrømningshastigheder, indendørs lufttemperatur og designudelufttemperatur svarer et fald i netværksvandtemperaturen til 115°C til en relativ effekt af varmesystemet på 0,709 . Hvis denne effektreduktion tilskrives et fald i opvarmningen af ​​ventilationsluften, så for huse bygget før 2000 bør faldet i luftstrømmen i det indendørs ventilationssystem forekomme med cirka 3,2 gange, for huse bygget efter 2000 - med 2,3 gange.

Analyse af måledata fra varmemålerenheder i de enkelte boliger viser, at et fald i forbrugt varmeenergi på kolde dage svarer til et fald i standard luftudskiftning med 2,5 gange eller mere.

4. Behovet for at afklare designvarmebelastningen af ​​varmeforsyningssystemer

Lad den deklarerede belastning af varmesystemet skabt i de seneste årtier være lig med . Denne belastning svarer til udeluftens designtemperatur, relevant i byggeperioden, accepteret med sikkerhed t n.o = -25 °C.

Nedenfor er en vurdering af den faktiske reduktion i det angivne skøn varmebelastning forårsaget af påvirkning af forskellige faktorer.

Forøgelse af udelufttemperaturen til -22 °C reduceres designbelastning opvarmning til en værdi på (18+22)/(18+25)x100%=93%.

Derudover fører følgende faktorer til en reduktion af den designmæssige varmebelastning.

1. Udskiftning af vinduespartier til termoruder, hvilket forekom næsten overalt. Andelen af ​​transmissionstab af termisk energi gennem vinduer er omkring 20 % af den samlede varmebelastning. Udskiftning af vinduesenheder med termoruder førte til en stigning i termisk modstand fra 0,3 til 0,4 m 2 ∙K/W, følgelig faldt den termiske effekt af varmetab til værdien: x100% = 93,3%.

2. For boligbyggerier er ventilationsbelastningens andel af varmebelastningen i projekter gennemført før begyndelsen af ​​2000'erne ca. 40...45 %, senere - ca. 50...55 %. Lad os tage den gennemsnitlige andel af ventilationskomponenten i varmebelastningen til at være 45 % af den deklarerede varmebelastning. Det svarer til en luftudveksling på 1,0. Ifølge moderne STO-standarder er den maksimale luftudveksling på niveauet 0,5, den gennemsnitlige daglige luftudvekslingskurs for en boligbygning er på niveauet 0,35. Som følge heraf fører et fald i luftudvekslingshastigheden fra 1,0 til 0,35 til et fald i en boligbygnings varmebelastning til følgende værdi:

x100 %=70,75 %.

3. Ventilationsbelastningen efterspørges tilfældigt af forskellige forbrugere, derfor opsummeres værdien, ligesom brugsvandsbelastningen for en varmekilde, ikke additivt, men under hensyntagen til timeujævnhedskoefficienterne. Andelen af ​​den maksimale ventilationsbelastning i den deklarerede varmebelastning er 0,45x0,5/1,0=0,225 (22,5%). Vi vil estimere koefficienten for timeujævnheder til at være den samme som for varmtvandsforsyning, lig med K time.vent = 2,4. Derfor, samlet belastning varmesystemer til varmekilden, under hensyntagen til reduktionen af ​​den maksimale ventilationsbelastning, udskiftning af vinduespartier med termoruder og det ikke-samtidige behov for ventilationsbelastning, vil være 0,933x(0,55+0,225/2,4)x100 %=60,1% af den deklarerede belastning.

4. At tage højde for stigningen i den dimensionerede udelufttemperatur vil føre til et endnu større fald i den dimensionerede varmebelastning.

5. De gennemførte skøn viser, at afklaring af varmeanlæggenes termiske belastning kan føre til en reduktion af den med 30...40 %. Denne reduktion i opvarmningsbelastningen giver os mulighed for at forvente, at samtidig med at den designmæssige strømningshastighed for netvand opretholdes, kan designlufttemperaturen i lokalerne sikres ved at implementere en "cut-off" af den direkte vandtemperatur ved 115 °C for lave udendørstemperaturer (se resultater 3.2). Dette kan med endnu større begrundelse oplyses, hvis der er en reserve i mængden af ​​netvandforbrug ved varmeforsyningssystemets varmekilde (se resultat 3.4).

Ovenstående estimater er af illustrative karakter, men det følger af dem, at vi på baggrund af moderne krav til regulatorisk dokumentation kan forvente en væsentlig reduktion i den samlede designmæssige varmebelastning for eksisterende forbrugere pr. varmekilde, samt en teknisk begrundet driftstilstand med en "cut-off" af temperaturplanen for sæsonbestemt belastningsregulering på niveauet 115°C. Den krævede grad af faktisk reduktion i den deklarerede belastning af varmesystemer bør bestemmes under fuldskala test for forbrugere af en specifik varmeledning. Den beregnede temperatur på returnetvandet er også genstand for afklaring ved feltforsøg.

Det skal huskes, at kvalitativ regulering af sæsonbelastning ikke er bæredygtig ud fra et synspunkt om fordeling af termisk energi blandt varmeanordninger til vertikale enkeltrørsvarmesystemer. Derfor vil der i alle ovenstående beregninger, samtidig med at den gennemsnitlige designlufttemperatur i lokalerne sikres, være en vis ændring i lufttemperaturen i lokalerne langs stigrøret i opvarmningsperioden ved forskellige udelufttemperaturer.

5. Vanskeligheder med at implementere standard luftudskiftning i lokaler

Lad os overveje omkostningsstrukturen for den termiske effekt af varmesystemet i en boligbygning. Hovedkomponenterne i varmetab, kompenseret af strømmen af ​​varme fra varmeanordninger, er transmissionstab gennem eksterne hegn samt omkostningerne ved opvarmning af den udendørs luft, der kommer ind i lokalerne. Friskluftforbruget til beboelsesbygninger bestemmes af kravene til sanitære og hygiejniske standarder, som er angivet i afsnit 6.

I beboelsesbygninger x ventilationssystemet er normalt naturligt. Luftgennemstrømningen sikres ved periodisk åbning af ventilationsåbningerne og vinduesrammen. Det skal huskes, at siden 2000 er kravene til de varmebeskyttende egenskaber af udvendige hegn, primært vægge, steget betydeligt (2...3 gange).

Fra praksis med at udvikle energipas til boligbyggerier følger det, at for bygninger bygget fra 50'erne til 80'erne i det sidste århundrede i de centrale og nordvestlige regioner var andelen af ​​termisk energi til standardventilation (infiltration) 40... 45 %, for senere opførte bygninger 45...55 %.

Før fremkomsten af ​​termoruder blev luftudvekslingen reguleret af ventilationsåbninger og agterspejle, og på kolde dage faldt hyppigheden af ​​deres åbning. Med den udbredte brug af termoruder er det blevet endnu mere at sikre standard luftudskiftning større problem. Det skyldes en tidoblet reduktion af ukontrolleret nedsivning gennem sprækker og at hyppig udluftning ved at åbne vinduesrammene, som alene kan sikre et normalt luftskifte, faktisk ikke sker.

Der findes publikationer om dette emne, se f.eks. Selv med periodisk ventilation er der ingen kvantitative indikatorer, der indikerer luftudvekslingen af ​​lokalerne og dens sammenligning med standardværdien. Som følge heraf er luftskiftet faktisk langt fra standard, og der opstår en række problemer: Den relative luftfugtighed stiger, der dannes kondens på ruderne, der opstår skimmelsvamp, der opstår vedvarende lugt, luftens indhold af kuldioxid stiger, hvilket tilsammen førte til til fremkomsten af ​​udtrykket "syg bygningssyndrom." I nogle tilfælde, på grund af et kraftigt fald i luftudveksling, opstår der et vakuum i lokalerne, hvilket fører til væltning af luftbevægelser i udstødningskanalerne og indtrængen af ​​kold luft ind i lokalerne, strømmen af ​​snavset luft fra en lejlighed til en anden, og frysning af kanalernes vægge. Som følge heraf står bygherrer over for problemet med at bruge mere avancerede ventilationssystemer, der kan give besparelser på varmeudgifterne. I denne forbindelse er det nødvendigt at bruge ventilationsanlæg med kontrolleret lufttilstrømning og -fjernelse, varmeanlæg med automatisk regulering varmeforsyning til varmeapparater (ideelt set systemer med lejlighed-til-lejlighed forbindelser), lukkede vinduer og indgangsdøre til lejligheder.

Bekræftelse af, at ventilationssystemet i boliger fungerer med en ydeevne, der er væsentligt lavere end den design, er den lavere sammenlignet med det beregnede forbrug af termisk energi i opvarmningsperioden, registreret af bygningers termiske energimålerenheder.

Beregningen af ​​ventilationssystemet i en boligbygning, udført af personalet på St. Petersburg State Polytechnic University, viste følgende. Naturlig ventilation i tilstanden med fri luftstrøm i gennemsnit for året er næsten 50% af tiden mindre end den beregnede (tværsnittet af udsugningskanalen er designet i henhold til de nuværende ventilationsstandarder for flerlejlighedsboliger for betingelserne i St. Petersborg for standard luftudskiftning for en udetemperatur på +5 ° C), i 13% ventilationstiden er mere end 2 gange mindre end beregnet, og 2% af tiden er der ingen ventilation. I en væsentlig del af opvarmningsperioden, når udelufttemperaturen er mindre end +5 °C, overstiger ventilationen standardværdien. Det vil sige, at uden speciel justering ved lave udelufttemperaturer er det umuligt at sikre standard luftudskiftning, ved udelufttemperaturer over +5°C vil luftskiftet være lavere end standard, hvis der ikke anvendes en ventilator.

6. Udvikling af regulatoriske krav til indendørs luftudskiftning

Omkostningerne til opvarmning af udeluft bestemmes af de krav, der er angivet i myndighedsdokumentation, som har undergået en række ændringer over den lange bygningsperiode.

Lad os se på disse ændringer ved at bruge eksemplet med beboelsesejendomme.

I SNiP II-L.1-62, del II, afsnit L, kapitel 1, gældende indtil april 1971, var luftudvekslingen for stuer 3 m 3 / h pr. 1 m 2 rumareal, for køkkener med elektriske komfurer luftskiftet 3, men ikke mindre end 60 m 3 / h, for et køkken med gaskomfur- 60 m 3 / h for 2-brændere, 75 m 3 / h - for 3-brændere, 90 m 3 / h - for 4-brændere. Estimeret temperatur i stuer +18 °C, køkken +15 °C.

SNiP II-L.1-71, del II, afsnit L, kapitel 1, i kraft indtil juli 1986, specificerer lignende standarder, men for køkkener med elektriske komfurer er luftvekslingshastigheden på 3 udelukket.

I SNiP 2.08.01-85, i kraft indtil januar 1990, var luftudvekslingsstandarderne for stuer 3 m 3 / h pr. 1 m 2 rumareal, for et køkken uden at specificere typen af ​​komfurer - 60 m 3 / h. På trods af de forskellige standardtemperaturer i boliger og i køkkenet, foreslås det til termiske beregninger at tage den indre lufttemperatur på +18°C.

I SNiP 2.08.01-89, i kraft indtil oktober 2003, er luftudskiftningsstandarderne de samme som i SNiP II-L.1-71, del II, afsnit L, kapitel 1. Indikationen af ​​intern lufttemperatur +18 ° er bibeholdt MED.

I SNiP 31-01-2003, som stadig er i kraft, optræder nye krav, givet i 9.2-9.4:

9.2 Designluftparametre i en boligbygnings lokaler bør tages iht optimale standarder GOST 30494. Luftudvekslingskursen i værelser skal tages i overensstemmelse med tabel 9.1.

Tabel 9.1

Værelse	Multiplikitet eller størrelse luftskifte, m 3 i timen, ikke mindre
	i ikke-arbejdstid	i tilstanden service
Soveværelse, fællesrum, børneværelse	0,2	1,0
Bibliotek, kontor	0,2	0,5
Pantry, linned, omklædningsrum	0,2	0,2
Gym, billardrum	0,2	80 m 3
Vask, strygning, tørring	0,5	90 m 3
Køkken med el-komfur	0,5	60 m 3
Værelse med gasforbrugende udstyr	1,0	1,0 + 100 m 3
Værelse med varmegeneratorer og brændselsovne	0,5	1,0 + 100 m 3
Badeværelse, bruser, toilet, kombineret toilet	0,5	25 m 3
Sauna	0,5	10 m 3 for 1 person
Elevator maskinrum	-	Ved beregning
Parkering	1,0	Ved beregning
Affaldsopsamlingskammer	1,0	1,0

Luftudvekslingshastigheden i alle ventilerede rum, der ikke er opført i tabellen, skal i ikke-driftstilstand være mindst 0,2 rumvolumen pr. time.

9.3 Ved udførelse af termiske beregninger af de omsluttende strukturer i beboelsesbygninger, bør temperaturen af ​​den indvendige luft i opvarmede lokaler tages til at være mindst 20 °C.

9.4 Bygningens varme- og ventilationssystem skal være designet til at sikre, at den indre lufttemperatur i lokalerne i opvarmningsperioden er inden for de optimale parametre fastsat af GOST 30494, med de beregnede parametre for den eksterne luft for de tilsvarende byggeområder.

Heraf kan det ses, at for det første optræder begreberne rumvedligeholdelsestilstand og ikke-arbejdende tilstand, hvor der som regel stilles meget forskellige kvantitative krav til luftudskiftning. For boliger (soveværelser, fællesrum, børneværelser), som udgør en betydelig del af lejlighedsområdet, afviger luftvekselkurserne under forskellige tilstande med 5 gange. Ved beregning af varmetabet i den bygning, der projekteres, skal lufttemperaturen i lokalerne regnes med at være mindst 20°C. I boliger er hyppigheden af ​​luftudskiftning standardiseret, uanset areal og antal beboere.

Den opdaterede version af SP 54.13330.2011 gengiver delvist oplysningerne fra SNiP 31-01-2003 i dens originale udgave. Luftudvekslingsstandarder for soveværelser, fællesrum, børneværelser med det samlede areal af lejligheden pr. person mindre end 20 m 2 - 3 m 3 / h pr. 1 m 2 værelsesareal; det samme, hvis det samlede areal af lejligheden pr. person er mere end 20 m 2 - 30 m 3 / h pr. person, men ikke mindre end 0,35 h -1; til køkken med el-komfur 60 m 3 / h, til køkken med gaskomfur 100 m 3 / h.

For at bestemme den gennemsnitlige daglige luftudskiftning pr. time er det derfor nødvendigt at tildele varigheden af ​​hver tilstand, bestemme luftstrømmen i forskellige rum under hver tilstand og derefter beregne lejlighedens gennemsnitlige timeforbrug for frisk luft, og så huset generelt. Flere ændringer i luftskiftet i en specifik lejlighed i løbet af dagen, for eksempel i fravær af personer i lejligheden i arbejdstid eller i weekenden vil føre til betydelig ujævn luftudveksling i løbet af dagen. Samtidig er det indlysende, at den ikke-samtidige handling af disse tilstande i forskellige lejligheder vil føre til udligning af husets belastning for ventilationsbehov og til en ikke-additiv tilføjelse af denne belastning for forskellige forbrugere.

Der kan drages en analogi med forbrugernes ikke-samtidige brug af brugsvandsbelastning, hvilket kræver, at der indføres en timelig ujævnhedskoefficient ved bestemmelse af brugsvandsbelastningen for en varmekilde. Som bekendt antages dens værdi for et betydeligt antal forbrugere i regulatorisk dokumentation at være 2,4. En tilsvarende værdi for ventilationskomponenten af ​​varmebelastningen giver os mulighed for at antage, at den tilsvarende samlede belastning også faktisk vil falde med mindst 2,4 gange på grund af den ikke-samtidige åbning af ventilationskanaler og vinduer i forskellige boligbyggerier. I offentligheden og industribygninger et lignende billede ses med den forskel, at ventilationen i ikke-arbejdstid er minimal og kun bestemmes af infiltration gennem utætheder i lysbarrierer og yderdøre.

Ved at tage hensyn til bygningers termiske inerti tillader man også at fokusere på de gennemsnitlige daglige værdier af termisk energiforbrug til luftopvarmning. Desuden har de fleste varmesystemer ikke termostater til at opretholde indendørs lufttemperatur. Det er også kendt, at central styring af temperaturen på netvandet i forsyningsledningen til varmeanlæg udføres i henhold til temperaturen på udeluften, beregnet i gennemsnit over en periode på ca. 6-12 timer, og nogle gange over en længere periode på ca. tid.

Derfor er det nødvendigt at udføre beregninger af stafor boligbyggerier af forskellige serier for at afklare bygningernes designvarmebelastning. Lignende arbejde skal udføres for offentlige og industrielle bygninger.

Det skal bemærkes, at disse nuværende reguleringsdokumenter gælder for nydesignede bygninger med hensyn til design af ventilationssystemer til lokaler, men indirekte kan de ikke kun, men bør også være en guide til handling, når de skal afklare de termiske belastninger af alle bygninger, herunder dem, der blev bygget i henhold til andre standarder anført ovenfor.

Organisatoriske standarder er blevet udviklet og offentliggjort, der regulerer luftudvekslingsstandarder i bygninger med flere lejligheder. For eksempel STO NPO AVOK 2.1-2008, STO SRO NP SPAS-05-2013, Energibesparelse i bygninger. Beregning og projektering af boligventilationsanlæg lejlighedsbygninger(Godkendt generalforsamling SRO NP SPAS dateret 27. marts 2014).

Grundlæggende svarer standarderne i disse dokumenter til SP 54.13330.2011 med nogle reduktioner i individuelle krav (for eksempel for et køkken med gaskomfur tilføjes en enkelt luftudveksling ikke til 90 (100) m 3 / h; under ikke-arbejdstimer er et luftskifte på 0 tilladt i et køkken af ​​denne type ,5 h -1, hvorimod i SP 54.13330.2011 – 1,0 h -1).

Referencebilag B STO SRO NP SPAS-05-2013 giver et eksempel på beregning af det nødvendige luftskifte for en treværelses lejlighed.

Indledende data:

Samlet areal af lejligheden F i alt = 82,29 m2;

Boligareal F boede = 43,42 m2;

Køkkenareal – Fkh = 12,33 m2;

Badeværelsesareal – F udv = 2,82 m2;

Toiletareal – Fub = 1,11 m2;

Rumhøjde h = 2,6 m;

Køkkenet har el-komfur.

Geometriske egenskaber:

Volumen af ​​opvarmede lokaler V = 221,8 m 3 ;

Volumen af ​​boliger V boede = 112,9 m 3;

Køkkenvolumen V kx = 32,1 m 3;

Rumfanget af toilettet Vub = 2,9 m3;

Badeværelse volumen Vin = 7,3 m3.

Af ovenstående beregning af luftudskiftning følger det, at lejlighedsventilationssystemet skal give den beregnede luftudskiftning i vedligeholdelsestilstand (i designdriftstilstand) - L tr arbejde = 110,0 m 3 / h; i ikke-driftstilstand - L tr slave = 22,6 m 3 / h. De givne luftstrømningshastigheder svarer til en luftudvekslingshastighed på 110,0/221,8=0,5 h -1 for vedligeholdelsestilstanden og 22,6/221,8=0,1 h -1 for den ikke-driftstilstand.

Oplysningerne i dette afsnit viser, at i eksisterende reguleringsdokumenter, med forskellig belægning af lejligheder, er den maksimale luftudvekslingshastighed i området 0,35...0,5 h -1 for bygningens opvarmede volumen, i ikke-driftstilstand - på niveauet 0,1 h -1. Det betyder, at man ved bestemmelse af varmesystemets effekt, som kompenserer for transmissionstab af termisk energi og omkostningerne til opvarmning af udeluften, samt forbruget af netvand til opvarmningsbehov, kan fokusere som en første tilnærmelse, på den gennemsnitlige daglige værdi af luftvekslingskursen for boligbebyggelser på 0,35 timer - 1 .

En analyse af energipas for boligbyggerier, udviklet i overensstemmelse med SNiP 23-02-2003 "Termisk beskyttelse af bygninger", viser, at ved beregning af et huss varmebelastning svarer luftudvekslingshastigheden til niveauet på 0,7 timer - 1, som er 2 gange højere end den anbefalede værdi ovenfor, er ikke i modstrid med kravene til moderne tankstationer.

Det er nødvendigt at afklare opvarmningsbelastningen af ​​bygninger bygget i henhold til standarddesign baseret på en reduceret gennemsnitsværdi af luftudvekslingskursen, som vil overholde eksisterende russiske standarder og vil give os mulighed for at komme tættere på standarderne for en række europæiske Unionslande og USA.

7. Begrundelse for at reducere temperaturskemaet

Afsnit 1 viser, at temperaturskemaet på 150-70 °C, på grund af den faktiske umulighed af dets anvendelse under moderne forhold, bør sænkes eller modificeres ved at retfærdiggøre "skæringen" i temperaturen.

Ovenstående beregninger forskellige tilstande drift af varmeforsyningssystemet under ikke-designede forhold giver os mulighed for at foreslå følgende strategi for ændringer i reguleringen af ​​forbrugernes varmebelastning.

1. For overgangsperioden skal du indtaste et temperaturskema på 150-70 °C med en "cutoff" på 115 °C. Med denne tidsplan fastholdes forbruget af netvand i varmenettet til varme- og ventilationsbehov kl nuværende niveau, svarende til designværdien, eller lidt over den, baseret på ydeevnen af ​​de installerede netværkspumper. Inden for området for udelufttemperaturer svarende til "cut-off" skal den beregnede varmebelastning for forbrugere betragtes som reduceret i forhold til designværdien. Reduktionen i varmebelastningen tilskrives reduktionen af ​​termiske energiomkostninger til ventilation, baseret på at sikre den krævede gennemsnitlige daglige luftudskiftning af boligbyggeri med flere lejligheder i henhold til moderne standarder på niveauet 0,35 h -1.

2. Organiser arbejdet for at afklare belastningen af ​​bygningers varmesystemer ved at udvikle energipas til boligbyggerier, offentlige organisationer og virksomheder, idet man først og fremmest er opmærksom på bygningers ventilationsbelastning, som er inkluderet i belastningen af ​​varmesystemer, under hensyntagen til moderne myndighedskrav om luftskifte af lokaler. Til dette formål er det nødvendigt for huse i forskellige etager, først og fremmest, standard serie foretage en beregning af varmetab, både transmission og ventilation iht moderne krav regulatorisk dokumentation for Den Russiske Føderation.

3. Tag højde for varigheden af ​​karakteristiske driftsformer for ventilationssystemer, baseret på fuldskalatests, og ikke-samtidigheden af ​​deres drift for forskellige forbrugere.

4. Efter at have afklaret varmebelastningerne for forbrugervarmesystemer, udvikle en tidsplan for regulering af sæsonbelastningen på 150-70 °C med en "cut-off" ved 115 °C. Muligheden for at skifte til den klassiske tidsplan på 115-70 °C uden at "skære" med højkvalitetsregulering bør bestemmes efter specificering af de reducerede varmebelastninger. Temperaturen på returnetvandet bør afklares, når der udvikles en reduceret tidsplan.

5. Anbefale til designere, udviklere af nye boligbyggerier og reparationsorganisationer, der udfører større reparationer af gammel boligmasse, brug af moderne systemer ventilation, der giver mulighed for regulering af luftudveksling, herunder mekaniske med systemer til genvinding af termisk energi fra forurenet luft, samt indførelse af termostater til at regulere effekten af ​​varmeapparater.

Litteratur

1. Sokolov E.Ya. Varme- og varmenetværk, 7. udgave, M.: MPEI Publishing House, 2001.

2. Gershkovich V.F. “Hundreoghalvtreds... Er det normalt eller er det for meget? Refleksioner over kølevæskens parametre...” // Energibesparelse i bygninger. – 2004 - nr. 3 (22), Kiev.

3. Indvendige sanitære installationer. Klokken 3. Del 1 Varme / V.N. Bogoslovsky, B.A. Krupnov, A.N. Scanavi et al.; Ed. I.G. Staroverova og Yu.I. Schiller, - 4. udg., revideret. og yderligere - M.: Stroyizdat, 1990. -344 s.: ill. – (Designers håndbog).

4. Samarin O.D. Termofysik. Energibesparelse. Energieffektivitet / Monografi. M.: ASV Publishing House, 2011.

6. A.D. Krivoshein, Energibesparelse i bygninger: gennemskinnelige strukturer og ventilation af lokaler // Omsk-regionens arkitektur og konstruktion, nr. 10 (61), 2008.

7. N.I. Vatin, T.V. Samoplyas "Ventilationssystemer til boliger i lejlighedsbygninger", Skt. Petersborg, 2004.

Da jeg kiggede statistikken over besøg på vores blog igennem, bemærkede jeg, at søgesætninger som f.eks. "Hvad skal kølevæsketemperaturen være ved minus 5 udenfor?". Jeg besluttede at poste den gamle tidsplan for kvalitativ regulering af varmeforsyning baseret på gennemsnitlig daglig udelufttemperatur. Jeg vil gerne advare dem, der ud fra disse tal vil forsøge at finde ud af forholdet til boligafdelinger eller varmenetværk: varmeplaner for hver enkelt lokalitet er forskellige (jeg skrev om dette i artiklen). Varmenetværk i Ufa (Bashkiria) fungerer i henhold til denne tidsplan.

Jeg vil også gøre opmærksom på, at regulering sker iflg gennemsnitlig dagligt udelufttemperatur, så hvis for eksempel udenfor om natten minus 15 grader, og i løbet af dagen minus 5, så vil kølevæsketemperaturen blive opretholdt i overensstemmelse med tidsplanen ved minus 10 oC.

Typisk bruges følgende temperaturdiagrammer: 150/70 , 130/70 , 115/70 , 105/70 , 95/70 . Tidsplanen vælges afhængigt af specifikke lokale forhold. Husvarmesystemer fungerer efter tidsplan 105/70 og 95/70. Hovedvarmenetværk fungerer efter skema 150, 130 og 115/70.

Lad os se på et eksempel på, hvordan man bruger et diagram. Lad os sige, at temperaturen udenfor er minus 10 grader. Varmenetværk fungerer efter en temperaturplan 130/70 , hvilket betyder hvornår -10 o C skal temperaturen af ​​kølevæsken i forsyningsrørledningen til varmenettet være 85,6 grader, i varmesystemets forsyningsrør - 70,8 oC med en 105/70 tidsplan eller 65,3 oC med en 95/70 tidsplan. Vandtemperaturen efter varmesystemet skal være 51,7 om S.

Som regel er temperaturværdierne i forsyningsrørledningen til varmenetværk afrundet, når de tildeles en varmekilde. For eksempel skal det ifølge tidsplanen være 85,6 o C, men på et termisk kraftværk eller kedelhus er det sat til 87 grader.

Temperatur udendørs luft Tnv, o S	Temperatur på netvand i forsyningsledningen T1, o C			Vandtemperatur i varmesystemets fremløbsrør T3, o C		Vandtemperatur efter varmesystemet T2, o C
	150	130	115	105	95
8	53,2	50,2	46,4	43,4	41,2	35,8
7	55,7	52,3	48,2	45,0	42,7	36,8
6	58,1	54,4	50,0	46,6	44,1	37,7
5	60,5	56,5	51,8	48,2	45,5	38,7
4	62,9	58,5	53,5	49,8	46,9	39,6
3	65,3	60,5	55,3	51,4	48,3	40,6
2	67,7	62,6	57,0	52,9	49,7	41,5
1	70,0	64,5	58,8	54,5	51,0	42,4
0	72,4	66,5	60,5	56,0	52,4	43,3
-1	74,7	68,5	62,2	57,5	53,7	44,2
-2	77,0	70,4	63,8	59,0	55,0	45,0
-3	79,3	72,4	65,5	60,5	56,3	45,9
-4	81,6	74,3	67,2	62,0	57,6	46,7
-5	83,9	76,2	68,8	63,5	58,9	47,6
-6	86,2	78,1	70,4	65,0	60,2	48,4
-7	88,5	80,0	72,1	66,4	61,5	49,2
-8	90,8	81,9	73,7	67,9	62,8	50,1
-9	93,0	83,8	75,3	69,3	64,0	50,9
-10	95,3	85,6	76,9	70,8	65,3	51,7
-11	97,6	87,5	78,5	72,2	66,6	52,5
-12	99,8	89,3	80,1	73,6	67,8	53,3
-13	102,0	91,2	81,7	75,0	69,0	54,0
-14	104,3	93,0	83,3	76,4	70,3	54,8
-15	106,5	94,8	84,8	77,9	71,5	55,6
-16	108,7	96,6	86,4	79,3	72,7	56,3
-17	110,9	98,4	87,9	80,7	73,9	57,1
-18	113,1	100,2	89,5	82,0	75,1	57,9
-19	115,3	102,0	91,0	83,4	76,3	58,6
-20	117,5	103,8	92,6	84,8	77,5	59,4
-21	119,7	105,6	94,1	86,2	78,7	60,1
-22	121,9	107,4	95,6	87,6	79,9	60,8
-23	124,1	109,2	97,1	88,9	81,1	61,6
-24	126,3	110,9	98,6	90,3	82,3	62,3
-25	128,5	112,7	100,2	91,6	83,5	63,0
-26	130,6	114,4	101,7	93,0	84,6	63,7
-27	132,8	116,2	103,2	94,3	85,8	64,4
-28	135,0	117,9	104,7	95,7	87,0	65,1
-29	137,1	119,7	106,1	97,0	88,1	65,8
-30	139,3	121,4	107,6	98,4	89,3	66,5
-31	141,4	123,1	109,1	99,7	90,4	67,2
-32	143,6	124,9	110,6	101,0	94,6	67,9
-33	145,7	126,6	112,1	102,4	92,7	68,6
-34	147,9	128,3	113,5	103,7	93,9	69,3
-35	150,0	130,0	115,0	105,0	95,0	70,0

Stol ikke på diagrammet i begyndelsen af ​​indlægget - det svarer ikke til dataene fra tabellen.

Temperatur graf beregning

Metoden til beregning af temperaturgrafen er beskrevet i opslagsbogen (kapitel 4, afsnit 4.4, s. 153).

Dette er en ret arbejdskrævende og tidskrævende proces, da du for hver udendørstemperatur skal tælle flere værdier: T 1, T 3, T 2 osv.

Til vores glæde har vi en computer og en regnearksprocessor MS Excel. En arbejdskollega delte mig en færdigtabel til beregning af temperaturgrafen. Det blev lavet på et tidspunkt af hans kone, der arbejdede som ingeniør for en gruppe af tilstande i termiske netværk.

For at Excel kan beregne og bygge en graf, skal du blot indtaste et par begyndelsesværdier:

• designtemperatur i varmenettets forsyningsledning T 1
• designtemperatur i varmenettets returledning T 2
• designtemperatur i varmesystemets fremløbsrør T 3
• Udetemperatur T n.v.
• Indendørs temperatur T v.p.
• koefficient" n"(det er som regel uændret og lig med 0,25)
• Minimum og maksimum skæring af temperaturgrafen Skær min., Skær max.

Alle. Der kræves ikke mere af dig. Beregningsresultaterne vil være i den første tabel på arket. Den er fremhævet med en fed ramme.

Diagrammerne vil også tilpasse sig de nye værdier.

Tabellen beregner også temperaturen på direkte netværksvand under hensyntagen til vindhastighed.

Hvert administrationsselskab stræber efter at opnå økonomiske omkostninger til opvarmning af en lejlighedsbygning. Derudover forsøger beboere i private huse at komme. Dette kan opnås ved at tegne en temperaturgraf, som vil afspejle afhængigheden af ​​den varme, som bærerne producerer på vejrforhold på gaden. Korrekt brug Disse data giver dig mulighed for optimalt at fordele varmt vand og varme til forbrugerne.

Hvad er en temperaturgraf

Kølevæsken bør ikke opretholde den samme driftstilstand, for uden for lejligheden ændres temperaturen. Det er det, du skal guides efter og afhængigt af det ændre temperaturen på vandet i opvarmningsgenstande. Kølevæsketemperaturens afhængighed af udelufttemperaturen er udarbejdet af teknologer. For at kompilere den tages der hensyn til de tilgængelige værdier for kølevæsken og udelufttemperaturen.

Under design af enhver bygning skal der tages hensyn til størrelsen af ​​det varmeleverende udstyr, der er installeret i den, dimensionerne af selve bygningen og de tilgængelige tværsnit i rørene. I et højhus kan beboerne ikke selvstændigt øge eller sænke temperaturen, da den forsynes fra fyrrummet. Justering af driftstilstanden udføres altid under hensyntagen til kølevæskens temperaturkurve. Selve temperaturskemaet tages også i betragtning - hvis returrøret leverer vand med en temperatur over 70°C, vil kølevæskestrømmen være for høj, men hvis den er væsentligt lavere, vil der være en mangel.

Vigtig! Temperaturskemaet er udarbejdet på en sådan måde, at der ved enhver udelufttemperatur i lejlighederne holdes et stabilt optimalt varmeniveau på 22 °C. Takket være det er selv de mest alvorlige frost ikke skræmmende, fordi varmesystemerne vil være klar til dem. Hvis det er -15 °C udenfor, er det nok at spore værdien af ​​indikatoren for at finde ud af, hvad temperaturen på vandet i varmesystemet vil være i det øjeblik. Jo hårdere vejret er udenfor, jo varmere skal vandet inde i systemet være.

Men niveauet af opvarmning indendørs afhænger ikke kun af kølevæsken:

• Udetemperatur;
• Tilstedeværelsen og styrken af ​​vind - dens stærke vindstød påvirker varmetabet betydeligt;
• Termisk isolering - højkvalitets strukturelle dele af bygningen hjælper med at holde på varmen i bygningen. Dette gøres ikke kun under opførelsen af ​​huset, men også separat efter anmodning fra ejerne.

Tabel over kølevæsketemperatur kontra udelufttemperatur

For at beregne det optimale temperaturregime skal du tage højde for egenskaberne ved varmeanordninger - batterier og radiatorer. Det vigtigste er at beregne deres specifikke effekt; den vil blive udtrykt i W/cm2. Dette vil mest direkte påvirke varmeoverførslen fra det opvarmede vand til den opvarmede luft i rummet. Det er vigtigt at tage højde for deres overfladeeffekt og den tilgængelige modstandskoefficient vinduesåbninger og ydervægge.

Efter at alle værdier er blevet taget i betragtning, skal du beregne forskellen mellem temperaturen i to rør - ved indgangen til huset og ved udgangen fra det. Jo højere værdi i indgangsrøret, jo højere værdi i returrøret. Derfor vil indendørs opvarmning stige under disse værdier.

Vejret udenfor, C	ved indgangen til bygningen, C	Returrør, C
+10	30	25
+5	44	37
0	57	46
-5	70	54
-10	83	62
-15	95	70

Korrekt brug af kølevæske indebærer forsøg fra husets beboere på at reducere temperaturforskellen mellem indløbs- og udløbsrørene. Det kunne være byggearbejde til isolering af en væg udefra eller termisk isolering af udvendige varmeforsyningsrør, isolering af gulve over en kold garage eller kælder, isolering af indersiden af ​​et hus eller flere arbejder udført samtidigt.

Opvarmning i radiatoren skal også overholde standarderne. I det centrale varmesystemer varierer normalt fra 70 C til 90 C afhængig af udetemperaturen. Det er vigtigt at overveje, at temperaturen i hjørnerum ikke kan være mindre end 20 C, selvom der i andre rum i lejligheden er tilladt et fald til 18 C. Hvis temperaturen udenfor falder til -30 C, så skal opvarmningen i rummene stige med 2 C. I andre rum bør den også stige, forudsat at den kan være forskellig i rum til forskellige formål. Hvis der er et barn i rummet, så kan det variere fra 18 C til 23 C. I lagerrum og gange kan opvarmningen variere fra 12 C til 18 C.

Det er vigtigt at bemærke! Den gennemsnitlige døgntemperatur tages i betragtning - hvis temperaturen om natten er omkring -15 C, og om dagen - -5 C, så vil den blive beregnet efter værdien af ​​-10 C. Hvis den om natten var omkring - 5 C, og i dagtimerne steg den til +5 C, så tages opvarmning i betragtning til en værdi af 0 C.

Tidsplan for varmtvandsforsyning til lejligheden

For at levere optimalt varmt vand til forbrugeren, skal kraftvarmeværkerne sende det så varmt som muligt. Varmeledninger er altid så lange, at deres længde kan måles i kilometer, og længden af ​​lejligheder måles i tusindvis. kvadratmeter. Uanset isoleringen af ​​rørene, går varme tabt på vejen til brugeren. Derfor er det nødvendigt at opvarme vandet så meget som muligt.


Vand kan dog ikke opvarmes over dets kogepunkt. Derfor fandt man en løsning - at øge trykket.

Det er vigtigt at vide! Når det stiger, skifter vands kogepunkt opad. Som et resultat når det forbrugeren rigtig varmt. Når trykket stiger, påvirkes stigrør, blandingsbatterier og vandhaner ikke, og alle lejligheder op til 16. sal kan forsynes med varmtvandsforsyning uden ekstra pumper. I en hovedvarmeledning indeholder vand normalt 7-8 atmosfærer, den øvre grænse er normalt 150 med en margin.

Det ser sådan ud:

Kogetemperatur	Tryk
100	1
110	1,5
119	2
127	2,5
132	3
142	4
151	5
158	6
164	7
169	8

Varmtvandsforsyning til vintertidår skal være sammenhængende. Undtagelser fra denne regel omfatter varmeforsyningsulykker. Varmtvandsforsyningen kan kun slukkes om sommeren for forebyggende arbejde. Sådant arbejde udføres både i lukkede og åbne varmeforsyningssystemer.