Termisk beregning af varmekammeret. Hovedkammerets hoveddimensioner og de beregnede termiske belastninger

Installation af gaskedler skal udføres i overensstemmelse med kravene regulatoriske dokumenter. Beboere selv, bygningsejere kan ikke etablere gastudstyr. Det skal installeres i overensstemmelse med projektet, der kun kan udvikles af organisationen med en licens.

Installeret (tilsluttet) gaskedler. Også specialister fra en licenseret organisation. Handelsfirmaer har som regel tilladelse til dokumentation for eftersalgsservice automatiseret gasudstyr, ofte på design og installation. Derfor er det bekvemt at bruge tjenester fra en organisation.

Endvidere får informative formål de grundlæggende krav til steder, hvor kedler, der opererer på naturgas (Tilsluttet gasvejen). Men opførelsen af \u200b\u200bsådanne strukturer bør udføres i overensstemmelse med projektet og kravene i standarder.

Forskellige krav til kedler med lukket og åben forbrændingskammer

Alle kedler er opdelt i henhold til typen af \u200b\u200bforbrændingskammer og metoden til dens ventilation. Det lukkede forbrændingskammer udføres med magt med ventilatoren indbygget i kedlen.

Dette giver dig mulighed for at gøre uden en høj skorsten, men kun en vandret del af røret og tag luften til brænderen fra gaden gennem luftkanalen eller den samme skorsten (koaksial skorsten).

Derfor er kravene til installationsstedet for en vægmonteret (op til 30 kW) af kedlen med et lukket forbrændingskammer ikke så hårde. Det kan installeres i tørt brugt værelse., Herunder i køkkenet.

Installation af gasudstyr i boligrum er forbudt, i badeværelset er forbudt

En anden ting er kedlerne med en åben brænder. De arbejder på en høj skorsten (over taget af taget), hvilket skaber naturligt tryk gennem forbrændingskammeret. Og luften tages direkte fra rummet.

Tilstedeværelsen af \u200b\u200bet sådant forbrændingskammer medfører hovedbegrænsningen - disse kedler skal installeres i separate rum, der er specielt tildelt for dem - røggas (kedler).

Hvor kan placeres (kedelrum)

Installationsrummet kan være placeret på ethvert gulv i et privat hus, herunder i kælderen og i kælderen, såvel som i loftsrummet og på taget.

De der. Under maskinen kan du justere rummet i hjemmet, der har dimensioner af ikke mindre regulering, dørene, hvorfra fører til gaden. Og udstyret med et vindue og ventilationsgitter af et bestemt område mv.
Ovnen kan være placeret i en separat bygning.

Hvad og hvordan kan placeres i ovnen

Den frie passage fra forsiden af \u200b\u200bdet installerede gasudstyr skal være mindst 1 meter bredde.
Op til 4 enheder af opvarmning Gasudstyr med lukkede forbrændingskameraer kan placeres i ovnen samlet kapacitet ikke mere end 200 kW.

Dimensioner af flopping

Højden af \u200b\u200blofterne i ovnen (kedelrum) er mindst 2,2 meter, gulvområdet er mindst 4 kvadratmeter. på en kedel.
Men ovnens volumen reguleres afhængigt af kraften i det installerede gasudstyr:
- op til 30 kW inklusive - mindst 7,5 m kube;
- 30 - 60 kW inklusive - ikke mindre end 13,5 m kube;
- 60 - 200 kW - mindst 15 m kubikmeter.

Hvad er udstyret med brændstoffet

Ovnen er udstyret med dørene på gaden med en bredde på mindst 0,8 meter, såvel som et vindue til naturlig belysning Kvadrat på mindst 0,3 m firkantet. 10 m kubikmeter Maskine.

Udstyr leveres med enfaset strømforsyning 220 V, lavet i overensstemmelse med PUE, samt vandforsyning forbundet til opvarmning og varmt vandforsyning samt spildevand, som kan tage vand, når nødsituation oversvømmelse., Herunder i volumenet af kedel og buffertank.

Tilstedeværelsen af \u200b\u200bbrandfarlige, brandfarlige materialer i kedelhuse er ikke tilladt, herunder efterbehandling på væggene.
Gashovedvejen i ovnen skal være forsynet med en låsemekanisme en pr. Hver kedel.

Sådan ventileres røggassen (kedelrum)

Udstyret skal udstyres udstødningsventilation, kan tilsluttes til ventilationssystem Samlede bygninger.
Frisk luft til kedler kan leveres via et ventilationsgitter, som er installeret i bunden af \u200b\u200bdøren eller væggen.

På samme tid bør området af huller i denne grill ikke være mindre end 8 cm kvadrat pr. Kilowatt i kedelkraften. Og hvis tilstrømningen fra indersiden af \u200b\u200bbygningen er mindst 30 cm. pr. 1 kW.

Skorsten

Værdierne for skorstenens mindste diameter afhængigt af kedelens effekt er vist i tabellen.

Men hovedreglen er sådan - røgområdet af skorstenen bør ikke være mindre område. Outlet åbning i kedlen.

I hver skorsten skal der være et revisionshul placeret under skorstensindløbet ikke mindre end 25 cm.

For bæredygtig drift skal skorstenen være højere end taget på taget. Også skorstenen (lodret del) skal også være helt ligetil.

Disse oplysninger er udelukkende givet til orienteringsformål. generel opfattelse. Om ovne i private huse. Når man bygger et rum til at placere gasudstyr, er det nødvendigt at blive styret af projektbeslutninger og krav til lovgivningsmæssige dokumenter.

Videnplanter
3.1 Klassificering af kedler
En del af kedlen, hvor brændstofforbrænding hedder Firebox. Ved brænding af brændstof i Firefield frigives varmen, som overføres fra forbrændingsprodukterne (forbrændingsgasser) gennem metaloverfladen af \u200b\u200bopvarmning af vand. Ovnen er opdelt af kammerog Løs.
I kammer Ovnen brænder gasformige, flydende og solid (sang eller granuler) af brændstof. Forbrændingen passerer i volumenet af ovnen. Nært beslægtet med kammerovnen brænderen. Den mest enkle klassificering af brændere ifølge typen af \u200b\u200bbrændende brændstof: gas, brændere af flydende brændstof, brændere fast brændstof (for silt eller granuler).

Fig. 3.1.1 Gasbrænder. . 1-brænderhus, 2-brænder og ventilator, 3 - Stammer, 4 - Styring af automatisk brænder, 5 - Brænderhoved, 6-lufttilførselsregulator, 7 - Installationsflanger.
Små kedler, der arbejder på fast brændsel, har i de fleste et lag eller med et ristnet af ovnen.

Kedler med laggulve kan opdeles i følgende hovedtyper:

- Kedler med øvre brænding (Fig. 3-3A)

Kedler med nedre brænding (fig. 3-3b)

Kedler med svingflamme osv.

Fig. 3.2. Mazutaya. flydende brændstofbrænder. 1 - Brænderkrop, 2 - Luftregulator, 3 - Fan Brænder, 4 - Drivbrænder, 5 - Brændstoffet, 6 - Brænderhoved, 7 - Installationsstang til dyser, 8 - Dyser, 9 - kontrolautomatisering Brændere, 10 - Stammer.

Fig. 3.3. A - Kedel med øvre brænding, i - en kedel med lavere brænding (1 - primær luft, 2-sekundær luft, 3-brændende gasser)
Topbrændende kedel - traditionelle, beregnet til brænding brændstof S.lave batterier . Termisk nedbrydning af brændstof og brænding af den resulterende flygtige og koks forekommer i volumenet kammer Brande. Det meste af den frigivne varme overføres til ildkasens vægge. Når brændende brændstof S.høj purulent indhold (træ, tørv) i volumenet af ovnen efterlader et sted, der er tilstrækkeligt til at brænde flygtige, hvor den sekundære luft serveres.

Kobber med lavere brænding Det har en mine for brændstof, hvorfra brændstoffet konstant bliver fodret i stedet for brændet. Flytning i minen, det vil tørre og opvarmes. En bestemt del af brændstoffet er involveret i brændelsen, det meste af brændstoffet på gitteret er termisk behandlet og bevarer det oprindelige indhold af flygtigt. Umiddelbart nær gitteret er brændstof gasifeleret, de resulterende flygtige handler i et separat beliggende forbrændingskammer, hvor den sekundære luft tilføres for at tilvejebringe en tilstrækkelig forbrændingstemperatur. En af væggene i bilens kammer er normalt lavet keramik.
Når du forbedrer kedlen med swivel Flame. og lavere brænding blev udviklet kedel med swivel Burning. (fig.3.4a.), der bruger en stabiliserende forbrændingsproces keramisk gitter. På grund af meget gode brændende forhold, denne kedel, har bilens kammer et mindre volumen sammenlignet med den nedre brændende kedel.
En separat type kedel kan betragtes som en kedel med to separate Forbrændingskamre ( fixtures. ) – kedel-universal (fig. 3.4.b.). I de skiftende brændstofforsyningsbetingelser og brændstofpriserne er en sådan kedel meget praktisk, fordi den kan brændes som flydende brændstoffer, brænde, træaffald, tørv, brikettet tørv, træpiller (granuler) og stenkul osv. I kedlen , som allerede nævnt, to uafhængig ven Fra hinanden, ovnen: Topk med den øvre brænding af fast brændsel og ovnen til brænding af flydende brændsel, til den forreste, hvoraf brænderen af \u200b\u200bflydende brændstof er installeret. Kedlen er designet til samtidig brug af to typer brændstof. Sværtende fast brændsel skal du tilføje brændstof oftere end for eksempel i tilfælde af brandkasse med lavere forbrænding, som er udstyret med et minebrændstof. Brænderen af \u200b\u200bflydende brændsel tændes automatisk, hvis det faste brændstof brændt ned, og vandtemperaturen i kedlen faldt under den tilladte.

Normalt er disse kedler varmeveksler varmt vand fra spiralrør og er muligheden for installation elektriske varmeapparater. Kedlen kan således være elektrisk, det kan tørres med fast og flydende brændstof, og med denne kedel er der ikke behov for en separat varmtvandskedel.

Fig. 3.4 A - Kedler med svingflamme, B - en vognkedel med to skygge kamre (1 - primær luft, 2-hvile luft, 3-brændende gasser).

3.2 Fine effektivitetsindikatorer
Flak. - En del af kedelinstallationen, hvor brændstofforbrænding opstår.

Opvarmet med brændstofforbrænding, forbrændingsprodukter overføres til vand gennem varmeflader. Varmefladerne er normalt lavet af metal eller støbejern. Varmeveksling mellem det indre og eksterne medier, adskilt af overfladen af \u200b\u200bopvarmning sker ved stråling, konvektion, termisk ledningsevne. Forbrændingsvarernes varme overføres til den ydre overflade med stråling og konvektion. I ovnen er fraktionen af \u200b\u200bstråling mere end 90%. Gennem materialet i varmeoverfladen (metal) samt indbetaling på ekstern overflade Opvarmning og skala på intern overflade Opvarmning overføres varme termisk ledningsevne.

For at karakterisere driften af \u200b\u200bovnen bruger forskellige indikatorer:

Termisk kraft af ovnen - mængden af \u200b\u200bvarme, der skiller sig ud, når brændstof pr. Tidsenhed, kw

B. - Brændstofforbrug, kg / s

Q. eN. t. - Lavere varmeforbrænding KJ / kg
Gaffel coaching. - mængden af \u200b\u200bvarme, der skiller sig ud pr. Enhedstid pr. Enhed af ovnenes tværsnit, KW / M 2

hvor A er tværsnittet af ovnen, m 2.
Specifik volumetrisk kraft - mængden af \u200b\u200bvarme, der frigives pr. Enhed af volumenet af ovnen pr. Tidsenhed, kW / m 3.

hvor v er volumenet af ovnen, m 3.
Bestemt termisk magt Gitter (layer) ildkasser - mængden af \u200b\u200bvarme, der frigives fra gitterets overflade pr. Tidsenhed.

R - overfladeareal af gitteret, m 2

V - Lydic gulvkammer, m 3.

KPD. Kedellige Balance Der er et forhold mellem den brugte varme, der anvendes Q KAS til mængden af \u200b\u200bvarme indleveret i ovnen:

hvor g er vandstrømmen gennem kedlen,

h 1 - Enhaulpia vand ved indgangen til kedlen

h 2 - Vand enthalpia ved kedelens udløb
KPD. Kedel (Gross-K.p.D. tager ikke højde for energiforbruget til deres egne behov) vedorsen. Balance:

hvor q. 2 - Varetab med udgående gasser

q. 3 - Varmtab fra Chem. navngivne;

q. 4 - Varmetab fra pels. navngivne;

q. 5 - Varmetab fra kedelens vikling

q. 6 - Varetab med fysisk slagge.
For at finde net-Kp. Kedel skal gøre forbruget af mængden af \u200b\u200bvarme q. s. ot. og elektrisk energi q. e. ot. til dine egne behov:

Normalt forbrug til dine egne behov (på driften af \u200b\u200bblæser, pumper osv.) For gas og på flydende brændstof Kedler er ikke mere end 0,3 ... 1%. Den mere kraftfulde kedel, den mindre procentdel.
KPD. Kedlen på den nominelle belastning adskiller sig fra KPD. Cola på delvis belastning. Med et fald i belastningen af \u200b\u200bkedlen under den nominelle værdi i en vis mængde reduceres varmetab med udstødningsgasser og fra Chem. Ikke-størrelse. Tab i at forældes forbliver de samme, og deres procentdel stiger betydeligt. Og det er grunden til, at når en belastning af kedlen er reduceret og KP. Kedel.
Et særskilt spørgsmål er kedlernes tab under periodisk arbejdesom generelt er forårsaget af følgende årsager:

Tab fra udendørs frigivelse;

Q K.F. - fysisk varme af brændstof

Q P er varmen på dampen, som bruges til at udstøde brændstoffet i ovnen eller fodres under brændstofnettet;

Q K A - Varmforbrænding af gasbrændstof.
Ved brænding af skifer beregnes det anvendte varme med formlen:

Hvor ΔQ. ka. betyder varme af den endotermiske virkning på grund af ufuldstændig nedbrydning af carbonater:

Med den komplette nedbrydning K CO 2 \u003d 1 og ΔQ KA \u003d 0
Varme Q T K, der leveres til kedlerinstallationen, er opdelt i nyttigt brugt Q. 1 og varme tab :
Q 2 - Med udgående gasser;

Q 3 - Fra en kemisk nonsens;

Q 4 - Fra den mekaniske navngivne;

Q 5 - Fra køling af kedlen;

Q 6 - Med fysisk varme slagge.
Ligestillet med hinanden brugt varme af brændstof Q T K med varmeomkostninger, vi får:

Dette udtryk kaldes varmebalancekvationen Kedelinstallation.
Ligningen for termisk balance i procentdele:

g. dE.

3.4 Varmetab kedel
3.4.1 Varme tab med gasser fra kedel

hvor h v. g. - Enthalpy af udgående gas fra kedlen i KJ / kg eller KJ / M 3 (kæmmet brændstof 1 kg eller 1 m 3)

α v. G - Overskydende luftkoefficient

H 0 k. Õ er en luftthalp, der kræves til brænding af 1 kg eller 1 m 3 brændstof (til luftvarmeren) i KJ / kg eller KJ / M 3.

hvor V. jEG. – Komponentmængder (V ro 2, v N2, V O2, V H2O) af udgående gasser pr. Masse- eller brændstofvolumen M3 / kg, m3 / m 3

c ' jEG. - Isobarisk volumetrisk varmekapacitet af den tilsvarende gaskomponent KJ / M 3 ∙ til

θ V.G er temperaturen af \u200b\u200bgasser, der strømmer fra kedlen.
På størrelsen af \u200b\u200bvarmetabet q. 2 væsentlig indflydelse. Giver lignende temperaturen af \u200b\u200bde udgående gasserθ Vg og den overskydende luftkoefficient α v. g.

Temperaturen af \u200b\u200bde udgående gasser øges på grund af forurening af varmefladerne, overskydende luftkoefficient, der opererer under udledning af kedlen -

på grund af stigende løsere. Normalt varmetab q. 2 Det er 3 ... 10%, men på grund af ovenstående faktorer kan øges.
For praktisk definition. q. 2 Med varmteknikstests af kedlen skal du bestemme temperaturen på de udgående gasser og den overskydende luftkoefficient. For at bestemme den overskydende luftkoefficient er det nødvendigt at måle procentdelen af \u200b\u200bRO 2, O 2, CO i de udgående gasser.

Termiske tab fra kemisk ikke fuld forbrænding Brændstof (kemisk minedrift)

Tab med kemiske anvendelser skyldes, at en del af brændstoffet forbliver i ovnen ubrugt og kommer ud af kedlen i form af gaskomponenter (CO, H2, CH4, CH ...). Den fuldstændige forbrænding af disse brændbare gasser er næsten umulig på grund af lave temperaturer bag ovnen. Vedligeholdelse Årsager til kemisk udveksling Næste:

Utilstrækkelig luft, fanget i ovnen,

Dårlig blandingsluft med brændstof,

Lille volumen brandkasse, som bestemmer tidspunktet for at finde brændstoffet i ovnen, hvilket ikke er nok til fuld brændstofforbrænding,

Lav temperatur i ovnen, hvilket reducerer brændhastigheden;

For høj temperatur i ovnen, som kan føre til dissociation af forbrændingsprodukter.
Med det rigtige luftvolumen og god blanding q. 3 Afhænger af ovnenes specifikke volumetriske kraft. Optimal volumetrisk forrude kapacitet hvor q. 3 Mindst afhænger af forbrænding af brændstof, forbrændingsteknologi og ovndesign. Opvarmning fra kemisk ramme er 0 ... 2% med specifik kapacitet q. v. = 0,1 ... 0,3 MW./ m. 3 . I ovnen, hvor der er en intensiv brænding af brændstof q. v. = 3... 10 MW./ m. 3 Varme tabet fra den kemiske udvikling er fraværende.

Varmtab fra mekanisk ufuldstændig forbrænding (fra pels minedrift)

Teplockotieri fra meh.nedozhev. q. 4 på grund af indholdet af brændstofbrændstof i de faste brændende rester af forbrændingen. En del af et fast brændsel, der indeholder kulstof, hydrogen og svovl, og efterlader sammen med udgående gasser øverst på ovnen i form af 1. flyveaske , del af faste brændbare rester fjernes fra gitteret eller fra under gitteret sammen 2. med slagge ; kan tage delvis 3. faldende brændstof Gennem gitteret lader.

Ved brænding af væske og gasbrændstof er tabet fra pels. LED'en fraværende, undtagen i tilfælde, hvor soten dannes, som er taget ud af kedlen sammen med de udgående brændende gaucer.
Tabene fra pelsen. Endoggy kan beregnes ved formlen:

hvor α R, a V, α LT er de specifikke mængder fast brændstofrest, som fjernes fra gitteret (a r) eller fra under gitteret som at have mislykkedes gennem det (α V) eller fra kedlen, langs med brændbare gasser i form af en flygtig aske (α lt).

P R R V, P LT er et procentvis% brændbart indhold i tre brændbare rester.
Q t k - brugt varme kj / kg;

Termiske tab fra kedelens eksterne vikling

Termiske tab fra kedelens udseende skyldes indtrængen af \u200b\u200bvarme gennem smeltningen og varme isolation.. Varme tab q. 5 Advarer på tykkelsen af \u200b\u200bvandingen og tykkelsen af \u200b\u200bden termiske isolering af komponenterne i kedelinstallationen. I tilfælde af store (kraftfulde) kedler, overfladen af \u200b\u200bkedlen i sammenligning med volumenet mindre og q. 5 Ikke overstige 2%.

For kedler med en kapacitet på mindre end 1 MW bestemmes tabet af irritation af den eksperimentelle måde. For det udendørs overflade Kedlen er opdelt i dele af et mindre område F. jEG. , i midten af \u200b\u200bhvilken varmefluxen måles q. jEG. W./ m. 2 .

Fig. 13.5. Afhængigheden af \u200b\u200bden eksterne frigivelse af kedelens overflade fra kedelens driftskapacitet.
I fravær af en hærder i midten af \u200b\u200bhver del af kedlen af \u200b\u200bkedlen beregnes temperaturen på overfladen og varmetabet med formlen:

hvor α er den gennemsnitlige varmeoverføringskoefficient fra kedelens ydre overflade i miljøet (luft) W./ m. 2 ∙ K.
Δ t \u003d T. F. - T. õ - Gennemsnitlig temperaturforskel mellem kedelens overflade og middle temperaturer. luft.

A - område af den ydre overflade af kedlen bestående af n dele område F. jEG. m. 2 .

Varme og fysisk varme slagge

hvor α r er den relative mængde af slaggen i kedlen

t r - slagge 0 med

c r - specifik varme Slagge kj / kg ∙ k

Faste brændstofbrændere

I mange lande, testudstyr til solide brændstofkedler for at automatisere sit arbejde. Hvis trækrummer bruges som brændstof, er den mest almindelige brænder til et sådant brændstof lagerbrænderen.

Fig. 3.6. Stoker - Burner.

Til brænding af granulært brændstof (SLET) Brug Special Ecotec Burner.

Fig. 3.7. Goello Ecotec til brændende Pelet.
Der er to hovedtyper af pelletskedler, den første er kedler med specielle pelletsbrændere (både eksternt og internt) og de anden - enklere modeller, konverteret som regel fra savsmuld og knivskedler, hvor brænderen mangler, og brænder Pellets det forekommer i fiberforstærkning. Den første type pelletskedler kan igen opdeles i to undergrupper: Indbyggede pelletsbrændere og pelletbrændere, der kan demonteres og oversæt kedlen til en anden type brændstof (kul, brænde).

Så lad os først tydeliggøre, hvad vi taler om.

Den første gruppe omfatter følgende beslutninger på det russiske marked for kedlen Junkers + Ecotec Burner, og så videre. Konstruktivt denne løsning Det er en solid brændstofkedel med en pelletbrænder installeret i den.

Den anden gruppe omfatter fatchy og dens østeuropæiske kloner, bænke og andre

Så den store forskel, som vi ser, i nærværelse af en specialiseret brænder og nogle mindre i fodringssystemet pellet. Specifikt det ser ud som dette:

Hvad er forskellen mellem pelletbrænderen fra brændstofforstærkningen

For det første brænder pellets på pelletbrænderen bedre end på fiberforstærkningen, det hele er, at sensorer, der påvirker forbrænding af pellets (for eksempel temperatursensor, optisk flammeføler) og yderligere aktive mekanismer er installeret på en specialiseret pelletbrænder. , bilforsikringssystem). Komplikation af brænderen fører på den ene side til en højere effektivitet af kedlen som helhed, men på den anden side er tilbagebetaling for den mere kompleks (og derfor dyrt) styringssystem.

For det andet er luftforsyningen i en specialiseret brænder rettet og som regel Zonal, dvs. Der er et primært luftforsyningsområde, der er et sekundært lufttilførselsområde. I den sædvanlige fiberventil er det ikke.

Pelletfoder system

Pelletbrændere har et pelletsystem "brudt" i to uafhængige dele, hver med sin separate elektriske motor - ekstern snegle og indre snegle, forbundet som regel letvægtsslangeHvad er en ekstra beskyttelse (ud over hovedet) fra den modsatte ild.
Kedlerne omdannet fra savsmuldpellets til brændstofforstærkningen serveres af en stiv veche.

Fra forskellen i fodersystemet flyder andre forskelle:

Bunkeren - i brænderne med stiv sinte, er bunkerens størrelse begrænset. Selvom det er muligt at tilføje en eksisterende bunker. I Semales med Pelllet Burners er det muligt at designe en bunker af enhver størrelse.

Prøven af \u200b\u200bpelletbrænderen af \u200b\u200bvolumenforbrænding kan være pelletbrænderen i det svenske firma Ecotec.

1.	schneck-rør, nedstoppet i bunkeren	7.	kedlernes vægge med varmebærer
2.	elektromotorisk ekstern shnech.	8.	kanal
3.	letvægtsslange *	9.	skrue Foderpellet i brændende zone
4.	augene Indre Bunker.	10.	air Blower.
5.	intern Burner Bunker (Dispenser)	11.	zone brændende pellet.
6.	petalventil *

Kører "kold" pelletbrænder

foto 1. Fan.

Med den "kolde" start af kedlen, med information fra niveauføleren på nærværelse af en pellet i den indre snegle, og i overensstemmelse hermed i forbrændingszonen er auto-jaget inkluderet. Derefter, når FLAME SENSOREN Åben ild Maksimal luftforsyning er inkluderet i yderligere tænding. Efter en tid går kedlen i normal drift. Med en mislykket lancering, afhængigt af brænderens driftalgoritme, er det muligt: \u200b\u200bYderligere foderfoder, blæser luft og geninddragelse af bilforsyningssystemet. Der er kun modeller, herunder kølemiddelpumpen, når den angivne temperatur er nået og stopper den, når den er reduceret.

Med den "kolde" start af kedlen, med information fra niveauføleren på nærværelse af en pellet i den indre snegle, og i overensstemmelse hermed i forbrændingszonen er auto-jaget inkluderet. Derefter er den maksimale luftforsyning til yderligere tænding tændt, når man fastsætter en åben ildføler. Efter en tid går kedlen i normal drift. Med en mislykket lancering, afhængigt af brænderens driftalgoritme, er det muligt: \u200b\u200bYderligere foderfoder, blæser luft og geninddragelse af bilforsyningssystemet. Der er kun modeller, herunder kølemiddelpumpen, når den angivne temperatur er nået og stopper den, når den er reduceret.

Pelletbrænder tilstand

Efter tændingen går brænderen i normal drift. Efter installation af den ønskede effekt af brænderen (for eksempel købte du en 25 kW brænder til opvarmning på 150 kvadratmeter. Metre, i dette tilfælde vil der være optimal at reducere strømmen af \u200b\u200bbrænderen til 10-15 kW) temperaturområdet for Brænderen er for eksempel indstillet den nedre grænse 70 s, og den øvre 85 C. algoritme næste - når temperaturen af \u200b\u200bkølevæsken af \u200b\u200bden øvre grænse er nået, stopper kedlen og går i standby-tilstand, hvorefter Temperaturen begynder at falde, så, når du tænder den nedre grænse, begynder kedlen automatisk. Oplysninger om temperaturændring kommer fra en ekstern temperaturføler, der er installeret i varmesystemet (batteri) eller en intern kedelføler. I overensstemmelse hermed kan jo større rækkevidde, jo længere de lange afbrydelser kan være mellem drejning / slukket af pelletkedelen.

Start fra standby-tilstand

Fra standby-tilstand opstår, når den nederste indstillede temperaturgrænse skæres. Hovedforskellen fra den kolde startprocedure er, at ventilatoren i dette tilfælde indledes, hvilket inciterer smolende pellets. I nogle tilfælde er det muligt at inkludere en intern skruer for at indsende nye pellets i stedet for kampen. Autojug-systemet kan tænde efter flere forsøg på mislykket lancering (selvom det står, at da kedlen stopper, kan en betydelig periode, der er gået, og lanceringen kan betragtes som "kold").

Dynamisk ændring i brænderens kraft

Under den dynamiske magtændring betyder vi følgende situation, lad os sige, som i eksemplet ovenfor, arbejder din brænder i tilstand 75% af mulig kraft, dvs. Dette er nok til normal funktion Varmesystemer og tilvejebringelse af den ønskede komfort. I tilfælde af for eksempel om vinteren, sænkning af omgivelsestemperaturen, vil brænderen være længere at nå den øvre grænse og hurtigere at falde til bunden, men den indstillede kraft vil være nok til opvarmning af dit hjem.

Forestil dig nu situationen, du har en varmtvands kedel, og du besluttede at tage et bad på den meget kolde nat i året, i dette tilfælde kan temperaturen af \u200b\u200bkølevæsken være skarp nok, og efter et stykke tid kan du føle dig på Din egen hud, at din kedlen ikke "trækker" belastningen, på trods af at det virker i peak-tilstand. Det er netop for sådanne tilfælde, og systemet med dynamisk ændring i brænderkraften påføres. I dette tilfælde vil brænderen automatisk øge driftseffekten op til 100%, og når den ønskede temperatur er nået, vender den tilbage.

Stopbrænder i normal tilstand

Efter at have modtaget kommandoen fra kontrolpanelet eller den eksterne kontakt (for eksempel GSM-modem) slukkes eksternt system Foderpellets, og den indre snegle giver de resterende pellets ind i brændende zone, samtidig begynder ventilatoren at levere luft fra maksimal hastighed, For den tidlige stege af de resterende pellets. Efter at have passeret en bestemt periode og signalkvittering af manglen på flamme, slukker kontrolpanelet på brænderen. Det er værd at bemærke, at når brænderen er slukket, er det muligt at fortsætte med at overvåge (temperatur og flamme for at forhindre forekomsten af \u200b\u200bomvendte flammer) i nogen tid.

Tynd indstilling af pelletbrænder

I nærværelse af yderligere sensorer af pelletbrænderen er det muligt tynd tuning. Hendes arbejde.
Som regulerede parametre ændres pelletsens foderhastighed og mængden af \u200b\u200bde finerede luft.
Som indikatorer anvendes temperatursensorer, Lambda probe, røggas temperatur sensorer, tryksensorer osv.
De optimale parametre i pelletbrænderen bestemmes på grundlag af kundens krav, men det er som regel det laveste brændstofforbrug.

Valget af kedeludstyr er vigtigt og ansvarlig øjeblik I ingeniørforsyning af ethvert hjem.

I øjeblikket udvider vandopvarmningskedlerne.

Mange ønsker at købe en kedel billigere, sætte en kedel stor magt, i stedet for to.

For eksempel: Når du arbejder med en kedel med en manuel brændstofindlæsning med en kapacitet på 1,5 gkal. / H., brændstofkul. Når du starter kedlen, åbnes døren, trykket fra omhyggeligt stopper, gennem kedlen passerer kold luft fra ovndøren, plus koldt brændstof, resultatet af ovenstående er køling af kedlen. Som praksis har vist, med hver download big KedelTemperaturen af \u200b\u200bkølemidlet reduceres med fem til seks grader for at hæve temperaturen af \u200b\u200bkølemidlet til den indledende værdi, der kræves mindst 20 minutter. Indlæsning sker to gange i timen. Under disse betingelser for at bevare temperaturbanen til "tvungen tilstand" øges varmemængden af \u200b\u200bkølevæsken sammen med denne temperatur af røggassen to gange og når 500 grader. CPD'en af \u200b\u200bkedlen falder kraftigt fra 80 til 40.

På en dag kan Coal Overruns nå op til 2500 kg eller 7500 rubler. Pr. Måned 225.000 rubler. Kuloverskridelse når op til 30%, brænde til 50%.

Til sammenligning på kedler op til 0,8 gkal / h. Ved lastning af brændstoffet taber vi 1-2 grader langs kølevæsken, hvilket svarer til 5-7 minutter af kedlen på nominel tilstand, For at forlade kedlen til forrige tilstand.

Et andet eksempel: Mange kedler fremstillet af industrien har i dag en række mangler.

Disse omfatter: manglende evne eller vanskelig rengøring af rørets overflade, skala dannelse, applikation kraftfulde fans (stor aerodynamisk modstand), anvendelse cirkulerende pumper større effekt (stor hydraulisk modstand), tabet af effektiviteten efter de seks måneders drift på grund af skala og sod.

Når du bestiller en hård brændstofkedel, skal du være opmærksom på FIRBOX-enheden.

Volumenet af røggrummet skal være tilstrækkeligt til at brænde præcis din type brændstof (på varmen i forbrænding af brændstof). Der bør ikke gemmes. Flammen i ovnen skal brænde selv halmfarve, toppen af \u200b\u200bflammen må ikke røre ved kedelens loftskærm, og endnu mere gå til den økonomiske del. Samtidig er det nødvendigt at være opmærksom på den ensartede påfyldning af det "brændende spejl", når de indlæses.

Gode \u200b\u200bindikatorer opnås ved brug af "mineovne".

Overvej at brænde rå brændstof i kedler. Hvis ovnen har et utilstrækkeligt volumen, vedrører flammen uden at nå den maksimale temperatur, der vedrører koldt rør og slukker, mens der mangler brændbare gasser, deres aflejringer i kedelens økonomiske del og ind i atmosfæren, intensiv sedimentering af sod På rørets vægge, som følge af kedlen, udvikler ikke den nominelle effekt. Følgelig er temperaturen på kølevæsken ved indgangen til kedlen mindre end tres grader, rørene i rørene er dækket af kondensat (eller som de siger: "Kedlen græder"). Sotaflejringen opstår, effektiviteten af \u200b\u200bkedlen falder kraftigt, kedlen virker "rynke", som regel, i dette tilfælde skal du begynde med at rense kedlen.

Dette er en kædereaktion til formidling til flammen. Husk, hvordan ilden brænder. Sammenlign mængden af \u200b\u200bbrændstof og højden af \u200b\u200bflammen, og forestil dig nu, om 300 kg brænde er tændt, lægning, chips, kul.

"Shaft Firk" eller "Firing med et incendiary bælte" har ikke disse fejl, fordi Udviklingen af \u200b\u200bflamme forstyrrer ikke, men varmt chamotte Brick. Hjælper i vid udstrækning, når fersk brændstofpartier (tørret, flammestemperaturen ikke falder som skarpt). Det er muligt at bruge brugte gasser, men det er vejen til yderligere omkostninger med mindre effektive resultater.

Mange bliver spurgt, hvorfor vandgenvindingslinjen er nødvendig i kedelrummet?

I moderne kedelbygning, når kedelens CPD overstiger 70% og endog 94%, kan temperaturen af \u200b\u200bde udgående røggasser have en værdi på 120-180 ° C. Som regel er en sådan temperatur af de udgående gasser med interseasonal udnyttelse, når kølevæskens temperatur selv ved kedelrummets udløb ikke overstiger 60 OS.

Overvej begrebet "Dew Point". I udadvendt røggasser Der er fugt, så jo lavere forbrændingstemperaturen, jo lavere er temperaturen af \u200b\u200bkølemidlet. Når røggassen passerer gennem kedlen, især gennem den økonomiske del, kondenseres fugt på væggene af kolde rør. Dette fører til intensiv aflejring af sod, svovl, som et resultat - metalkorrosion. Derfor tabet af CPD af kedlen og for tidligt slid. Dette observeres især, når kedlerne arbejder på brændselsolie og råolie (syreformation).

Dette kan undgås, hvis under hensyntagen til det anvendte brændstof oprette recirkulationslinjen, således at "reverse vand" faldt i kedlen med en temperatur over "Dew Point". Med en sådan operation er kedlen lettere for nominel tilstand, med god effektivitet og strøm. Genbrugslinjen i kedelrummet er påkrævet af en række andre grunde, uanset om ulykken på sporet eller lanceringen af \u200b\u200bkolde kedler.

Mange kunder er ikke opmærksomme på tilstedeværelsen af \u200b\u200btermometre i udstødningsgasser og tyagomerer. Eller disse enheder er fraværende i kedelrum.

Overvej et eksempel på drift uden termometer ved udbyttet af røggasser, når du arbejder i flere kedler pr. Røgrør, med en røg.

Intet termometer her er ikke at gøre. Gæsten er angivet maksimale temperaturer. udadgående gasser på nominel drift (180-280 grader).

Overskydende eller fald i denne temperatur fører til en for tidlig fejl i en kedel eller skorsten, brændstofoverskridelser. Ikke at vide, at temperaturerne i de udgående gasser ikke konfigurerer enheden til den nominelle økonomiske tilstand. Justeringer foretages af Schiber ved hjælp af aflæsningerne af taigronoromeren.

Ved bestilling af boobagners er det ønskeligt at foretage et udvalg af deres hydrauliske modstand ved nominel vandstrøm gennem kedlen.

Til korrekt justering Kedel, udvælgelse. netværkspumperForskellen i kølevæskens temperatur på den nominelle tilstand, mellem indgangen og udgangen fra kedlen varierer fra 10 til 30 grader, afhængigt af kedelens effektivitet og typen af \u200b\u200bbrændstof. Kedelens hydrauliske modstand kan variere afhængigt af mængden af \u200b\u200bvand hoppet over kedelen.

Kedler med en stor indikator for modstand på vand kræver mere kraftfulde netværkspumper, såvel som grundig justering med ventiler, når du arbejder i et par med en kedel med en mindre modstandsindikator.

Justering af kedlen med antallet af, der gennemgår vand, er muligt uden brug af tælleren, så ved den nominelle driftsmåde af kedlen, ved hjælp af en indgangsventil, kan den opnås i temperaturen af \u200b\u200bkølemidlet på "pas". Det skal bemærkes, at "pas" mængder kan opnås, temperaturen på kølevæsken ved indgangen til kedlen vil være mindst 60 grader. For et eksempel, ved en vandtemperatur på 40 grader, vil forskellen være 6-8 grader, ved en vandtemperatur på 90 grader ved indløbet, kan udgangen nå op til 120 grader.

Du bør være opmærksom på mærkning af brændstofkedler. Med samme mærkningsbrev "K" kan kedelsenheden arbejde på alle typer hårdt brændstof, men "antracit" eller "stenkul" er taget som grundlag for ydeevne.

Når du bestiller en kedel, skal du kende varmen af \u200b\u200bforbrændingen af \u200b\u200bdit brændstof, læs GOST, anvende korrektionsfaktoren. Bestilling af kedlen for at gøre disse beregninger og ikke glemme, når du bestiller, at hvis det er værd at bogstavet "D" for at spørge volumenet af kedlen og pakken af \u200b\u200ben separat ovn. Og under hensyntagen til varmetabet af forskellige årsager, uanset om det er menneskelig faktor eller andet, skal ordren for kedlenes kapacitet foretages en størrelsesorden højere og under hensyntagen til vores uforudsigelige vintre for at have ekstra kedler.

Et par ord om hylderne i kedelrum: Gaskanaler skal gennemføres under hensyntagen til brændstoffet. Det er også nødvendigt at overveje antallet af kedler, tilstedeværelsen af \u200b\u200b"gas-kapacitet", det er nødvendigt at tilvejebringe en stigning i tværsnittet af tankstationen efter hver kedel, bør opmærksomheden på "gasindholdet" og isolering Hvis det er muligt, isolere røgrøret, øges rørledningslivet med 2-3 gange.

Funktioner ved brænding af lavkvalitetsbrændstoffer.

Ved brænding af lavkvalitets brændstoffer (øget aske og fugtighed) er driften af \u200b\u200balle knudepunkter og dele af kedelenheden meget kompliceret, pålideligheden af \u200b\u200bselve kedlen, røg og andet hjælpudstyr reduceres.

Ifølge tests (WTO, NGO'er, CCTI) når stød i ovnen 15-20%, i stedet for designet 4 - 5%, og over kedlen nå op til 70% i stedet for 30% af normerne. Dette fører til betydelige tab med udgående gasser.

Sammen med det øgede tab af varme med udgående gasser (2. kvartal), er tabene med en mekanisk inkompatibel stigning betydeligt (Q4). Kedlernes samlede effektivitet, når der arbejdes på lavkvalitets kuler, reduceres (sammenlignet med arbejde på højkvalitets kul) med 5 - 7%.

De beregnede afhængigheder af den teoretiske temperatur i ovnen θA \u003d TA - 273 ° C fra askeindholdet og fugtigheden af \u200b\u200bkul viser, at stigningen i askeindholdet i AC for hver 10% fører til et fald i den teoretiske temperatur i ovn med 40 - 100 ° C (afhængigt af fugtigheden). Temperaturen i brændingenes fokus på samme tid reduceres med 30 - 90 ° C.

Faldet i WP er 10% forøger den teoretiske forbrændingstemperatur med 100-160 ° C, og temperaturen i forbrændingskernen ved 85-130 ° C (afhængig af askeindhold).

Således er den teoretiske temperatur af kulforbrænding med kalorindhold på 3.600 kcal / kg 1349 ° C (ved brænding af kul med kaloriindhold på 5000 kcal / kg, er det 1495 ° C).

Det skal bemærkes, at den normative metode til beregning af kedelaggregater for højspændingsbrændstoffer giver en lidt undervurderet værdi af gassen ved ovnens udløb θ "m, hvilket skyldes den stærke indflydelse af aske på den optiske densitet af medium i ovnen.

Reduktion af temperaturen i forbrændingskernen er skadelig. Det fører til en stigning i andelen af \u200b\u200bunødvendige akutte vinklede askpartikler i dybden, hvilket kan føre til erosionen af \u200b\u200bhalefladerne af opvarmning. Høje temperaturer. Forbrændingskernerne er ikke kun nødvendigt for at reducere andelen af \u200b\u200bukendte stærkt erosive partikler, men også fra synspunktet om at tilvejebringe en given varmeenhed i varmekammeret.

Volumenet af varmekammeret

For vellykket forbrænding af lavkvalitets kul, er en uundværlig tilstand at reducere varmeændringen af \u200b\u200bspolevolumenet (Q / V).

I lavkedrende kedler, størrelsen af \u200b\u200bvarmeændringen af \u200b\u200bspolevolumenet Q / V, opnået fra designberegningerne

Q / V \u003d \u200b\u200b0,4 ÷ 0,5 gcal / m³ / h

til brændende lavkvalitets brændstoffer er uacceptabelt stort.

Dette tyder på, at der er et lille volumen af \u200b\u200bkølerkammeret, der er ingen nødvendig højde for at stabilisere brændingen af \u200b\u200blavkvalitetsbrændstoffer. (For information: - Dette er et plot, hvor forholdet (CO2max - CO2min) / CO2 \u003d 0,3) modstrides.

Størrelsen af \u200b\u200bQ / V ved brænding stone Coals Der bør ikke være mere end 0,3 kcal / m³ / h, og når du brænder lavkvalitetsbrændstoffer, skal størrelsen af \u200b\u200bvarmeændringen af \u200b\u200brøggruppen være betydeligt mindre.

Tændingsbælte

Enheden i oversvømmelseskamrene i de oprindelige bælter giver dig mulighed for at brænde brændstof med lav varmeforbrænding (op til 2000 kcal / kg).

Hvis det er nødvendigt at forbrænde endnu mindre kaloriebrændstoffer, er der brug for opvarmet blæsende luft.

For at forhindre kedlen, er det nødvendigt, at faklen ikke berører hegnet i de kablede zoner af ovnkammeret, og der var ikke noget halvjusterende gasmedium, og temperaturen ved ovnens udløb ved en nominel belastning ikke gjorde det Overskride temperaturen på begyndelsen af \u200b\u200bblødgøring af aske mere end 50 ° C.

Brændstof ensartethed

Når man går videre på forbrændingen af \u200b\u200bbrændstoffer med lav kvalitet, er kravene til brændstofforsyning ensartethed endnu mere strammet.

Oscillationer i levering af brændstof og luft (oxidationsmiddel) fører til udseendet af oxidative kedler på et sted og i andre reducerende forbrændingszoner, hvilket er årsagen til tab af stabilitet og pålidelighed af kedlen, belastningstab og endda brændende.

Konstruktive funktioner i kedlen

Anvendte design af røggruske kamre af lavkedler af firkantet tværsnit er bedste design. Ud fra synspunktet om ensartethed af temperaturer og termiske strømmer rundt om ovnenes omkreds, men ekstremt ikke tilstrækkelig højde.

Designet af type kedler med lav effekt tiltrækkes af kompaktitet, opløsninger af layout af rørsystemer og den kompetente konstruktion af hydrauliske ordninger.

For at fortsætte videreudvikling af lavkedler, er det nødvendigt at bruge følgende konstruktive afhængigheder:

Sammenligning af de værdier, der er opnået fra beregningerne af standardkedler af lavkraft og de nødvendige værdier, der er vist på diagrammerne (for solide brændstofkedler med en kapacitet på 1 gcal / h)

Funktioner i udformningen af \u200b\u200bkedelinstallationer af lav effekt, arbejder på affaldssagning og træbehandling

Alle arbejdsgange i kedelinstallationen er interaktion (varmeoverførsel) af to organiserede vandløb: Gasser (brændstofforbrændingsprodukter) og opvarmet vand (i vandvarmerkedler, som på grund af ovenstående grunde og vil opdage opmærksomheden).

Brandanordninger eller enkelt ovne er to hovedarter: lag og kammer. Lag ovn anvendes ved brænding af skærefaste brændstoffer. Brændstof i sådanne ovne brænder i et tæt lag på et gittergitter. Optimal højde Laget for hver type brændstof er selv og afhænger også af brændstofets fugtighed. For eksempel, når brændende savsmuld, anbefales lagets højde ca. 300 mm. Kammerovne er designet til at forbrænde fint brændstof (for eksempel kulstøv) direkte i coilvolumenet (kameraet). I på det sidste Til brænding af savsmuld udvikles ildkasser med kogende lag og brandkasser med blandet kammerlagsbrænding og drives succesfuldt. Flager med kogende lag udføres med et kæde-gitter, som komplicerer og øger omkostningerne ved deres design og begrænser brugen af \u200b\u200bsådanne gulve til lavkedler. Ovnen af \u200b\u200bkammerlagsbrænding på grund af intensiveringen af \u200b\u200bbrændende, tværtimod, kræver et mindre område af rist og volumenet af ovnkammeret. I sådanne ovne er den placeret på karakteren, som det var fokuseret på at opretholde brændende for brændstoffet, der periodisk blæses i kammeret. Ikke brændt i vortex af kameraets brændstof, sætter sig til rist, hvilket danner fokus.

Ved brænding af træ fremhæves et stort antal brændbare gasser ( flygtige stoffer) Derfor har flammen af \u200b\u200btræ en betydelig højde - op til 2 meter. Med en lav højde af fiberkammeret hviler flammen på varmeveksleren, der er afkølet af kølevæsken, flygtige cool, bosætte sig på buen. Der er mangel på harpiks og andre flygtige stoffer. Følgelig slog de sig på varmevekslerens rør og dækker den. Dette reducerer betydeligt den samlede CPD af kedlen. Derfor for pålidelige og kvalitetsarbejde Kedlen på affaldet af træbearbejdning Højden af \u200b\u200brøgrummet over rist skal være mindst 2 meter.

Det er meget vigtigt for brændende savsmuld med relativ luftfugtighed over 20% af blæsende luft. Det er indlysende, at blæsetemperaturen over 100 grader giver dig mulighed for at tørre savsmuldet, når de leveres til faklen, og når træet opvarmes, så op til 300 grader med racy-komponenterne og dets selvforbrænding, som endnu mere intensiverer brændingen forekommer.

Ifølge typen af \u200b\u200bbrændstofforsyninger er ovnen manuel, mekaniseret og automatiseret, og kedlerne er automatiske. I kedelmaskiner er den kontinuerlige tilstedeværelse ikke påkrævet. Manuel lagsovne er udstyret med et simpelt fast gitter med en rist, under hvilken ventilatorens luftluft leveres. I de mekaniske ovne af brændstofforsyningsoperation er slagge og askefjernelse mekaniseret. I automatiserede kedelinstallationer udfører kontrolmekanismer (til og fra på det rigtige tidspunkt) særlige enheder (for eksempel, temperaturrelæer eller tidsrelæet).

Funktioner af enheden og kedler af kedler på flydende brændstof.

Forskellen mellem væskebrændstof og faste brændselskedler er hovedsageligt i længde og volumen forbrændingskammer. Ved bestilling af kedler, læs specifikationer Den eksisterende brænder, længden og bredden af \u200b\u200bfaklen på nominel tilstand. Kedlerens fyring skal være længere end brænderens fakkel ved ca. 150 mm., Som forhindrer det ubrugte brændstof.

De tekniske egenskaber ved brænderne af både indenlandske og import har stor forskel. Før du køber en kedel - afhent brænderen, der opfylder dine krav og brændstof.

For bedre at brænde ethvert indenlandsk brændsel, når man anvender både importerede og indenlandske brændere, er vores virksomhed fremstillet af en brændstofvarmer IZHPM, som gør det muligt at brænde brændstof (detaljer i afsnittet).

Beregningen af \u200b\u200brøgkammeret kan udføres ved hjælp af kalibrering eller konstruktiv metode.

Under kalibreringen skal ovnenes designdata være kendt. I dette tilfælde reduceres beregningen til bestemmelse af temperaturen af \u200b\u200bgassen ved ovnens udløb θ "T. Hvis det som følge af beregning θ viser sig at være signifikant højere eller lavere end det tilladte, derefter Det skal ændres til det anbefales ved at reducere eller øge emissionsfladerne af opvarmning af ovnen N L.

I designberegningen af \u200b\u200bovnen anvendes den anbefalede temperatur θ, hvilket eliminerer lægningen af \u200b\u200befterfølgende varmeflader. Samtidig skal den nødvendige emissionssynlige overflade af opvarmning af ovnen af \u200b\u200bL L, såvel som området for f-kunstens vægge, på hvilke skærme og brændere refunderes.

At udføre den termiske beregning af ovnen gør det til en skitse. Volumenet af varmekammeret v t; overfladen af \u200b\u200bvæggene begrænser volumenet af f st; området af gitternet R; Effektiv emissionsoverflade af opvarmning n l; Graden af \u200b\u200bafskærmning X bestemmes i overensstemmelse med skemaerne fig. 1. Grænser af aktiv

maskindvolumen V T er varmekammerets vægge og i nærværelse af skærme - aksiale planer af skærmrør. I udgangssektionen er dets volumen begrænset til overfladen, der passerer gennem aksen af \u200b\u200bden første kedelstråle eller festen. Grænsevolumenet af den nederste del af ovnen er gulvet. I nærværelse af en koldstragt er et vandret plan, der adskiller halvdelen af \u200b\u200bhøjden af \u200b\u200bden kolde tragt, tildeles den nedre kant af ovnen i ovnen.

Den samlede overflade af FEC FIREBOXES F ST repræsenterer med opsummeringen af \u200b\u200balle sideflader, der begrænser volumenet af varmekammeret og forbrændingskammeret.

Området af gittergitteret R bestemmes efter tegningerne eller ifølge størrelsen af \u200b\u200bde tilsvarende fiberindretninger.

Vi spørger

t ud \u003d 1000 ° C.

Figur 1. Skitse af ildkasser

Området af hver væg af ovnen, m 2

Fuld overflade af væggene i ovnen F. st, m 2

Thermum-skinning overflade af opvarmning af ovnen N L, M2 beregnes ved formlen

hvor F. Pl. X. - emissionsviselig overflade af vægskærmen, m 2; F. pl \u003d bL. - Vægområde, travle skærme. Bestemt som et produkt af afstanden mellem akserne af de ekstreme rør på denne skærm b., m, på den lysede længde af skærmrøret l., m. værdi l. bestemt i overensstemmelse med skemaerne fig.1.

X. - Kornets eksponeringskoefficient, afhængigt af det relative trin i skærmrøret S / D. og afstande fra skærmens akse til væggen af \u200b\u200bovnen (nomogram 1).

Tag X \u003d 0,86 ved S / D \u003d 80/60 \u003d 1,33

Graden af \u200b\u200bfilmafskærmning

Effektiv tykkelse af det udsende lag af firebox, m.

Overførslen af \u200b\u200bvarme i ovnen fra forbrændingsprodukter til arbejdsvæsken skyldes primært strålingen af \u200b\u200bgasser. Formålet med beregning af varmeveksling i ovnen er at bestemme temperaturen på gassen ved ovnets udløb υ "T af nomogram. Samtidig er det nødvendigt at forudfinere de følgende værdier:

M, og f, i p × q t / f art, θ sætning, ψ

Parameter M afhænger af den relative position af den maksimale flamme temperatur i højde af ildkassen

For kammerovne med et vandret arrangement af burners akser og de øvre gasser fra ovnen:

X t \u003d h g / h t \u003d 1/3

hvor H G er lektens aks højde fra gulvet i ovnen eller fra midten af \u200b\u200ben kold tragt; H T er den samlede højde af gulvene fra gulvet eller midten af \u200b\u200bden kolde tragt til midten af \u200b\u200boutputvinduerne i ovnen eller shirm med den fulde påfyldning af toppen af \u200b\u200bovnen.

Ved brændende brændselsolie:

M \u003d 0,54-0,2x t \u003d 0,54-0,2 · 1/3 \u003d 0,5

Den effektive grad af sorte af fakkel A F afhænger af den slags brændstof og betingelserne for forbrændingen.

Ved brænding af flydende brændstof, en effektiv grad af sort sorthed:

a φ \u003d M × A SV + (1 M) × A R \u003d 0,55 · 0,64 + (1-0,55) · 0,27 \u003d 0,473

hvor m \u003d 0,55 er gennemsnitlig koefficient afhængigt af varmespændingen af \u200b\u200bspolevolumenet; q V - Specifik varmeafledning pr. Enhedsvolumen af \u200b\u200bovnkammeret.

I mellemværdierne ifølge Q V bestemmes værdien M af lineær interpolation.

en g, og SV - graden af \u200b\u200bsort, som ville have lommelygten, når han fylder hele ovnen, kun med en lysende flamme eller kun med uhemmende trothemiske gasser. Værdierne af SV og A g bestemmes af formler

a SV \u003d 1-E - (KG × RN + KS) \\ S \u003d 1-E - (0,4 · 0,282 + 0,25) · 1 · 2,8 \u003d 0,64

a R \u003d 1-E-KG × Rn × P S \u003d 1-E -0,4 · 0,282 · 1 · 2,8 \u003d 0,27

hvor e er grundlaget for naturlige logaritmer; Til R - dæmpningskoefficienten for stråler med trothamgasser bestemmes af nomogrammet under hensyntagen til temperaturen ved ovnens udløb, metoden til slibning og typen af \u200b\u200bforbrænding; R n \u003d R ro 2 + R H20 er den totale volumenfraktion af de trochetomiske gasser (bestemt ved tabel 1.2).

Koefficienten for svækkelsesstråler af Truchatic Gasser:

Til r \u003d 0,45 (ved nomogram 3)

Dæmpningskoefficienten for stråler med store partikler, 1 / m 2 x kgf / cm2:

0,03 · (2-1,1) (1,6 · 1050 / 1000-0,5) · 83 / 10,4 \u003d 0,25

hvor men T - overskydende luftkoefficient ved ovnets udløb

C p og n r - indholdet af kulstof og hydrogen i arbejdsbrændstoffet,%.

Til naturgas med R / N p \u003d 0,12σm × C m × H n / n.

P-tryk i ovnen, KGF / cm2; til kedler uden at trykke på p \u003d 1;

S er den effektive tykkelse af det emitterende lag m.

Når brændende faste brændstoffer, er graden af \u200b\u200bden sorte af fakkel A F placeret af et nomogram ved at definere den samlede optiske værdi til × P × S,

hvor p er et absolut tryk (i ovnen med en balanceret R \u003d 1 kgf / cm2); S er tykkelsen af \u200b\u200bdet emitterende lag af ovnen, m.

Varmeafledning i ovnen pr. 1 m2 af sine opvarmningsflader, KCAL / M 2H:

q v \u003d

Nyttig varmeafledning i ovnen pr. 1 kg brændende brændstof, nm 3:

hvor Q B er en varme indført med luft ind i ovnen (hvis der er en luftvarmer), Kcal / kg:

Q B \u003d ( eN. T -δ. eN. T -δ. eN. PP) × I 0 IN + (Δ eN. T + δ. eN. PP) × I 0 x \u003d

\u003d (1.1-0.1) · 770 + 0,1 · 150 \u003d 785

hvor δ. men T - størrelsen af \u200b\u200bsugningen i ovnen

∆men PP er størrelsen af \u200b\u200bsugningen i det støvforberedende system (valgt på bordet). Δ. men Pp \u003d 0, fordi Mazut.

Enthalpy af den teoretisk nødvendige mængde luft ј 0 GV \u003d 848,3 kcal / kg ved en temperatur bag luftvarmeren (forud vedtaget) og kold luft ј 0 x.v. Tag tabel 1.3.

Temperaturen af \u200b\u200bvarmluft ved udløbet af luftvarmeren er valgt til brændselsolie - langs tabel 3, t bjerge. I H \u003d 250 ○ S.

Teoretisk forbrændingstemperatur υ theor \u003d 1970 ° C bestemmes ved tabel 1.3 for den fundne værdi af q t.

Den termiske effektivitetskoefficient for skærme:

hvor X er graden af \u200b\u200bafskærmning af ovnen (defineret i designegenskaberne); ζ - betinget koefficient. Forureningsskærme.

Den betingede koefficient for kontaminering af skærme ζ for brændselsolie er 0,55 med åbne glatte papirskærme.

Bestemmelse af m, en F, i p × q t / f ct, υ teore, ψ, find temperaturen af \u200b\u200bgassen ved ovnets udløb ˝˝ t af nomogram 6.

Med uoverensstemmelser i værdierne af υ "T mindre end 50 0 med et nomogram, tages temperaturen af \u200b\u200bgasser ved ovnens udløb som endelig. Under hensyntagen til forkortelser i beregningerne accepterer vi υ "T \u003d 1000 ° C.

Varme, der overføres i brandkasse-strålingen, KCAL / KG:

hvor φ er varmebeskyttelseskoefficienten (fra varmebalancen).

Gasserens enthalpy ved ovnets udgang ј "T findes langs bordet 1.3 på men T og υ "t synlig termisk spænding af røggruppe, kcal / m 3 timer.

Kalibreringsberegningen af \u200b\u200brøgkammeret er at bestemme røggasens faktiske temperatur ved udløbet af kedelkammerets kedelkammer med formlen:

, O C (2.4.2.1)

hvor T A er den absolutte teoretiske temperatur for forbrændingsprodukter, K;

M er en parameter, der tager højde for temperaturfordelingen i højden af \u200b\u200bovnen;

- Koefficient for bevarelse af varme

I P - det estimerede brændstofforbrug, m 3 / s;

F St - overfladeareal af væggene i ovnen, m 2;

- Gennemsnit af skærmenes termiske effektivitet

- graden af \u200b\u200bsorte af ildkasse

VC WED - Gennemsnitlig total varmeevne Forbrændingsprodukter 1 m 3 Brændstof i temperaturområde
, KJ / (KG K);

- Strålingskoefficienten for helt sorte krop, W / (M 2 til 4).

For at bestemme den aktuelle temperatur , forudindstille det i værdi i overensstemmelse med anbefalingerne
. Ved den vedtagne gastemperatur ved ovnens udløb og den adiabatiske temperatur for forbrænding af brændstof om og bestemme varmetabet, og ifølge den vedtagne - udsender gasser. Derefter får vi ifølge de kendte geometriske egenskaber ved ovnkammeret den beregnede vej af den aktuelle temperatur ved ovnenes udløb.

Kalsamlingsberegning af ovne udføres i den følgende sekvens.

Til den vedtagne temperatur
vi bestemmer entallet for forbrændingsprodukter ved ovnens udløb i tabel 2.2.1
.

Nyttig varmeafledning i ovnen Jeg beregner formlen:

KJ / M 3 (2.4.2.2)

hvor Q in-heat introduceret i ovnluften: for kedler, der ikke har en luftvarmer, bestemmes af formlen:

, KJ / M 3 (2.4.2.3) KJ / m 3

Q.vn. - Varmen, der er indgået i kedelenheden med luft, der kommer ind, opvarmet uden for enheden: Accepter q.vn \u003d 0, da luften foran KVGM-30-150-kedlen i det pågældende projekt ikke opvarmer;

rH G. TB. - Varme for genvinding af forbrændingsprodukter: Acceptér RH G. TB. \u003d 0, da design af KVGM-23,26-150 kedel, røggasgenvinding ikke er tilvejebragt

Den teoretiske (adiabat) o og forbrændingstemperatur bestemmer størrelsen af \u200b\u200bden nyttige varmegenerering i ovnen Q t \u003d n A.

Tabel 2.2.1 med N A \u003d 33835.75 KJ / M 3 Bestem om A \u003d 1827,91 o C.

Bestem parameteren M afhængigt af den relative position af den maksimale temperatur af flammen i højden af \u200b\u200bovnen (x T), når du brænder gassen med formlen:

, (2.4.2.4)

hvor
, (2.4.2.5)

hvor n G er afstanden fra ovnen til brænderens akse, m;

N t - afstanden fra ovnen til ovnen til midten af \u200b\u200bvinduerne i ovnen, m;

Til KVGM-23,26 kedel, afstanden H r \u003d n t, derefter x t \u003d 0,53.

Koefficienten for termisk effektivitet af skærme bestemmes af formlen:

, (2.4.2.6)

hvor - koefficient, der tager højde for reduktionen af \u200b\u200bvarmevarmefælden på grund af forurening eller lukning af isolering af overflader Acceptere
;

x - betinget afskærmningskoefficient; Bestemme nomogrammet, ved s \u003d 64 mm, d \u003d 60 mm, s / d \u003d 64/60 \u003d 1,07, derefter x \u003d 0,98;

Bestem den effektive tykkelse af det emitterende lag i ovnen:

, m (2.4.2.7)

hvor v T, F er volumenet og overfladen af \u200b\u200bvæggene i varmekammeret, M3 og M2. Bestem designdokumentationen til KVGM-23,26-150 kedel.

V t \u003d 61,5 m 3, F, 326,6 m2;

Koefficienten for løsning af stråler til lysflammen består af koefficienter for svækkelsesstråler af Truchatiske gasser (til R) og SAGE-partikler (K), og når brændingsgas bestemmes af formlen:

,
(2.4.2.8)

hvor R n er den samlede volumenfraktion af triothemiske gasser: bestemmes ud fra tabel 2.1.2.

Koefficienten for svækkelsesstråler af Truchatic Gasser K R bestemmes af formlen:

,
(2.4.2.9)

hvor P п er partialtryk af trussatomiske gasser;

, MPa (2.4.2.10)

hvor trykket i kedelkammeret i kedlen, der opererer uden udrensning: p \u003d 0,1 MPa,;

- Den absolutte temperatur af gasser ved udgangen af \u200b\u200bvarmekammeret, K (svarende til det foreløbige skøn)