;

;

Waar

- het gewicht van het sneeuwdek per 1 m 2 van het horizontale oppervlak;

- overgangscoëfficiënt van het gewicht van het sneeuwdek van de aarde naar de sneeuwbelasting op het deksel;

.

Bepaal het eigen gewicht van de balk:

;

;

.

Rijst. 5. Frame laadschema. 3.1 Bepaling van de geometrische kenmerken van de balk

Fig.6 Straaldiagram

Belastingen: g=4,98 kN/m, g n=3,72 kN/m.

Materialen: voor riemen - grenen planken met een doorsnede van 144 ´ 33 mm (na het dimensioneren en frezen van hout met een doorsnede van 150 ´ 40 mm) met sneden.

In uitgerekte riemen wordt hout van de 2e graad gebruikt, in gecomprimeerde - van de 3e graad. Voor de wanden wordt multiplex, berken, klasse FSF V / VV 12 mm dik gebruikt. De planken van de riemen zijn over de lengte verbonden op een getande spijker, multiplex wanden - "op een snor".

De hoogte van de doorsnede van de balk in het midden van de overspanning wordt genomen

h = ik/ 8 \u003d 15/8 \u003d 1.875 m. De hoogte van het steungedeelte,

h 0 = h — 0,5li\u003d 1.875 - 0.5 × 15 × 0.1 \u003d 1.125 m.

Breedte straal b\u003d Σδ d + Σδ f \u003d 4 × 3,3 + 2 × 1,2 \u003d 15,6 cm.

13 platen multiplex worden langs de lengte van de balk gelegd met een afstand tussen de assen van de verbindingen

ik f - 10δ f \u003d 152 - 1,2 × 10 \u003d 140 cm.

De afstand tussen de middelpunten van de akkoorden in de referentiesectie.

h' 0 = h 0 — h n \u003d 1,125 - 0,144 \u003d 0,981 m; 0,5 h' 0 = 0,49 meter.

De berekende sectie bevindt zich op een afstand x vanaf de as van het steunplatform

x = = 15= 6,45 m,

waar γ = h' 0 /(li) = 0,981 (15 × 0,1) = 1,47

We berekenen de parameters van de berekende sectie: de hoogte van de balk

h x = h 0 + ix\u003d 1,125 + 0,1 × 6,45 \u003d 1,77 m;

afstand tussen de middelpunten van de banden

h'x\u003d 1,77 - 0,144 \u003d 1,626 m; 0,5 h'x= 0,813 m;

vrije muurhoogte tussen akkoorden

h x st \u003d 1.626 - 0.144 \u003d 1.482 m; 0,5 h x st = 0,741 m.

Buigmoment in ontwerpsectie

M x = qx (ik — x) /2 \u003d 4,98 × 6,45 (15 - 6,45) / 2 \u003d 137,3 kN × m;

vereiste modulus (gereduceerd tot hout)

W pr = M x γ n /R p \u003d 137,3 × 10 6 × 0,95 / 9 \u003d 14,5 × 106 mm 3;

het bijbehorende traagheidsmoment

l pr = W enzovoort h x/ 2 \u003d 14,5 × 10 6 × 1770 / 2 \u003d 128,32 × 10 8 mm 4.

We definiëren een I-balk doosvormige doorsnede (zie Fig. 7).

Het werkelijke traagheidsmoment en de doorsnedemodulus, herleid tot hout, zijn gelijk aan

l pr = l d + l f E f K f / E d \u003d 2 [(132 × 144 3 / 12) + 132 × 144 × 813 2] + 2 × 12 × 1770 3 × 0,9 × 1,2 / 12 \u003d 371,7 × 108 > 128,32 × 108 mm 4 ;

W pr = l pr × 2/ h x\u003d 2 × 371,7 × 10 8 / 1770 \u003d 42 × 10 6\u003e 14,5 × 106 mm 3,

Hier Kφ = 1,2 is een coëfficiënt die rekening houdt met de toename van de elasticiteitsmodulus van multiplex tijdens het buigen in het vlak van de plaat.

Controle van de trekspanningen in de multiplex wand

fr = MxE f K f( W enzovoort E e) \u003d 137,3 × 10 6 × 0,9 × 1,2 \ (42 × 10 6) \u003d 3,5< R vanaf m f /γ n= 14 × 0,8 / 0,95 = 11,8 MPa.

Hier m f = 0,8 is een coëfficiënt die rekening houdt met de vermindering van de ontwerpweerstand van multiplex dat "op de snor" wordt verbonden wanneer het in het vlak van de plaat wordt gebogen. Door de samengedrukte riem los te maken door gordingen of plaatribben om de 1,5 m, bepalen we de flexibiliteit ervan vanuit het vlak van de balk

λ ja = ik p(0.29 b) = 187\(0,29 × 15,6) = 41,3< 70 и, следовательно,

φ ja = 1 — a(λ /100) 2 \u003d 1 - 0,8 (4,13 / 100) 2 \u003d 0,99, en de compressiespanningen in de riem

σc = M x /W pr \u003d 137,3 × 10 6 \ 42 × 10 6 \u003d 3,2< φy R met /γ n= 0,91 × 11 × 0,95 = 10,5 MPa.

We controleren de multiplex wanden op de belangrijkste spanningen in het gebied van de eerste verbinding vanaf de ondersteuning op afstand x 1 = 0,925 m (zie afb. 7).

Voor deze sectie:

M = qx 1 (ik — x 1)/ 2 = 4,98 × 1,150(15 - 1,150)/2 = 39,65 kN × m;

Q = q (ik /2 — x 1) = 4,98 (15/2 - 1,150) = 31,6 kN;

h\u003d 1.125 + 1.150 × 0.1 \u003d 1.24 m;

h st \u003d 1,24 - 2 × 0,144 ≈ 0,952 m - wandhoogte langs de binnenranden van de akkoorden, waarvan 0,5 h st = 0,47 m.

Het traagheidsmoment van een bepaalde sectie en het statische moment ter hoogte van de binnenrand, teruggebracht tot multiplex:

l x1pr \u003d 1240 3 * 1.2 * 2 \ 12 + 2 * 1000 \ (1,2 * 900) \u003d 130,4 × 108 mm 4;

S x1 pr \u003d 144 * 156 * 470 * 1000 \ (1,2 * 900) + 2 * 1,2 * 144 * 470 \u003d 9,6 × 106 mm 3.

Normale en schuifspanningen, in de triplexwand ter hoogte van de binnenrand van het spankoord

st = M× 0,5 h st / l pr \u003d 39,65 × 10 6 × 476 / 130,4 × 10 8 \u003d 1,4 MPa;

st = QS enzovoort /( l pr Σδ f) = 31,6 × 103 × 9,6 × 10 6 / (130,4 × 108 × 2 × 12) = 0,97 MPa.

De belangrijkste trekspanningen volgens SNiP II-25-80 formule (45)

0 .5σ st + = 0,5 × 1,4 + = 2,36 < (R/ n) m f \u003d (4,7 / 0,95) 0,8 \u003d 4,1 MPa onder een hoek

α \u003d 0,5 arctan (2τ st / σ st) \u003d 0,5 arctan (2 × 0,97 / 1,4) \u003d 45 °

volgens de grafiek in afb. 17 (SNiP II-25-80, bijlage 5).

Om de stabiliteit van de triplexwand in het steunpaneel van de balk te controleren, berekenen we de nodige geometrische kenmerken: de lengte van het steunpaneel a= 1,125 m (vrije afstand tussen ribben); afstand van de berekende sectie van de as van de ondersteuning x 2 = 0,952 m; hoogte van de multiplexwand in de ontwerpsectie

h st \u003d (1.125 + 0.952 × 0.1) - 2 × 0.144 ≈ 0.932m

h st / δ f = 932/12 = 77,6 > 50; = a /h st \u003d 1.125 / 0.932 ≈ 1.2m.

Volgens de grafieken in afb. 18 en 19 bijv. 5 voor multiplex FSF en γ = 2 vinden we K en = 18 en K= 3.

Traagheidsmoment en statisch moment voor de ontwerpsectie x 2 gegoten op multiplex

l pr \u003d 1200 3 * 1.2 * 2 \ 12 + 2 * 1000 \ 1.2 * 900 \u003d 91 × 108 mm 4;

S pr \u003d 155 * 144 * 466 * 1000 \ 1.2 * 900 \u003d 9.3 × 106 mm 3.

buigend moment en afschuifkracht in deze sectie

M = qx 2 (ik — x 2)/2 = 4,98 × 0,952(15 - 0,952)/2 = 33,3 kN × m;

Q = q (ik /2 — x) = 4,98 (15/2 - 0,925) = 32,7 kN.

Normale en schuifspanningen in de triplexwand ter hoogte van de binnenrand van de akkoorden

st = M 0,5h st / l pr \u003d 33,3 × 10 6 × 0,5 × 1200/91 × 10 8 \u003d 2,1 MPa;

st = QS enzovoort /( l pr Σδ f) = 32,7 × 103 × 9,3 × 10 6 / (91 × 108 × 2 × 10 12) = 1,7 MPa.

Volgens SNiP II-25-80-formule (48) controleren we of aan de stabiliteitsvoorwaarde voor de multiplexwand wordt voldaan:

a) in het basispaneel

st /[ K en (100δ/ h st) 2 ] + τ st /[ Kτ (100δ/berekend) 2 ] = 2,1/ = 0,68< 1, где h st / = 77,6;

b) in de berekende sectie met maximale spanningen kromming ( x= 6,45 m) bij h st / = 1,62 / 0,012 = 135 > 50;

γ = a /h st \u003d 1.125 / 1.62 \u003d 0.69, K en = 25 en K= 3,75.

Buigspanningen in een triplexwand ter hoogte van de binnenrand van de koorden

st = M x 0,5h st / l pr \u003d 137,3 × 10 6 × 741 / 128,2 × 10 8 \u003d 7,9 MPa,

waar l pr \u003d 128,2 × 108 mm 4;

st = QxS enzovoort /( l pr Σδ f) = 5,2 × 10 3 × 10,3 × 10 6 / (128,2 × 108 × 2 × 12) = 0,174 MPa,

waar Q = q (ik /2 — x) = 4,98 (15/2 - 6,45) = 5,2 kN,

S\u003d 10,3 × 106 mm 3.

Met behulp van SNiP II-25-80, formule (48), verkrijgen we:

7,9/ + 0,174/ = 0,66 < 1.

We controleren de multiplexwanden in het referentiegedeelte voor een snede ter hoogte van de neutrale as en voor chippen langs de verticale naden tussen de akkoorden en de muur in overeenstemming met SNiP II-25-80, paragrafen. 4.27 en 4.29.

Het traagheidsmoment en het statische moment voor de referentiesectie, gereduceerd tot multiplex, worden zoals eerder bepaald

l pr \u003d 129,7 × 108 mm 4; S pr \u003d 9,5 × 106 mm 3;

τ cf = Qmax S enzovoort /( l pr Σδ f) = 7,9 × 103 × 9,5 × 10 6 / (129,7 × 108 × 2 × 12) = 2,4< R fsr /γ n= 6/0,95 = 6,3 MPa;

sk = Qmax S enzovoort /( l enzovoort nh i) \u003d 7,9 × 10 3 × 9,5 × 10 6 / (129,7 × 108 × 4 × 144) \u003d 0,75< R fsk /γ n= 0,8 / 0,95 = 0,84 MPa.

De doorbuiging van de triplexbalk in het midden van de overspanning wordt bepaald in overeenstemming met clausule 4.33 met behulp van de formule (50) van SNiP II-25-80. We bepalen eerst:

f = f 0 /tot,

waar f 0 = 5q n ik 4 /(384El) = 5 × 3,72 ×15 4 × 10 12 / (384 × 248 × 10 12) = 9,8 mm.

Hier EI = E d l d + E f l f = 10 4 × 175 × 10 8 + 10 4 × 0,9 × 1,2 × 131,2 × 108 = 316,7 × 10 12 N × mm 2 (SNiP II-25-80, app. 4, tabel 3); coëfficiëntwaarden tot= 0,4 + 0,6β = 0,4 + 0,6 × 1125/1626 = 0,815 en c= (45,3 - 6,9β)γ = (45,3 - 6,9 × 1125/1626)2 × 144 × 132 = 48,1;

dan

f= 9,8 / 0,815 = 7,3 mm en f /ik\u003d 7,3 / 15 × 10 3 \u003d 1/1700< 1/300 (СНиП II-25-80, табл. 16).
3.2. Statische straalanalyse

We berekenen de balk met twee combinaties van belastingen:

I. Permanente en sneeuwbelastingen zijn gelijkmatig verdeeld over de gehele overspanning (g + P 1):

Rijst. 7. De eerste combinatie van belastingen op het frame

;

;

;

;

.

II. Constante belasting over de gehele overspanning en sneeuwbelasting gelijkmatig verdeeld over 0,5 overspanning (g + P 2):

Rijst. 8. De tweede combinatie van belastingen op het frame

;

;

;

;

5. Ontwerp van het referentieknooppunt

5.1. Berekening van het steunkussen

We bepalen het gebied van het steunkussen uit de voorwaarde voor breeksterkte:

Waar

- ontwerpweerstand tegen verplettering over de vezels.

Bepaal de afmetingen van het kussen: waar?

;

aanvaarden lpl = 36 cm;

accepteer kussen: 36 x20cm; Fcm =720cm 2.

Rijst. 9. Schema voor het berekenen van de grondplaat

Bepaal de werkelijke verpletterende spanning: ;

.

We vinden het maximale moment en het moment van weerstand:

;

;

accepteren = 1,0 cm.

5.2. Berekening van ankerbouten

Geschatte kracht waargenomen door één bout langs de afschuiving:

Waar

- ontwerpweerstand van bouten tegen afschuiving;

- het dwarsdoorsnede-oppervlak van de bout langs het gedeelte zonder schroefdraad;

— coëfficiënt vann;

- het aantal berekende secties van één bout.

Bereken de bouten uit de stuwkracht:

;

;

accepteer 2 bouten met een diameter van 0,7 cm.

6. Ontwerp en berekening van het rek

Wij aanvaarden gelijmde palen met een rechthoekige doorsnede met een trede langs het gebouw B = 3,4 m, stevig bevestigd aan de fundering. Bevestiging van rekken met balken is scharnierend. De stabiliteit van de constructies wordt verzekerd door het plaatsen van dwarsliggers in de coating en verticale langsliggers tussen de staanders, dit zijn vakwerkconstructies. De verbindingen tussen de spanten, die de algehele ruimtelijke stijfheid van het frame creëren, zorgen voor een bepaalde geometrie van de coatingstructuren en installatiegemak, fixeren de samengedrukte elementen van het liggervlak en herverdelen de lokale belastingen die op één frame worden uitgeoefend naar aangrenzende frames.
De afstand tussen verticale verbindingen neem van 26 tot 30 m. Als de afstand tussen de kolommen ≤ 3 m is, worden houten banden gebruikt, als er meer metalen zijn. In dit geval worden bij een kolomafstand van 3,4 m metalen banden gebruikt.

Houten palen zijn samengedrukt of samengedrukt-gebogen dragende constructies rustend op fundamenten. Ze worden gebruikt in de vorm van verticale staven die een dak of plafond ondersteunen, in de vorm van rekken van stutsystemen, in de vorm van star ingebedde rekken van frames met één of meerdere overspanningen.

Door hun ontwerp kunnen ze worden onderverdeeld in gelijmde rekken en rekken gemaakt van massieve elementen.

Rijst. 10 Dwarsdoorsnede van het rek

a) permanent rechthoekig en vierkante doorsnede; b) variabele sectie

Afb.11. Lay-out van verticale metalen banden

6.1. Statische berekening.

Belastingen:

g n \u003d 2,06 / 1,5 \u003d 1,373 kN / m 2;

g \u003d 2.608 / 1.5 \u003d 1.739 kN / m 2;

S n \u003d 1,21 kN / m 2;

S=1,78 kN/m2.

Constante ontwerpdruk op het rek van de coating: P p \u003d (1,739 + 0,13) * 3,4 * 15 / 2 \u003d 47,65 kN.

Hetzelfde, vanaf de muurafrastering, rekening houdend met de bevestigingselementen bij h op = 0,9 m Pst = (0,38 + 0,1) * (4,6 + 0,9) * 3,4 = 8,97 kN.

We accepteren de berekende belasting van het eigen gewicht van het rek P sv \u003d 5 * 4,6 * 0,9 * 0,16 \u003d 3,31 kN. Geschatte druk op het sneeuwrek R sn \u003d 1,78 * 3,4 * 15 / 2 \u003d 45,39 kN. snelheid hoofd wind op een hoogte tot 10 m voor type B terrein: p in = 0,45 kN / m 2; aerodynamische coëfficiënten c=0,8.

druk p in d \u003d p in ncB \u003d 0,45 * 1,2 * 0,8 * 3,4 \u003d 1,46; zuigkracht p in o \u003d -0,45 * 1,2 * 0,5 * 3,4 \u003d -0,91

waarbij n=1,2 de overbelastingsfactor is voor de windbelasting.

Windbelasting op het frame vanaf het wanddeel boven de bovenzijde van de staanders, kN:

druk W in d \u003d p in nchB \u003d 0,45 * 1,2 * 0,8 * 1,8 * 3,4 \u003d 2,6; zuigkracht W in o \u003d -0,45 * 1,2 * 0,5 * 1,8 * 3,5 \u003d -1,7, waarbij h \u003d 1,8 m de maximale hoogte van de coating is, inclusief de hoogte van de balk en de dikte van de platen.

6.2 Krachten in de rekken van het frame.

Het frame is ooit een statisch onbepaald systeem geweest. Voor het onbekende nemen we de langskracht X in de dwarsbalk, die voor elk type belasting afzonderlijk wordt bepaald:

van de windbelasting toegepast op het niveau van de dwarsbalk,

X w \u003d - (W in d - W in o) / 2 \u003d - (2,6-1,7) / 2 \u003d -0,45 kN;

van windbelasting op muren

X p \u003d -3 / 16H (r in d - r in o) \u003d -3 / 16 * 4,6 * (1,46-0,9) \u003d -0,07;

vanaf het muurhek op een afstand tussen het midden van het muurhek en de paal e=(0.3+0.55)/2=0.425 m, waarbij 0.3 de dikte is wandpaneel, 0,55 - de hoogte van de luifel van de kolom (ongeveer)

M st \u003d P st e \u003d -8,97 * 0,425 \u003d -3,8 kN * m;

X st \u003d -9 M st / (8 * H) \u003d -9 * (-3,8) / (8 * 4) \u003d 1,06 kN.

Buigmomenten bij het beëindigen van rekken:

M l \u003d ((2.6-0.45-0.0-7) * 4 + (1.46 * 4 2 / 2)) * 0.9 + 0.91 * 4-3.8 \u003d 16, 7 kN*m,

M pr \u003d ((1,7 + 0,45 + 0,07) * 4 + (0,97 * 4 2 / 2)) * 0,9-0,91 * 4 + 3,8 \u003d 10,48 kN *m.

Dwarskrachten in de inbedding van stellingen, kN:

Q l \u003d (2,6-0,45-0,07 + 1,46 * 4) * 0,9 + 0,91 \u003d 8;

Q pr \u003d (1,7 + 0,45 + 0,07 + 0,97 * 4) * 0,9-0,91 \u003d 4,58.

Longitudinale krachten in de inbedding van rekken N l \u003d N pr \u003d 47,65 + 8,97 + 3,31 + 45,39 * 0,9 \u003d 100,78 kN, waarbij 0,9 een coëfficiënt is die rekening houdt met de werking van twee tijdelijke belastingen.

We accepteren een rek met rechthoekige doorsnede langs de hoogte van de doorsnede van 16 planken van 3,3 cm dik, 16 cm breed (na vertraging van planken 4,0x17,5). Dan h=3,3*16=52,8 cm; b=16cm.

We controleren de sterkte van de dwarsdoorsnede van de tandheugel op normale spanningen:

σ \u003d 100,78 / 844,8 + 3600 / 7434.2 \u003d 0,6 kN / cm 2 \u003d 6 MPa<19,2 МПа,

waarbij R c \u003d R c m in m n m b / γ n \u003d 1.5 * 1 * 1.2 * 0.989 / 0.95 \u003d 1.92 kN / cm 2 \u003d 19,2 MPa, F calc \u003d 16 * 52 ,8 \u003d 844,8 cm 2;

M d \u003d 2346 / 0,65 \u003d 3600 kN * cm;

ξ=1-100,78/(0,178*1,92*844,8)=0,65;

λ=2,2 uur op /r=2,2*900/0,289*52,8=129,76;

φ \u003d 3000 / λ 2 \u003d 3000 / 129,76 2 \u003d 0,178;

W calc \u003d 16 * 52,8 / 6 \u003d 7434.2 cm 3.

We maken de rekken langs het gebouw los met een omsnoeringsbalk, leggen ze erop, met verticale beugels en afstandhouders geïnstalleerd in het midden van hun hoogte langs de buitenranden. De stabiliteit van de platte vorm van de vervorming van het rek met de losgemaakte gestrekte rand wordt gecontroleerd door de formule:

100,78/(0,079*9,591*1,92*844,8)+3600/(1,75*1,762*1,92*7434,2)=

0,082+0,081=0,16<1;

φ \u003d 3000 / λ 2 \u003d 3000 / 194.64 2 \u003d 0,079;

λ=h op /r=900/0,289*16=194,64;

κ pN=1+(0,75+0,142*900/52,8-1)*0,5=9,591;

Af = 2,32;

κ pm \u003d 1 + (0,142 * 900 / 52,8 + 1,76 * 52,8 / 900-1) * 0,5 \u003d 1,762.

D In het geval van een samengedrukt buitenvlak van het rek, is de geschatte lengte in een vlak loodrecht op het vlak van het frame 400 cm.

100,78/(0,401*1,92*844,8)+(3600/(2,444*1,92*7434,2)) 2 =0,15+0,001=0,16<1;

φ=3000/86,51 2=0,401; λ= 400/0,289*16=86,51;

M d \u003d 2156 / 0,69 \u003d 3124.6 kN * cm;

φ m \u003d 140 * 16 2 / (400 * 52,8) * 1,44 \u003d 2,444.

Om de waarde van κ f te bepalen berekenen we het buigend moment in de rechter paal op een hoogte van 2 meter:

M 1 inc \u003d ((1,75 + 0,45 + 0,07) * 2 + (0,91 * 2 2 / 2)) * 0,9-0,91 * 2 + 3,8 \u003d 8,158 kN * m;

κf=1,75-0,75α=1,75-0,75*0,41=1,44; α=8,83/21,56=0,41.

Lijmnaden controleren op afbrokkelen:

τ \u003d QS br / (ξJ br b calc) \u003d 9 * 5575,7 / (0,69 * 196264 * 16) \u003d 0,023 kN / cm 2 \u003d 0,23 MPa< R cк =1,89 МПа,

Waar R ck m in m n / γ n \u003d 1.5 * 1 * 1.2 / 0.95 \u003d 1.89 MPa.

S br \u003d 16 * 52,8 2 / 8 \u003d 5575,7 cm 3; J br \u003d 16 * 52,8 3 / 12 \u003d 196264 cm 4.

6.3 Berekening van het referentieknooppunt

We lossen het ondersteuningsknooppunt van het rek op volgens Fig. 10. Ankerbouten worden berekend volgens de maximale trekkracht onder invloed van een constante belasting met een overbelastingsfactor n=0,9 en windbelasting N=(47,65+8,97+3,31)*0,9/1,1=49kN;

M \u003d (2,6-0,45-0,07) * 4 + (1,56 * 4 2) / 2 + 0,91 * 4 * 0,9 / 1,1-3,8 * 0,9 / 1,1=20,67 kN*m.

Wij accepteren de grondplaat van de kolomvoet met afmetingen 34x65 cm We bepalen de spanningen op het funderingsoppervlak:

σ min max \u003d -49 / (34 * 65) ± 6 * 2067 / (34 * 65 2) \u003d -0,02 ± 0,08;

M d \u003d 2067 / 0,848 \u003d 2437,5 kN * m; ξ=1-49/(0.178*1.92*844.8)=0.848;

σmax = -0,1 kN/cm2; σ min \u003d 0,06 kN / cm 2.

Aangezien de relatieve excentriciteit e 0 = M d / N=2067/49=42 cm groter is dan h/6=52,8/6=8,8 cm, moeten ankerbouten en zijankerplaten worden berekend.

Voor de fundering accepteren we beton van klasse B10 met een ontwerpweerstand R in \u003d 6 MPa. We berekenen de afmetingen van de secties van het spanningsdiagram, dat wordt weergegeven in Fig. 11.

x=0,143*65/(0,143+0,103)=37,8 cm;

a \u003d h n / 2-s / 3 \u003d 65 / 2-37.8 / 3 \u003d 19,9 cm;

e \u003d h n -x / 3-s \u003d 65-37,8 / 3-6.1 \u003d 46,3 cm.

Kracht in ankerbouten:

Z=(2067-49*19,9)/49=22,3 kN.

Het dwarsdoorsnede-oppervlak van de bout F b um \u003d Z / (n b R w) \u003d 22,3 / (2 * 18) \u003d 0,7 cm 2, waarbij n b \u003d 2 - het aantal ankerbouten aan één kant van het rek; R W - ontwerp treksterkte van bouten, gelijk aan 18 kN/cm 2 voor ankerbouten met een diameter van 12 ... 22 mm van staalsoort 09G2S. We vinden d \u003d 16 mm met F um \u003d 1.408 cm 2.

We berekenen de elementen van de basis van de kolom.

Wij accepteren schuine gelijmde staven gemaakt van klasse A-III wapeningsstaal. We bepalen het berekende draagvermogen van de schuine verlijmde staaf:

T \u003d R sc30 π (d + 0,5) l 1 κ 1 \u003d 0,202 * 3,14 * 2,1 * 20 * 0,95 \u003d 25,3,

waarbij d=1,6 cm de staafdiameter is; l 1 \u003d 20 cm - de lengte van het ingebedde deel van de staaf; 30ͦ - de hellingshoek van de staven ten opzichte van de vezels van het hout van het rek; R sk30 \u003d 0,202 kN / cm 2 - de berekende weerstand van hout tegen afbrokkelen onder een hoek van 30ͦ met de vezels; κ 1 \u003d 1,2-0,02 * 20 / 1,6 \u003d 0,95.

We berekenen schuin gelijmde staven door houtschaar:

44.88*sin30/4=5.6 kN< Т=25,3 кН.

We controleren de gelijmde staven op uitrekken en buigen van de staaf:

(44.88cos30/4*(3.14*1.6 2 /4)*36.5) 2 +44.88sin30/4*17.92=0.018+0.313=0.331< 1,

waarbij R c \u003d 36,5 kN / cm 2 - de ontwerpweerstand van een wapeningsstaaf met een diameter van 16 mm van staal van klasse A-III; T n \u003d 7d 2 \u003d 7 * 1.6 2 \u003d 17.92 kN - het berekende draagvermogen voor het buigen van een staaf gemaakt van wapeningsstaal van klasse A-III.

Wij accepteren ankerplaten met een afmeting van 10x160 mm van staalsoort VStZps 6-1. Controle van de ankerplaten:

(Z / (F it R y)) 2 + (M a / (1,47 W nt R y)) \u003d (44,88 / 1 * 16 * 23) 2 + (0,131 * 6 / (1,47 * 1*16*23) ))=0,015+0,001=0,016< 1, где М а =0,032 d 3 =0,032*1,6 3 =0,131 кН*см.

7. Schildkrat.

Het hoofddoel van het dak is bescherming tegen luchtvochtigheid, inclusief condensaat, dat ontstaat wanneer de naar het dak opstijgende dampen van warme lucht in contact komen. krat dient voor het leggen en onderhouden van het dak, neemt lasten waar van het eigen gewicht van het dak, winddruk, sneeuwgewicht etc. en draagt ​​deze over aan dakconstructies. Maar het doel van de kist is niet alleen dit. Onderzoek van veel truss-constructies na langdurig gebruik toont aan dat de latten bijdragen aan een goede ventilatie van de lucht in het dak, waardoor het risico op bederf wordt verminderd en het niveau van vochtcondensatie sterk wordt verminderd. Houten kisten zijn gerangschikt van staven of planken die met openingen zijn gelegd of in de vorm van enkele of dubbele massieve vloeren. Bij het installeren van dubbele vloeren wordt de onderste laag planken dun gemaakt.

De keuze van de latten is afhankelijk van het type dak. Dunne panlatten zijn geschikt voor dakbedekking, samengesteld uit afzonderlijke voldoende stijve en duurzame tegels of platen (pannen, dakleien, golfplaten van asbestcement, enz.). Tegelijkertijd worden de afstanden tussen de elementen (spijlen of planken) van de panlatten genomen in overeenstemming met de afmetingen en sterkte van de dakplaten en platen. Bij dunnere en breekbare (bijvoorbeeld platte asbestcement) of helemaal niet starre (bijvoorbeeld dakleer) tegels worden doorlopende promenades gebruikt.

Afb.12. Houten kisten: a- van staven; b- van schaarse planken; c - massieve plank; g- dubbele plank

Zich onderscheiden solide en ontslagen promenades. Het wordt aanbevolen om elementen van vloeren en latten te maken van naaldhout van de 3e graad. Bij het rollen van dakbedekking in niet-geïsoleerde coatings worden doorlopende promenades gebruikt.

Bij isolatiecoatings wordt op deze vloerbedekking een massieve plaatisolatie gelegd, waarop direct of op de egalisatielaag een opgerold tapijt wordt verlijmd. Het is mogelijk dat de isolatie tussen de banen wordt gelegd met een gipsplaten plafondbekleding. Bij een geschubd dak gemaakt van asbestcement of glasvezelplaten in niet-geïsoleerde coatings, worden schaarse promenades (latten) gebruikt.

Afb.13. Opties vloerbedekking: a - onder een koudgewalst dak; b - onder het rolgeïsoleerde dak; c - onder een koud asbestcement dak; 1 - rol dakbedekking; 2 - isolatie; 3 - vloeren; 4 - dakbedekking van asbestcement; 5 - krat; Geloosde vloer (krat): 1 - planken; 2 - nagels

Promenades zijn gemaakt van planken op spijkers en gelegd op liggers of de belangrijkste dragende structuren van de coatings met een onderlinge afstand van niet meer dan 3 m. .

De belangrijkste soorten promenades zijn schaars en dubbel kruis.

Een dunne vloer, ook wel krat genoemd, is een niet-doorlopende rij planken die zijn gelegd met een stap die wordt bepaald door het type dak en de berekening. De openingen tussen de randen van de planken voor een betere ventilatie moeten minstens 2 cm zijn.Om de montage te versnellen, is het raadzaam om deze vloer te monteren uit geprefabriceerde panelen die van onderaf zijn verbonden door dwarsbalken en beugels, met totale afmetingen gekoppeld aan de plaatsing van ondersteunende structuren, rekening houdend met de transportomstandigheden.

Stevige vloer. Van de massieve vloeren is de meest voorkomende het dubbele kruis, dat uit twee lagen bestaat - de onderste werkende en de bovenste beschermende.

Dubbel dwarsdek bestaat uit twee lagen planken - onderste werkend en bovenste beschermend. De bovenste - beschermende (massieve) laag planken met een dikte van 16 ... 22 mm en een breedte van niet meer dan 100 mm wordt onder een hoek van 45 ... 60 ° op de onderste, werkende, vloerbedekking gelegd en vastgemaakt eraan met spijkers.

Werkvloer is een dunne of aaneengesloten rij dikkere platen en draagt ​​alle belastingen die op de coating inwerken. Voor een betere ventilatie wordt aanbevolen om de werkvloer dun te maken, met een opening van minstens 20 mm van planken met een dikte van 19 ... 32 mm, bepaald door de belasting. Om de buigstijfheid te vergroten, moeten de planken van de werkvloer op drie of meer steunen worden ondersteund. In de coatings van verwarmde industriële gebouwen wordt de isolatie gelegd op een enkele promenade of een continue aanloop met een dikte van 19 ... 32 mm, wat raadzaam is om op drie runs te vertrouwen.

Beschermend dek is een aaneengesloten rij planken met een minimale dikte van 16 mm en een breedte van 100 mm. Ze worden onder een hoek van 45-60 ° op de werkvloer gelegd en met spijkers eraan bevestigd. De beschermende vlonder zorgt voor het nodige doorlopende oppervlak, zorgt ervoor dat alle terrasplanken samenwerken, verdeelt de puntlasten over een 50 cm brede werkdekstrook en beschermt het dakbedekking tegen scheuren bij het kromtrekken en scheuren van dikkere en bredere werkdekplanken.

Afb.14. Zachte daken

a) Ruberoid daken (zachte daken): a - langs de promenade; b - geïsoleerd op een plaat van gewapend beton; 1 - lagere schaarse promenade; 2 - bovenste stevige promenade; 3 - de onderste laag van het dak, evenwijdig aan de nok; 4 - de toplaag van het dak, loodrecht op de nok; 5 - bitumineuze mastiek; 6 - dakspijkers; 7 - plaatstaal op de daknok; 8 - dak (drielaags) van dakbedekking; 9 - egalisatie dekvloer; 10 - thermische isolatie; 11 - dampscherm; 12 - geprefabriceerde panelen van gewapend beton.

b) Dakbedekking van dakleer of dakbedekking op een doorlopende plankenvloer van planken: a - tweelaags; b - enkellaags met driehoekige rails bij de verbindingen; 1 - dakleer of dakbedekking; 2 - vloeren van planken; 3 - spantbeen; 4 - mastiek; 5 - latten met driehoekige doorsnede

Het dubbele dwarsdek heeft een aanzienlijke stijfheid in zijn vlak en dient als een betrouwbare verbinding tussen de liggers en de hoofddraagconstructies van het dek. Het is ook raadzaam om deze vloer uit vooraf gemaakte grote schilden te monteren.

Ook worden vloerbedekkingen gebruikt van solide enkellaagse schilden die van onderaf zijn verbonden door beugels en dwarsbalken, die minder stijfheid hebben dan dubbele.

Voor dakbedekking in de vorm van een ruberoid tapijt, moet de vloer een doorlopend, egaal oppervlak hebben van een of twee lagen planken.

Het is raadzaam om de plankenvloer onder het dakbedekkingsdak te ontwerpen en te berekenen als een doorlopende scharnierbalk met twee overspanningen. De ontwerpbreedte van de vloer is voorwaardelijk gelijk aan 1 m.

Het dubbele dwarsdek is ontworpen om alleen het werkdek te buigen en alleen van de normale belastingscomponenten, aangezien de hellende componenten worden opgenomen door het beschermende dek. De geschatte breedte van de vloer wordt verondersteld B = 1 m te zijn, rekening houdend met alle planken die erin zijn opgenomen, waarvan het aantal bij een trede a zal zijn n=1/a. De puntlasten worden hier verdeeld over een breedte van 0,5 m en verdubbelen dus de waarden die in de berekende breedte zijn opgenomen P = 2,4 kN. Bij het selecteren van het vloergedeelte is het handig om het gedeelte van de planken in te stellen b x h(cm), bepaal vervolgens het benodigde weerstandsmoment.

a)

b)

Afb.15

a) Schild van een solide enkellaagse vloer: 1 - vloerplanken; 2 - beugels; 3 - dwars

b) Afscherming van dubbele vlonderplanken: 1 - schuine beschermende vlonderplanken; 2 - werkende vloeren; 3 - nagels

De werkvloer is een ontladen of aaneengesloten rij dikkere planken en draagt ​​alle belastingen die op de vloer werken. De beschermvloer is een aaneengesloten rij planken met een minimale dikte van 16 mm. Het wordt onder een hoek van 45 o - 60 o op de werkvloer gelegd en met spijkers eraan vastgemaakt.

Het dubbele dwarsdek heeft een aanzienlijke stijfheid in zijn vlak en dient als een betrouwbare verbinding tussen de liggers en de hoofddraagconstructies van het dek. Het is aan te raden om deze vloer ook uit kant-en-klare grote schilden te monteren.

Pas hetzelfde toe vloeren van doorlopende enkellaagse platen, onderaan verbonden door beugels en dwarsbalken, die minder stijf zijn dan dubbele.

Vloerbedekkingen. Het zijn aaneengesloten rijen planken die als basis dienen voor een schone vloer of de schone vloer zelf. Ze worden op tussenliggende staven - boomstammen of direct op de balken gelegd en eraan genageld. De planken van de vloer van de schone vloer zijn met de randen verbonden in een tand en groef. Vloerdekken werken en zijn ontworpen om te buigen door de werking van lasten van hun eigen gewicht, nuttige lasten gelijk aan 1,5 kN / m 2. in woningen, en niet minder dan 2 kN / m 2 (200 kg / m 2) in industriële gebouwen en puntbelastingen gelijk aan 1,5 kN (150 kg). De maximale dekdoorbuiging mag niet meer bedragen dan 1/250 van de overspanning. Controleer bovendien de fluctuatie van de vloer. De controles bestaan ​​uit het feit dat de doorbuiging van een puntbelasting van 0,6 kN niet groter mag zijn dan 0,1 mm.

Plafond voeringen. Het zijn stevige rijen dunne planken die aan de onderkant aan de balken zijn genageld. Bij afwezigheid van gips zijn de planken met randen verbonden in een tong om door scheuren te elimineren. Vijlers werken om te buigen en spijkers om uit te trekken, in de regel met een extra veiligheidsmarge wanneer ze door hun eigen gewicht worden belast.

Gevelbekleding. Het is een doorlopende verticale rijen dunne planken, horizontaal geplaatst en verbonden door randen in een kwart of in een tand en groef. Wandbekleding werkt in het buigen van druk en windzuiging, in de regel met een overmatige veiligheidsmarge.

Berekening van promenadesuitgevoerd door sterkte en doorbuiging bij het buigen onder invloed van standaard- en ontwerpwaarden van lineair verdeelde en geconcentreerde belastingen.

De berekening van promenades wordt uitgevoerd op basis van de sterkte en doorbuigingen bij het buigen voor het effect van ontwerp en standaardbelastingen:

constant van het eigen gewicht van de coating g, kN/m2


tijdelijk van de sneeuwmassa R, kN/m2


van het gewicht van een persoon met een last R, kN

Bij het berekenen van de vloer van hellende coatings met een hellingshoek, is het handig om de belasting van zijn eigen gewicht te verwijzen naar de horizontale projectie van dit gebied, terwijl .

Het ontwerpschema van de promenade is een scharnierende ondersteunde balk met twee overspanningen met een overspanning ik. Als voorwaardelijke overspanningslengte is het handig om horizontale projecties te nemen van de afstanden tussen de steunen L. Bij schuine daken met een hellingshoek zullen de berekende overspanningen van de vloer gelijk zijn. De geschatte breedte van de vloer wordt voorwaardelijk geaccepteerd BIJ=1m.

Afb.16. Berekeningsschema's van vloeren: a - diagram van de werking van belastingen; b - statische schema's; c - actieschema's van geconcentreerde lasten; 1 - de eerste combinatie van belastingen; 2 - de tweede combinatie van belastingen

De plankenvloer van de bestrating is ontworpen voor twee combinaties van belastingen.

Eerste combinatie is de totale belasting vanwege het eigen gewicht g en sneeuw gewicht s gelegen over de gehele lengte van de dekplaat. Voor de berekende waarde van deze belasting wordt de vloer gecontroleerd aan de hand van het draagvermogen bij het buigen. In dit geval is het maximale buigmoment dat ontstaat in het gedeelte boven de middelste steun . Sectiemodulus van alle terrasplanken bij de effectieve breedte . De spanningen die erop werken , waar is de berekende weerstand tegen buigen van hout van de 3e en 2e graad MPa.

De maximale relatieve doorbuiging van de vlonder wordt gecontroleerd voor de maatgevende belastingswaarden:

.

Tweede combinatie is de totale actie van een uniforme belasting van zijn eigen gewicht en een geconcentreerde kracht R,
toegepast op een afstand van 0,43 ik. In deze sectie treedt het maximale buigmoment op. Voor dit buigmoment wordt het vloergedeelte alleen gecontroleerd op het draagvermogen bij het buigen volgens de formule , waar - ontwerpweerstand van hout tegen buigen; rekening houdend met de coëfficiënt van de arbeidsvoorwaarde met tijdelijke kracht MPa.

In sommige gevallen worden dekken met één overspanning en dekken met meer dan twee steunen gebruikt.

De berekening van een schaarse marshmallow die zich over de helling van een hellend dak bevindt, is gemaakt voor een schuine bocht. De geschatte breedte van de vloer wordt gelijkgesteld aan de afstand tussen de planken, rekening houdend met de doorsnede van slechts één plank, of wordt gelijkgesteld aan 1 m, maar er wordt rekening gehouden met de secties van alle planken die zich op deze breedte bevinden. geconcentreerde lading P= 1,2 kN wordt geacht volledig op elke plank te zijn toegepast wanneer de helling van de planken meer dan 15 cm is, en wanneer de steek minder dan 15 cm is, wordt deze op elke plank toegepast.

Het dubbele dwarsdek is ontworpen om alleen het werkdek te buigen en alleen van de normale belastingscomponenten, aangezien de hellende componenten worden opgenomen door het beschermende dek. De geschatte breedte van de vloer is genomen B=1 m, rekening houdend met alle planken die erin zijn opgenomen, waarvan het aantal bij een stap a . De puntlasten worden hier verdeeld over een breedte van 0,5 m en daarom omvat de berekende breedte verdubbelde waarden van P = 2,4 kN. Bij het selecteren van het gedeelte van de vloer is het handig om het gedeelte van de planken (cm) in te stellen en vervolgens het vereiste weerstandsmoment te bepalen, de vereiste totale breedte van de planken , dan de stap van hun regeling (m).

De verbindingsspijkers van deklagen of geschoorde dekken werken vaak met aanzienlijke veiligheidsmarges. Bij grote hellingen en belastingen worden ze berekend voor de hellingscomponenten van de belastingen volgens het voorwaardelijke schema van de balk die wordt gevormd door twee aangrenzende runs en terrasplanken.

Belastingen worden bepaald rekening houdend met de vorm van het wegdek en overbelastingsfactoren.

De puntlast van de massa van een persoon met een last heeft de volgende waarden:

R n \u003d 1 kN (100 kg.), en rekening houdend met de overbelastingsfactor: P=1,2 kN (120 kg).

Figuur 17. Een goed voorbeeld van het installeren van een krat

De berekening van terrasplanken en latten, die in de regel werken aan transversale buiging, wordt uitgevoerd volgens het schema van een balk met twee overspanningen met twee combinaties van belastingen:

1) belasting door het eigen gewicht van de bestrating en sneeuwbelasting ( g+p)

- voor kracht:

σ= , waar ;

- door doorbuigingen:

, waar =

2) belasting van het eigen gewicht van de coating en puntbelasting in één overspanning van het gewicht van een persoon met een belasting R- alleen voor kracht

Het maximale moment is onder puntlast:

.

De sterkteberekening wordt in dit geval uitgevoerd volgens dezelfde formule als in de vorige.

Het is handig om de berekening uit te voeren door de breedte van de vloer te nemen b=100cm.

Bij doorlopende vloeren of latten, met een afstand tussen de assen van planken of staven van niet meer dan 15 cm, wordt aangenomen dat de puntbelasting wordt overgebracht op twee planken of staven, en op een afstand van meer dan 15 cm - op één bord of bar.

Bij twee vloerbedekkingen (werkend en beschermend, schuin gericht op de werkende) of bij een enkellaagse vloer met een verdeelbalk, van onderen omzoomd in het midden van de overspanning, evenals bij het leggen van een puntlast bovenop de plaat isolatie vloeren R n\u003d 1 kN wordt genomen verdeeld over een breedte van 0,5 m van het werkplatform.

In dit geval was de keuze van de latten direct afhankelijk van de keuze van de dakbedekking (3-laags dakleer), op basis hiervan accepteren wij een massieve vloer, waarvoor grenen van de 2e kwaliteit is gebruikt.

Het gebruikt ook 2 lagen planken - de onderste werker, die de last op zich neemt. De planken zijn 20 mm dik en 100 mm breed. De bovenste is een beschermende laag planken van 16 mm dik en 100 mm breed, gelegd in een hoek van 45 graden met de onderste. Daartussen wordt IOVER-isolatie met een dikte van 150 mm gelegd. De afmetingen van het schild toewijzen

1,5 m x 3,4 m. We ontwerpen het schild van 3 spijlen-gordingen, 3 rekken, 2 beugels. De gordingen worden geïnstalleerd in stappen van 1,5 m. Om te voorkomen dat de gordingen draaien onder invloed van een lokale belasting, plaatsen we aanslagen van korte staven op de punten van elke kruising met de palen en spijkeren ze aan de palen. Voer materiaal uit - grenen van het 2e leerjaar met Ru = R c = 13MPA.

Schema van een balk met één overspanning met een overspanning van l = 3,4 m, waarbij l de stap is van de belangrijkste dragende constructies.

Fig.18 Schema van de kist; Sectie 1-1; Sectie 2-2

7. Bescherming van houten constructies

Om bevochtiging van hout en het normale gebruik ervan te voorkomen, zijn structurele maatregelen en beschermende behandeling voorzien, die de veiligheid van constructies tijdens opslag, transport, installatie en duurzaamheid tijdens bedrijf garanderen.

Houten constructies worden open, goed geventileerd en zo mogelijk toegankelijk gemaakt voor inspectie en preventie.

Stalen steunschoenen hebben een minimaal contactoppervlak met het hout om ventilatie mogelijk te maken. Houten oppervlakken worden geïsoleerd van metaal met thiokol mastiek U-30M GOST 13489-79*.

Een vochtbestendige samenstelling (perchloorvinylvernis) wordt gebruikt om de buitenste elementen van de coating en muurafrastering te behandelen, evenals ondersteunende structuren.

Om structuren te beschermen die zich in een biologisch actieve omgeving bevinden, evenals tegen entomologisch ongedierte, wordt een antisepticum op lichte oliën, antraceenolie, gebruikt.

Afb.19. Atmosferisch drogen

hout drogen

hout drogen- een van de belangrijkste maatregelen die de achteruitgang van de kwaliteit van hout voorkomen (voorkomt bederf, verhoogt de sterkte, vermindert de dichtheid en de neiging om van vorm en grootte te veranderen).

natuurlijk drogen uitgevoerd in de open lucht, onder schuren of binnenshuis tot een luchtdroge toestand, d.w.z. tot een luchtvochtigheid van 15 ... 20%. Atmosferisch drogen is een lang (enkele weken of zelfs maanden) en moeilijk te controleren proces, maar het is eenvoudig en vereist geen verwarmingskosten voor het koelmiddel.

Deel 7. Overlappingen. (sectie 6, punt 1.)

Normen [SNiP 31-02-2001. Residentiële eengezinswoningen.] stelt eisen aan de vloeren van de woning qua sterkte en vervormbaarheid bij de berekende waarden van stoten en belastingen, brandwerendheidsgrens en brandgevaarklasse, duurzaamheid. zoldervloeren en vloeren boven onverwarmde kelders of ondergronden moeten ook voldoen aan de eisen voor weerstand tegen warmteoverdracht van de voorwaarden van energiebesparing, bescherming tegen luchtpenetratie en vochtophoping in de constructie. De eisen voor het aanbrengen van thermische isolatie, bescherming tegen luchtpenetratie en damppenetratie van vloeren worden gegeven in hoofdstuk 9.
Aanvullende vereisten voor installatie op zoldervloeren worden gegeven in sectie 8.

6.1. Algemene ontwerpvereisten

6.1.1. Plafonds bestaan ​​uit een frame, een ondervloer, een plafondvijlsel of een verlaagde plafondconstructie, een afwerkvloerbedekking (schone vloer).
6.1.2. Voor de vervaardiging van houten frame-elementen, zachthout gezaagd hout van minimaal klasse 2 volgens [GOST 8486-86. Naaldhout timmerhout. Specificaties.].
6.1.3. Vochtigheid en dichtheid van hout, waarvan de weerstand in aanmerking wordt genomen bij het ontwerpen van constructies, moet voldoen aan de vereisten van [SNiP II-25-80. Houten constructies].
6.1.4. Deze praktijkcode specificeert de minimale dwarsdoorsnede-afmetingen van structurele elementen gemaakt van geschaafd hout. De nominale dwarsdoorsnede-afmetingen van dergelijke elementen die zijn bedoeld voor gebruik bij de constructie van specifieke huizen, moeten worden aangegeven in de werkdocumentatie voor het huis. Afwijkingen van de werkelijke afmetingen van de secties van deze elementen van de nominale mogen de in [GOST 8242-88. Details profiel van hout en houtmaterialen voor de bouw. Specificaties]. Elementen mogen geen gebreken hebben die de normen overschrijden die zijn vastgelegd in [GOST 8242-88. Details profiel van hout en houtmaterialen voor de bouw. Specificaties].
6.1.5. De vervaardiging van structurele elementen door het verbinden van hout met afmetingen die kleiner zijn dan de nominale afmetingen van deze elementen is onaanvaardbaar, behalve zoals gespecificeerd in de tekst van deze Code of Rules.
6.1.6. Voor het bevestigen en verbinden van structurele elementen, het bouwen van nagels met een platte of conische kop, inclusief clubnagels met een jumper, volgens [GOST 4028-63. Nagels bouwen. Ontwerp en afmetingen], schroeven volgens [GOST 1145-80. Verzonken kop schroeven. Ontwerp en afmetingen.] en zelftappende schroeven volgens [GOST 11652-89. Houtspaanplaten. Specificaties].
6.1.7. Bij het verbinden van bouwelementen kunnen verzinkte plaatstalen platen met een dikte van minimaal 0,40 mm worden gebruikt.
6.1.8. Voor de bevestiging van de huidelementen kunnen metalen beugels worden gebruikt. De diameter (dikte) van de beugel moet minimaal 1,6 mm zijn en de afmeting van het bovenste deel, dat parallel aan het frame-element wordt aangedreven, moet minimaal 10 mm zijn.
6.1.9. Voor het bevestigen en verbinden van structurele elementen kunnen soorten bevestigingsmiddelen worden gebruikt die niet in deze Code of Rules zijn voorzien (bijvoorbeeld platen met metalen tanden, H-vormige beugels), evenals verschillende lijmsamenstellingen. In dit geval moet de overeenstemming van de sterkte van de verbindingen met de sterkte die wordt bereikt bij het toepassen van de methoden voor het bevestigen en verbinden van structurele elementen zoals voorzien in deze Code of Rules, worden bevestigd door berekeningen of tests.

6.2. Kader apparaat.

6.2.1. Het vloerframe bestaat uit liggers (hoofdbalken), vloerbalken (secundaire balken), omsnoeringsbalken (balken ingebouwd in dragende muren en tussen de omsnoering van het muurframe of op de funderingsmuur).
Loopt met een schema met twee overspanningen rust aan het ene uiteinde op een muurframe of funderingsmuur en aan het andere - op een kolom (in de kelder), op een houten rek of op een dragende binnenmuur. Het is mogelijk om continue runs te gebruiken (voor twee of meer overspanningen tussen steunen).
Vloerbalken rusten op liggers(boven- of zijkant - op schedelstaven of planken) of op binnenmuren. Eindbalken zijn bevestigd aan de omsnoeringsbalken waardoor de belasting op het muurframe wordt overgebracht. Wanneer de vloerbalken op de binnenmuren worden ondersteund, zijn er geen liggers voorzien.
De stijfheid van het balkenplafond wordt verzekerd door het plafond te vijlen en een ondervloer te installeren uit harde plaat- of plaatmaterialen, evenals door de balken los te maken met stijve banden.
Balken en liggers verdelen de interne ruimte van het plafond in gesloten cellen en fungeren als brandbarrières.
6.2.2. Het is de bedoeling om balken van massief hout en liggers van een samengestelde sectie van planken te gebruiken die met spijkers zijn neergeslagen. In het plafond, gebaseerd op de funderingsmuren, kunnen bij woningen met een hoogte van maximaal twee bouwlagen ook stalen liggers worden toegepast.
6.2.3. Stalen liggers moet zijn gemaakt van een stalen gewalst I-profiel dat voldoet aan de technische vereisten [GOST 27772-88. Gewalste producten voor het bouwen van staalconstructies. Algemene specificaties.]
6.2.4. De bepalingen van deze paragraaf zijn van toepassing op het vloerframe, waarbij de trede van de vloerbalken niet groter is dan 600 mm.
Bij grotere stap balken, evenals in gevallen waarin rekening moet worden gehouden met tijdelijke gelijkmatig verdeelde belastingen, waarvan de waarden de in 4.2.1 gespecificeerde waarden overschrijden. of extra puntbelastingen, moet rekening worden gehouden met de secties van de frame-elementen, evenals de sterkte van de verbindingen van deze elementen. Berekening is ook vereist in gevallen waarin de afmetingen van de dwarsdoorsnede van de frame-elementen kleiner worden genomen dan die welke in deze sectie zijn gespecificeerd. De berekende waarde van de maximale doorbuiging van de liggers en vloerbalken moet worden bepaald op basis van de resultaten van de berekening, rekening houdend met mogelijke fluctuaties op basis van fysiologische vereisten in overeenstemming met 10.10 [SNiP 2.01.07-85. Belastingen en stoten]. De geaccepteerde ontwerpwaarde van de maximale doorbuiging mag niet meer zijn dan 1/360 van de vrije overspanning.
6.2.5. Onder de voorwaarden vermeld in 4.2.1 en 6.2.4 afmetingen van de dwarsdoorsnede van houten vloerbalken moeten ten minste worden genomen:, en trappen en overspanningen, rekening houdend met de voorziene methoden voor het losmaken van de liggers (zie 6.2.9.) - niet meer dan die aangegeven in tabellen B.1 - B.3 van Bijlage B; dwarsdoorsnede-afmetingen van houten gordingen van een composietprofiel afhankelijk van de geaccepteerde breedte van de laadruimte en van het aantal verdiepingen, moet ten minste de last worden genomen waarvan de lading wordt overgebracht naar de baan, en de overspanningen van de banen - niet meer dan die aangegeven in tabellen B.8 - B. 10 van Bijlage B.
De minimale sectie-afmetingen en maximale overspanningen van I-balkgordingen worden bepaald op basis van berekening. Ook moeten op basis van berekeningen de minimale doorsnede-afmetingen en maximale overspanningen van liggers, waarvan het ontwerp afwijkt van het ontwerp dat is vastgelegd in deze praktijkcode (bijvoorbeeld gecombineerde I-balken met flenzen van hout en een lijf van vezelplaat), worden vastgesteld.

6.2.6. Samengestelde sectie houten liggers

6.2.6.1. Er moeten houten liggers van een composietprofiel worden gemaakt van losse houten elementen (planken) met een dikte van minimaal 38 mm, op de rand gemonteerd en met spijkers neergeslagen volgens figuur 6.1. De verbindingen van de elementen van de runs (individuele platen) mogen niet samenvallen met de verbindingen in aangrenzende elementen (in een rij gerangschikt). Tegelijkertijd mag niet meer dan de helft van de elementen in één sectie van de run worden aangesloten.

Rijst. 6.2. Voegen van planken in ongesneden runs van een composietprofiel.

6.2.7. Staal loopt.

6.2.7.1. Voor runs wordt het aanbevolen om stalen I-balken te gebruiken, waarvan het assortiment wordt gegeven in [GOST 8239-89 (ST SEV 2209-80). Warmgewalste stalen I-balken. Bereik].
6.2.7.2. Stalen liggers moeten worden voorbehandeld met anticorrosiemiddelen.

Vorige materiaal: Bouw van kozijnhuizen. SP 31-105-2002. Funderingsdrainage en oppervlaktedrainage. Vocht en waterdichting van kelders van technische ondergronden. Begane grond bescherming en opvulling. >>>

Bouw van houten frame huizen:
-

loopt worden gebruikt voor de constructie van gebouwen en constructies voor civiele en industriële doeleinden van metalen frames. In het metalen frame van het gebouw wordt de run gebruikt om de omsluitende constructies, dakbedekking en muurconstructies aan het frame te bevestigen. Het is een versterkende onderconstructie, die bovendien klimatologische (wind- en sneeuw)belastingen op zich neemt. De gordingen verdelen de belastingen van het dak gelijkmatig over de dragende en vakwerkconstructies van het gebouw (muren, kolommen, spanten, kozijnen).

Apparaat voor het runnen van een gebouw of structuur

De metalen ligger is een horizontaal geplaatste balk, die een onderdeel is van het frameverbindingssysteem. Het ontwerp van de ren hangt af van de grootte van het dak, van de vorm en de klimatologische belastingen van het werkgebied. Bij een groot dak wordt de gordingconstructie versterkt door een systeem van deelbalken en schoren, waardoor een hoge stabiliteit en stijfheid van het systeem in de lengterichting wordt bereikt.

Gewalst staal wordt gebruikt voor de vervaardiging van gordingen verschillende profielen na het uitvoeren van bepaalde berekeningen op basis van informatie over het eigen gewicht van de balken, de massa van het dak, de krachtbelasting van wind en sneeuw, enz.

Daarnaast worden ren vaak gebruikt om te leggen technische netwerken, hebbend grote hoogte op steunen en in span.

Installatie van metalen liggers wordt uitgevoerd in knooppunten op de bovenste riem dakspanten met behulp van korte stukjes uit hoeken, strips of gebogen staalplaten. Plaatafstandhouders verminderen het verschil tussen aangrenzende gordingen. De gordingen worden, afhankelijk van de technische vereisten van de constructie, aan het bouwframe bevestigd door middel van lassen of bouten.

Vaste en traliewerklopen

De Saratov Reservoir Plant produceert twee soorten gordingen: massief en traliewerk (door). Solide runs zijn gemaakt van gerolvormde Z- en C-profielen of I-balken. Rooster gordingen zijn gemaakt van elk type profiel. Bovenste deel traliewerk is een horizontale band, en Onderste gedeelte- een gebroken of driehoekige riem van kanalen of hoeken. Traliegordingen zijn zwaarder dan massieve, daarom is het raadzaam ze te gebruiken in frames met een spantafstand van meer dan 6 m.

Massieve stalen runs zijn ook van twee soorten: gespleten en continu. Gespleten massieve gordingen worden vaker gebruikt, omdat ze gemakkelijker te installeren zijn en de belasting op de spanten gelijkmatig verdelen.

Continue continue runs traditioneel gebruikt in het apparaat schuine daken, in het systeem waarvan loodrecht op de helling een extra belasting wordt gecreëerd. Om de stijfheid in dergelijke dakconstructies de gordingen zijn vastgezet met stalen banden om het aantal overspanningen te verminderen. Met een boerderijstap van 6 m worden de strengen in één rij tussen alle runs geïnstalleerd. Bij een grotere truss-trede of bij steile daken worden de strengen in twee rijen geïnstalleerd.

Traliewerk metalen gordingen hebben een versterkte structuur, waardoor ze in compressie werken met buigen en tegelijkertijd longitudinale belastingen waarnemen. Maar tegelijkertijd moet worden opgemerkt dat ze één nadeel hebben: omdat ze uit verschillende delen bestaan, vereist hun installatie hoge arbeids- en energiekosten. In verband hiermee zeer de beste optie De uitvoering van traliegordingen is een driedelige gording, bestaande uit een bovenkoord (in de vorm van twee kanaalbalken), een tralie (in de vorm van een enkel gebogen kanaal) en schoren.

Typen uitvoeren

Afhankelijk van het ontwerp dak dak Er zijn drie soorten hardlopen:

nok run

zijwaarts rennen

Mauerlat

Skaten dient om de nok (het bovenste deel van het dak) erop te ondersteunen. Extra ondersteuning voor de spanten wordt uitgevoerd met behulp van zijgordingen, die tussen de daknok en de basis worden gemonteerd. Aan de basis van de spanten langs de bovenste omtrek van de muur is een Mauerlat geïnstalleerd.

Structureel diagram van de stalen liggers van het gebouw

1. spant, 2. balk, 3. mauerlat, 4. nokbalk, 5. rennen, 6. schoor, 7. puff, 8. ondersteuning

Anticorrosiebehandeling van liggers verlengt de levensduur van het bouwframe. Bij de vervaardiging van gordingen wordt staal thermisch verzinkt of sterk verspreid metaalpoeders, die ook wel de koudverzinkingsmethode wordt genoemd.

Omdat de runs elementen zijn van zowel de buiten- als de binnenzijde van het bouwframe, worden ze gepresenteerd met: speciale vereisten beveiliging.

Saratov Reservoir Plant produceert metalen constructies voor gordingen verschillende ontwerpen afhankelijk van de seismische kenmerken van het gebouw, de mate van atmosferische en andere belastingen. De productie van runs gebeurt op basis van berekeningen en tekeningen.

Hoe de fabricage van stalen liggers van gebouwen en constructies bestellen?

Om de productiekosten van stalen liggers van gebouwen en constructies te berekenen, kunt u:

• neem telefonisch contact met ons op 8-800-555-9480
• schrijven op e-mail technische benodigdheden naar metalen constructies
• gebruik het formulier "", specificeer contactgegevens, en onze specialist zal contact met u opnemen

Plantspecialisten bieden complexe diensten aan:

• technische onderzoeken op de operatieplaats
• ontwerp van olie- en gasinstallaties
• productie en installatie van diverse industriële metalen constructies