;

;

Gdje

- težina snježnog pokrivača po 1 m 2 horizontalne površine;

- koeficijent prijelaza od težine snježnog pokrivača zemlje na opterećenje snijegom na pokrivaču;

.

Odredite sopstvenu težinu grede:

;

;

.

Rice. 5. Šema opterećenja okvira. 3.1 Određivanje geometrijskih karakteristika grede

Slika 6 Izgled grede

Opterećenja: g = 4,98 kN / m, g n = 3,72 kN / m.

Materijali: za pojaseve - borove daske presek 144 ´ 33 mm (nakon kalibracije i glodanja drveta preseka 150 ´ 40 mm) sa rezovima.

U rastegnutim pojasevima koristi se drvo 2. razreda, u komprimovanim - 3. razreda. Za zidove se koristi lijepljena brezova šperploča, FSF V/VV, debljine 12 mm. Daske pojaseva su po dužini spojene na nazubljeni šiljak, zidovi od šperploče - "na brkove".

Uzima se visina poprečnog presjeka grede u sredini raspona

h = l/ 8 = 15/8 = 1.875 m Visina referentnog dijela,

h 0 = h — 0,5li= 1,875 - 0,5 × 15 × 0,1 = 1,125 m.

Širina grede b= Σδ d + Σδ f = 4 × 3,3 + 2 × 1,2 = 15,6 cm.

13 listova šperploče položeno je duž dužine grede s razmakom između osi spojeva

l f - 10δ f = 152 - 1,2 × 10 = 140 cm.

Udaljenost između središta tetiva u referentnom dijelu.

h ‘ 0 = h 0 — h n = 1,125 - 0,144 = 0,981 m; 0.5 h ‘ 0 = 0,49 m.

Dizajnerski dio se nalazi na udaljenosti x od ose referentne platforme

x = = 15= 6,45 m,

gdje je γ = h ‘ 0 /(li) = 0,981 (15 × 0,1) = 1,47

Izračunavamo parametre projektnog presjeka: visinu grede

h x = h 0 + ix= 1,125 + 0,1 × 6,45 = 1,77 m;

udaljenost između centara pojaseva

h 'x= 1,77 - 0,144 = 1,626 m; 0.5 h 'x= 0,813 m;

čista visina zida između pojaseva

h x st = 1,626 - 0,144 = 1,482 m; 0.5 h x st = 0,741 m.

Moment savijanja u konstrukcijskom dijelu

M x = qx (l — x) / 2 = 4,98 × 6,45 (15 - 6,45) / 2 = 137,3 kN × m;

potrebni moment otpora (sveden na drvo)

W pr = M x γ n /R p = 137,3 × 10 6 × 0,95 / 9 = 14,5 × 10 6 mm 3;

odgovarajući moment inercije

I pr = W NS h x/ 2 = 14,5 × 10 6 × 1770/2 = 128,32 × 10 8 mm 4.

Postavljamo poprečni presjek I-grede u obliku kutije (vidi sliku 7).

Stvarni moment inercije i moment otpora presjeka, svedenog na drvo, jednaki su

I pr = I d + I f E f K f / E d = 2 [(132 × 144 3/12) + 132 × 144 × 813 2] + 2 × 12 × 1770 3 × 0,9 × 1,2 / 12 = 371,7 × 10 8> 128,32 × 10 8 mm 4;

W pr = I pr × 2 / h x= 2 × 371,7 × 10 8/1770 = 42 × 10 6> 14,5 × 10 6 mm 3,

Evo K f = 1,2 - koeficijent koji uzima u obzir povećanje modula elastičnosti šperploče pri savijanju u ravnini lima.

Provjera vlačnih napona u zidu od šperploče

σ fr = M x E f K f ( W NS E e) = 137,3 × 10 6 × 0,9 × 1,2 \ (42 × 10 6) = 3,5< R fr m f / γ n= 14 × 0,8 / 0,95 = 11,8 MPa.

Evo m f = 0,8 je koeficijent koji uzima u obzir smanjenje projektne otpornosti šperploče, spojene "na brkove", kada se koristi za savijanje u ravnini lima. Uzimajući oslobađanje sabijenog pojasa pomoću nosača ili rebara ploče svakih 1,5 m, utvrđujemo njegovu fleksibilnost iz ravnine grede

λ y = l p (0,29 b) = 187 \ (0,29 × 15,6) = 41,3< 70 и, следовательно,

φ y = 1 — a(λ / 100) 2 = 1 - 0,8 (4,13 / 100) 2 = 0,99, a tlačna naprezanja u pojasu

σ s = M x /W pr = 137,3 × 10 6 \ 42 × 10 6 = 3,2< φy R s / γ n= 0,91 × 11 × 0,95 = 10,5 MPa.

Provjeravamo zidove od šperploče na glavna naprezanja u zoni prvog spoja od nosača na udaljenosti x 1 = 0,925 m (vidi sliku 7).

Za datu sekciju

M = qx 1 (l — x 1) / 2 = 4,98 × 1,150 (15 - 1,150) / 2 = 39,65 kN × m;

Q = q (l /2 — x 1) = 4,98 (15/2 - 1,150) = 31,6 kN;

h= 1,125 + 1,150 × 0,1 = 1,24 m;

h st = 1,24 - 2 × 0,144 ≈ 0,952 m - visina zida duž unutrašnjih ivica tetiva, odakle je 0,5 h st = 0,47 m.

Moment inercije datog presjeka i statički moment na nivou unutrašnje ivice, sveden na šperploču:

I x1pr = 1240 3 * 1,2 * 2 \ 12 + 2 * 1000 \ (1,2 * 900) = 130,4 × 10 8 mm 4;

S x1 pr = 144 * 156 * 470 * 1000 \ (1,2 * 900) + 2 * 1,2 * 144 * 470 = 9,6 × 10 6 mm 3.

Normalna i posmična naprezanja u zidu od šperploče na nivou unutrašnje ivice zategnute tetive

σ st = M× 0,5 h st / I pr = 39,65 × 10 6 × 476 / 130,4 × 10 8 = 1,4 MPa;

τ st = QS NS /( I pr Σδ f) = 31,6 × 10 3 × 9,6 × 10 6 / (130,4 × 10 8 × 2 × 12) = 0,97 MPa.

Glavna vlačna naprezanja prema formuli SNiP II-25-80 (45)

0,5σ st + = 0,5 × 1,4 + = 2,36 < (R rfα / γ n) m f = (4,7 / 0,95) 0,8 = 4,1 MPa pod uglom

α = 0,5 arktan (2τ st / σ st) = 0,5 arktan (2 × 0,97 / 1,4) = 45 °

prema grafikonu na sl. 17 (SNiP II-25-80, dodatak 5).

Da bismo provjerili stabilnost zida od šperploče u potpornoj ploči grede, izračunavamo potrebne geometrijske karakteristike: dužinu potporne ploče a= 1,125 m (razmak između rebara na čistom); udaljenost projektnog dijela od osi oslonca x 2 = 0,952 m; visina zida od šperploče u dizajnerskom dijelu

h st = (1,125 + 0,952 × 0,1) - 2 × 0,144 ≈ 0,932m

h st / δ f = 932/12 = 77,6> 50; γ = a /h st = 1,125 / 0,932 ≈ 1,2m.

Prema grafikonima na sl. 18 i 19 adj. 5 for šperploča FSF i γ = 2 nalazimo K u = 18 i Kτ = 3.

Moment inercije i statički moment za projektni presjek x 2 svedeno na šperploču

I pr = 1200 3 * 1,2 * 2 \ 12 + 2 * 1000 \ 1,2 * 900 = 91 × 10 8 mm 4;

S pr = 155 * 144 * 466 * 1000 \ 1,2 * 900 = 9,3 × 10 6 mm 3.

Moment savijanja i bočna sila u ovoj sekciji

M = qx 2 (l — x 2) / 2 = 4,98 × 0,952 (15 - 0,952) / 2 = 33,3 kN × m;

Q = q (l /2 — x) = 4,98 (15/2 - 0,925) = 32,7 kN.

Normalna i posmična naprezanja u zidu od šperploče na nivou unutrašnje ivice tetive

σ st = M 0,5h st / I pr = 33,3 × 10 6 × 0,5 × 1200/91 × 10 8 = 2,1 MPa;

τ st = QS NS /( I pr Σδ f) = 32,7 × 10 3 × 9,3 × 10 6 / (91 × 10 8 × 2 × 10 12) = 1,7 MPa.

Prema SNiP II-25-80, formuli (48), provjeravamo ispunjenost uvjeta stabilnosti za zid od šperploče:

a) u potpornoj ploči

σ st / [ K i (100δ / h st) 2] + τ st / [ Kτ (100δ / kalc) 2] = 2,1 / = 0,68< 1, где h st / δ = 77,6;

b) u dijelu dizajna sa maksimalni naponi savijanje ( x= 6,45 m) at h st / δ = 1,62 / 0,012 = 135> 50;

γ = a /h st = 1,125 / 1,62 = 0,69, K u = 25 i Kτ = 3,75.

Naprezanja savijanja u zidu od šperploče na nivou unutrašnje ivice tetive

σ st = M x 0,5h st / I pr = 137,3 × 10 6 × 741 / 128,2 × 10 8 = 7,9 MPa,

gdje I pr = 128,2 × 10 8 mm 4;

τ st = Q x S NS /( I pr Σδ f) = 5,2 × 10 3 × 10,3 × 10 6 / (128,2 × 10 8 × 2 × 12) = 0,174 MPa,

gdje Q = q (l /2 — x) = 4,98 (15/2 - 6,45) = 5,2 kN,

S= 10,3 × 10 6 mm 3.

Koristeći SNiP II-25-80, formulu (48), dobijamo

7,9/ + 0,174/ = 0,66 < 1.

Provjeravamo zidove od šperploče u referentnom dijelu na rez na razini neutralne ose i na usitnjavanje duž vertikalnih šavova između tetiva i zida u skladu sa SNiP II-25-80, str. 4.27 i 4.29.

Moment inercije i statički moment za noseći dio, sveden na šperploču, određuju se kao i ranije.

I pr = 129,7 × 10 8 mm 4; S pr = 9,5 × 10 6 mm 3;

τ av = Q max S NS /( I pr Σδ f) = 7,9 × 10 3 × 9,5 × 10 6 / (129,7 × 10 8 × 2 × 12) = 2,4< R fsr / γ n= 6 / 0,95 = 6,3 MPa;

τ ck = Q max S NS /( I NS nh i) = 7,9 × 10 3 × 9,5 × 10 6 / (129,7 × 10 8 × 4 × 144) = 0,75< R fsk / γ n= 0,8 / 0,95 = 0,84 MPa.

Otklon kleefaner grede u sredini raspona određuje se u skladu s klauzulom 4.33 prema formuli (50) SNiP II-25-80. Preliminarno definišemo:

f = f 0 /To,

gdje f 0 = 5q n l 4 /(384El) = 5 × 3,72 × 15 4 × 10 12 / (384 × 248 × 10 12) = 9,8 mm.

Evo EI = E d I d + E f I f = 10 4 × 175 × 10 8 + 10 4 × 0,9 × 1,2 × 131,2 × 10 8 = 316,7 × 10 12 N × mm 2 (SNiP II-25-80, app. 4, tabela 3); vrijednosti koeficijenta To= 0,4 + 0,6β = 0,4 + 0,6 × 1125/1626 = 0,815 i c= (45,3 - 6,9β) γ = (45,3 - 6,9 × 1125/1626) 2 × 144 × 132 = 48,1;

onda

f= 9,8 / 0,815 = 7,3 mm i f /l= 7,3 / 15 × 10 3 = 1/1700< 1/300 (СНиП II-25-80, табл. 16).
3.2. Statička analiza snopa

Izračunavamo gredu sa dvije kombinacije opterećenja:

I. Konstantna i snježna opterećenja su ravnomjerno raspoređena po cijelom rasponu (g + P 1):

Rice. 7. Prva kombinacija opterećenja okvira

;

;

;

;

.

II. Konstantno opterećenje po cijelom rasponu i opterećenje snijegom ravnomjerno raspoređeno na 0,5 raspona (g + P 2):

Rice. 8. Druga kombinacija opterećenja okvira

;

;

;

;

5. Dizajniranje čvora podrške

5.1. Proračun potpornog jastuka

Odredite površinu potpornog jastuka iz uslova za čvrstoću na drobljenje:

Gdje

- konstrukcijska otpornost na gnječenje preko vlakana.

Odredite veličinu jastuka:, gdje

;

prihvatiti l pl = 36cm;

prihvatiti jastuk: 36 x20cm; F cm = 720 cm 2.

Rice. 9. Šema proračuna za osnovnu ploču

Odredite stvarni napon kolapsa: ;

.

Pronalazimo maksimalni moment i moment otpora:

;

;

prihvatamo = 1,0 cm.

5.2. Proračun anker vijaka

Procijenjena sila smicanja jednog vijka:

Gdje

- projektovana otpornost na smicanje vijaka;

- površina presjeka vijka duž dijela bez navoja;

- koeficijent uslova rada priključka;

- broj izračunatih rezova jednog vijka.

Izračunajmo vijke iz djelovanja potiska:

;

;

uzimamo 2 vijka promjera 0,7 cm.

6. Dizajn i proračun regala

Prihvaćamo lijepljene regale pravokutnog presjeka sa korakom duž zgrade B = 3,4 m, čvrsto pričvršćene za temelj. Pričvršćivanje regala sa gredama je zglobno. Stabilnost konstrukcija osigurava se postavljanjem poprečnih veza u premazu i vertikalnih uzdužnih veza između stupova, koji su rešetkaste konstrukcije. Veze između rešetki, stvarajući ukupnu prostornu krutost okvira, daju zadatu geometriju pokrivnih konstrukcija i jednostavnost ugradnje, fiksiraju komprimirane elemente iz ravnine prečke, preraspodijele lokalna opterećenja primijenjena na isti okvir na susjedne okvire .
Udaljenost između vertikalne veze uzeti od 26 do 30 m. Ako je razmak između stupova ≤ 3 m - onda se koriste drvene vezice, ako više metalne. U ovom slučaju, s nagibom stupa od 3,4 m, koriste se metalne vezice.

Drveni podupirači se sabijaju ili savijaju potporne konstrukcije počiva na temeljima. Koriste se u obliku vertikalnih šipki koje podržavaju pokrivanje ili preklapanje, u obliku podupirača sistema podupirača, u obliku kruto ugrađenih nosača jednokrilnih ili višerasponskih okvira.

Po dizajnu se mogu podijeliti na ljepljene regale i police od masivnih elemenata.

Rice. 10 Dijagram poprečnog presjeka stalka

a) konstantni pravougaoni i kvadrat; b) varijabilni presjek

Slika 11. Raspored vertikalnih metalnih veza

6.1. Statički proračun.

Opterećenja:

g n = 2,06 / 1,5 = 1,373 kN / m 2;

g = 2,608 / 1,5 = 1,739 kN / m 2;

S n = 1,21 kN / m 2;

S = 1,78 kN / m 2.

Konstantni projektni pritisak na stalak od premaza: P p = (1,739 + 0,13) * 3,4 * 15/2 = 47,65 kN.

Isto, od zidne ograde, uzimajući u obzir elemente za pričvršćivanje na h op = 0,9m P st = (0,38 + 0,1) * (4,6 + 0,9) * 3,4 = 8,97 kN.

Izračunato opterećenje od vlastite težine stalka uzima se P sv = 5 * 4,6 * 0,9 * 0,16 = 3,31 kN. Procijenjeni pritisak na nosač od snijega P SN = 1,78 * 3,4 * 15/2 = 45,39 kN. Brzinska glava vjetrovi na visini do 10 m za teren tipa B: p c = 0,45 kN/m 2; aerodinamički koeficijenti c = 0,8.

pritisak p u d = p u ncB = 0,45 * 1,2 * 0,8 * 3,4 = 1,46; usis p in o = -0,45 * 1,2 * 0,5 * 3,4 = -0,91,

gdje je n = 1,2 faktor preopterećenja za opterećenje vjetrom.

Opterećenje vjetrom na okvir sa dijela zida iznad vrha potpornja, kN:

pritisak W u d = p u nchB = 0,45 * 1,2 * 0,8 * 1,8 * 3,4 = 2,6; usis W pri o = -0,45 * 1,2 * 0,5 * 1,8 * 3,5 = -1,7, gdje je h = 1,8 m maksimalna visina premaza, uključujući visinu grede i debljinu ploča.

6.2 Napori u podupiračima okvira.

Okvir je jednokratni statički neodređen sistem. Za nepoznato uzimamo uzdužnu silu X u nosaču, koja se određuje za svaku vrstu opterećenja posebno:

od opterećenja vjetrom primijenjenog na nivou nosača,

X w = - (W u d - W u o) / 2 = - (2,6-1,7) / 2 = -0,45 kN;

od opterećenja vjetrom na zidove

X p = -3 / 16H (p u d - p u o) = - 3/16 * 4,6 * (1,46-0,9) = - 0,07;

od zidne ograde sa rastojanjem između sredine zidne ograde i nosača e = (0,3 + 0,55) / 2 = 0,425 m, gde je 0,3 debljina zidni panel, 0,55 - visina nadstrešnice stuba (otprilike)

M st = P st e = -8,97 * 0,425 = -3,8 kN * m;

X st = -9 M st / (8 * H) = - 9 * (- 3,8) / (8 * 4) = 1,06 kN.

Momenti savijanja nakon završetka:

M l = ((2,6-0,45-0,0-7) * 4 + (1,46 * 4 2/2)) * 0,9 + 0,91 * 4-3,8 = 16, 7 kN * m,

M pr = ((1,7 + 0,45 + 0,07) * 4 + (0,97 * 4 2/2)) * 0,9-0,91 * 4 + 3,8 = 10,48 kN * m.

Posmične sile u ugradnji regala, kN:

Q l = (2,6-0,45-0,07 + 1,46 * 4) * 0,9 + 0,91 = 8;

Q pr = (1,7 + 0,45 + 0,07 + 0,97 * 4) * 0,9-0,91 = 4,58.

Uzdužne sile u ugradnji nosača N l = N pr = 47,65 + 8,97 + 3,31 + 45,39 * 0,9 = 100,78 kN, gdje je 0,9 koeficijent koji uzima u obzir djelovanje dva privremena opterećenja.

Prihvatamo stalak pravokutnog presjeka po visini poprečnog presjeka od 16 ploča debljine 3,3 cm, širine 16 cm (nakon otklona od dasaka 4,0x17,5). Tada je h = 3,3 * 16 = 52,8 cm; b = 16 cm.

Provjeravamo čvrstoću poprečnog presjeka stalka za normalna naprezanja:

σ = 100,78 / 844,8 + 3600 / 7434,2 = 0,6 kN / cm 2 = 6 MPa<19,2 МПа,

gdje je R c = R cm u m n m b / γ n = 1,5 * 1 * 1,2 * 0,989 / 0,95 = 1,92 kN / cm 2 = 19,2 MPa, F izračun = 16 * 52 , 8 = 844,8 cm 2;

M d = 2346 / 0,65 = 3600 kN * cm;

ξ = 1-100,78 / (0,178 * 1,92 * 844,8) = 0,65;

λ = 2,2 h op / r = 2,2 * 900 / 0,289 * 52,8 = 129,76;

φ = 3000 / λ 2 = 3000 / 129,76 2 = 0,178;

W izračun = 16 * 52,8 / 6 = 7434,2 cm 3.

Police uz zgradu pričvršćujemo šipkom za remenje, postavljamo ih na vrh, s vertikalnim vezama i odstojnicima postavljenim na sredini njihove visine duž vanjskih rubova. Provjeravamo stabilnost ravnog oblika deformacije stalka sa pričvršćenim rastegnutim rubom pomoću formule:

100,78/(0,079*9,591*1,92*844,8)+3600/(1,75*1,762*1,92*7434,2)=

0,082+0,081=0,16<1;

φ = 3000 / λ 2 = 3000 / 194,64 2 = 0,079;

λ = h op / r = 900 / 0,289 * 16 = 194,64;

κ pN = 1 + (0,75 + 0,142 * 900 / 52,8-1) * 0,5 = 9,591;

κ f = 2,32;

κ pm = 1 + (0,142 * 900 / 52,8 + 1,76 * 52,8 / 900-1) * 0,5 = 1,762.

D Za slučaj sabijenog vanjskog ruba stalka, njegova proračunska dužina u ravni okomitoj na ravan okvira je 400 cm. Stabilnost ravnog oblika deformacije stalka provjerava se za njegov donji presjek, kao nepovoljniji. :

100,78/(0,401*1,92*844,8)+(3600/(2,444*1,92*7434,2)) 2 =0,15+0,001=0,16<1;

φ = 3000 / 86,51 2 = 0,401; λ = 400 / 0,289 * 16 = 86,51;

M d = 2156 / 0,69 = 3124,6 kN * cm;

φ m = 140 * 16 2 / (400 * 52,8) * 1,44 = 2,444.

Da bismo odredili vrijednost κ f, izračunavamo moment savijanja u desnom stubu na visini od 2 metra:

M 1 pr = ((1,75 + 0,45 + 0,07) * 2 + (0,91 * 2 2/2)) * 0,9-0,91 * 2 + 3,8 = 8,158 kN * m;

κ f = 1,75-0,75α = 1,75-0,75 * 0,41 = 1,44; α = 8,83 / 21,56 = 0,41.

Provjeravamo ljepljive šavove na usitnjavanje:

τ = QS br / (ξJ br b calc) = 9 * 5575,7 / (0,69 * 196264 * 16) = 0,023 kN / cm 2 = 0,23 MPa< R cк =1,89 МПа,

Gdje je R ck m u m n / γ n = 1,5 * 1 * 1,2 / 0,95 = 1,89 MPa.

S br = 16 * 52,8 2/8 = 5575,7 cm 3; J br = 16 * 52,8 3/12 = 196264 cm 4.

6.3 Proračun potpornog čvora

Rešavamo noseću jedinicu stalka prema sl. 10. Sidreni vijci se izračunavaju prema maksimalnoj vlačnoj sili pod djelovanjem konstantnog opterećenja s koeficijentom preopterećenja n = 0,9 i opterećenjem vjetrom N = (47,65 + 8,97 + 3,31) * 0,9 / 1,1 = 49 kN;

M = (2,6-0,45-0,07) * 4 + (1,56 * 4 2) / 2 + 0,91 * 4 * 0,9 / 1,1-3,8 * 0,9 / 1,1 = 20,67 kN * m.

Prihvatamo osnovnu ploču postolja stuba dimenzija 34x65 cm Odredite napone na površini temelja:

σ min max = -49 / (34 * 65) ± 6 * 2067 / (34 * 65 2) = - 0,02 ± 0,08;

M d = 2067 / 0,848 = 2437,5 kN * m; ξ = 1-49 / (0,178 * 1,92 * 844,8) = 0,848;

σ max = -0,1 kN / cm 2; σ min = 0,06 kN / cm 2.

Budući da je relativni ekscentricitet e 0 = M d / N = 2067/49 = 42 cm veći od h / 6 = 52,8 / 6 = 8,8 cm, potrebno je izračunati sidrene vijke i bočne anker ploče.

Za temelj uzimamo beton klase B10 s projektnim otporom Rw = 6 MPa. Izračunavamo veličine presjeka dijagrama naprezanja, koji je prikazan na slici 11.

x = 0,143 * 65 / (0,143 + 0,103) = 37,8 cm;

a = h n / 2-s / 3 = 65 / 2-37,8 / 3 = 19,9 cm;

e = h n -x / 3-s = 65-37,8 / 3-6,1 = 46,3 cm.

Sila sidrenog vijka:

Z = (2067-49 * 19,9) / 49 = 22,3 kN.

Površina poprečnog presjeka vijka F b it = Z / (nb R w) = 22,3 / (2 * 18) = 0,7 cm 2, gdje je nb = 2 broj sidrenih vijaka na jednoj strani stalka ; R W - projektna vlačna čvrstoća vijaka, jednaka 18 kN / cm 2 za sidrene vijke promjera 12 ... 22 mm od čelika razreda 09G2S. Nalazimo d = 16 mm sa F it = 1,408 cm 2.

Izračunavamo elemente baze stuba.

Prihvatamo koso lepljene šipke od armaturnog čelika A-III klase. Odredite izračunatu nosivost nagnute zalijepljene šipke:

T = R ck30 π (d + 0,5) l 1 κ 1 = 0,202 * 3,14 * 2,1 * 20 * 0,95 = 25,3,

gdje je d = 1,6 cm prečnik štapa; l 1 = 20 cm - dužina ugrađenog dijela štapa; 30ͦ - ugao nagiba šipki u odnosu na drvena vlakna stalka; R sk30 = 0,202 kN/cm 2 - projektna otpornost drveta na lomljenje pod uglom od 30° u odnosu na vlakna; κ 1 = 1,2-0,02 * 20 / 1,6 = 0,95.

Koso lijepljene šipke računamo prema smicanju drveta:

44,88 * sin30 / 4 = 5,6 kN< Т=25,3 кН.

Provjera zalijepljenih šipki istezanjem i savijanjem šipke:

(44,88cos30 / 4 * (3,14 * 1,6 2/4) * 36,5) 2 + 44,88sin30 / 4 * 17,92 = 0,018 + 0,313 = 0,331< 1,

gdje je R c = 36,5 kN / cm 2 projektni otpor armaturne šipke prečnika 16 mm od čelika klase A-III; T n = 7d 2 = 7 * 1,6 2 = 17,92 kN - projektna nosivost na savijanje šipke od armaturnog čelika klase A-III.

Prihvatamo anker ploče veličine 10x160 mm od čelika VSTZps 6-1. Provjera sidrenih ploča:

(Z / (F it R y)) 2 + (M a / (1,47 W nt R y)) = (44,88 / 1 * 16 * 23) 2 + (0,131 * 6 / (1,47 * 1 * 16 * 23) ) = 0,015 + 0,001 = 0,016< 1, где М а =0,032 d 3 =0,032*1,6 3 =0,131 кН*см.

7. Štit sanduk.

Glavna svrha krova je zaštita od atmosferske vlage, uključujući kondenzaciju koja se stvara kada pare vrućeg zraka dođu u kontakt sa krovom. Lathing služi za postavljanje i održavanje krova, apsorbuje opterećenja od sopstvene težine krova, pritiska vetra, težine snega itd. i prenosi ih na krovne konstrukcije... Ali svrha sanduka nije samo ovo. Pregled mnogih rafter konstrukcija nakon dugotrajnog rada pokazuje da sanduk potiče pravilnu ventilaciju zraka unutar krova, što smanjuje rizik od propadanja i dramatično smanjuje razinu kondenzacije vlage. Drvene letve se slažu od šipki ili dasaka, položene sa otvorima ili u obliku jednostrukih ili dvostrukih masivnih podova. Prilikom ugradnje dvostrukog poda, donji sloj dasaka je tanji.

Izbor letvice zavisi od vrste krova. Rijetke letvice su pogodne za pokrivanje krovova, sastavljene od odvojenih dovoljno čvrstih i izdržljivih crijepa ili limova (crepova, krovnog škriljevca, valovite azbestno-cementne ploče itd.). U ovom slučaju, razmaci između elemenata (šipova ili dasaka) obloge uzimaju se u skladu s dimenzijama i čvrstoćom krovnih ploča i limova. Za tanje i krhke (na primjer, ravne azbestno-cementne) ili nimalo krute (na primjer, filc) pločice, koriste se kontinuirani podovi od dasaka.

Slika 12. Drvene letvice: a - od šipki; b - od rijetkih dasaka; c - čvrsta staza; g- dupla šetnica

Razlikovati solidan i otpuštenšetališta. Preporučljivo je da elementi podne obloge i letvice budu od crnogoričnog drveta 3. razreda. Kod rolo krova u neizoliranim premazima koriste se kontinuirani podovi od dasaka.

Kod izolovanih premaza preko ovih podnih obloga postavlja se čvrsta pločasta izolacija na koju se direktno ili duž nivelacionog sloja lepi rolni tepih. Moguća je opcija kada se izolacija polaže između nosača gipsanom plafonskom podlogom. Kod ljuskavog krova od azbestno-cementnih ili stakloplastičnih ploča u neizoliranim premazima koriste se rijetki podovi (lajsne).

Slika 13. Varijante podnih obloga: a - za hladno valjane krovove; b - za krov sa rolnom izolacijom; c - ispod hladnog azbestno-cementnog krova; 1 - rolo krovište; 2 - izolacija; 3 - podovi; 4 - azbestno-cementni krov; 5 - letvica; Ispušteni pod (latve): 1 - daske; 2 - ekseri

Šetališta izrađene od dasaka na ekserima i položene na nosače ili glavne noseće konstrukcije premaza sa razmakom između njih ne većim od 3 m. Radne podne daske treba da imaju dužinu dovoljnu da ih podupru najmanje tri oslonca kako bi se povećala njihova krutost na savijanje u odnosu na na jednostruki nosač...

Glavni tipovi šetališta su rijetki i dvostruko ukršteni.

Rijetka paluba, koja se naziva i obloga, je diskontinuirani red dasaka položenih s nagibom koji je određen tipom krova i proračunom. Razmaci između ivica dasaka za njihovu bolju ventilaciju treba da budu najmanje 2 cm. Da biste ubrzali montažu, preporučljivo je sastaviti ovu podnu oblogu od gotovih dasaka povezanih odozdo prečkama i podupiračima, sa ukupnim dimenzijama usklađenim sa uređenje potpornih konstrukcija, uzimajući u obzir uslove transporta.

Kontinuirani podovi. Od kontinuiranih podnih obloga najčešći je dvostruki križ, koji se sastoji od dva sloja - donjeg radnog i gornjeg zaštitnog.

Dvostruki poprečni pod sastoji se od dva sloja ploča - donjeg radnog i gornjeg zaštitnog. Gornji - zaštitni (kontinuirani) sloj dasaka debljine 16 ... 22 mm i širine ne više od 100 mm polaže se pod uglom od 45 ... 60 ° prema donjem, radnom, podnom i pričvršćen za njega ekserima.

Radni pod je rijedak ili kontinuirani red debljih dasaka i podnosi sva opterećenja koja djeluju na pod. Za bolju ventilaciju preporučuje se radni pod učiniti rijetkim, s razmakom od najmanje 20 mm od dasaka debljine 19 ... 32 mm, određen opterećenjem. Da bi se povećala krutost na savijanje, radne podne ploče treba osloniti na tri ili više nosača. U premazima grijanih industrijskih zgrada, izolacija se postavlja na jednu plohu ili kontinuiranu rolnu debljine 19 ... 32 mm, koju je preporučljivo osloniti na tri staze.

Zaštitni podovi je kontinuirani red ploča minimalne debljine 16 mm i širine 100 mm. Polažu se na radni pod pod uglom od 45-60 ° i pričvršćuju se na njega ekserima. Zaštitni parket formira potrebnu kontinuiranu površinu, osigurava spoj svih podnih dasaka, raspoređuje koncentrirana opterećenja na traku radnog poda širine 50 cm i štiti krovni tepih od kidanja pri savijanju i pucanju debljih i širih radnih podnih dasaka.

Slika 14. Meki krovovi

a) Ruberoid krovovi (meki krovovi): a - duž šetališta; b - izolovani na armirano-betonskoj ploči; 1 - donja rijetka šetalište; 2 - gornji čvrsti šetalište; 3 - donji sloj krova, paralelan sa sljemenom krova; 4 - gornji sloj krova, okomito na greben krova; 5 - bitumenska mastika; 6 - ekseri za krovove; 7 - čelični lim na sljemenu krova; 8 - krovni (troslojni) krovni materijal; 9 - izravnavajuća košuljica; 10 - toplotna izolacija; 11 - parna barijera; 12 - montažne betonske ploče.

b) Krovni pokrivač od katrana ili filca na kontinuiranoj oplati dasaka: a - dvoslojni; b - jednoslojni sa trouglastim trakama na spojevima; 1 - krovni filc ili krovni filc; 2 - parket od dasaka; 3 - rafter noga; 4 - mastika; 5 - šine trokutastog presjeka

Dvostruka poprečna ploča ima značajnu krutost u svojoj ravni i služi kao pouzdana veza između greda i glavnih nosećih konstrukcija obloge. Također je preporučljivo sastaviti ovaj pod od velikih ploča napravljenih unaprijed.

Koriste se i daske od masivnih jednoslojnih dasaka, spojenih s donje strane nosačima i poprečnim gredama, koje imaju manju krutost od dvostrukih.

Za krovove u obliku ruberoidnog tepiha, pod bi trebao imati kontinuiranu, ravnu površinu od jednog ili dva sloja dasaka.

Preporučljivo je projektirati i izračunati šetnicu za krov od filca kao dvokraku kontinuiranu gredu. Procijenjena širina poda konvencionalno se uzima jednakom 1 m.

Dvostruka poprečna paluba je dizajnirana da savija samo radnu palubu i samo od normalnih komponentnih opterećenja, budući da nagnute komponente apsorbuje zaštitna paluba. Procijenjena širina poda uzima se B = 1m, uzimajući u obzir sve daske uključene u nju, čiji broj u koraku a bice n = 1 / a... Paušalna opterećenja su ovdje raspoređena na širinu od 0,5 m, te su stoga dvostruke vrijednosti uključene u izračunatu širinu P = 2,4 kN... Prilikom odabira presjeka poda, prikladno je postaviti presjek dasaka b x h(cm), zatim odredite potrebni moment otpora.

a)

b)

Slika 15

a) Puna jednoslojna daska za podove: 1 - deking daske; 2 - proteza; 3 - unakrsno

b) Dvostruka poprečna podna ploča: 1 - kosi zaštitni pod; 2 - radni pod; 3 - ekseri

Radni pod je ispražnjen ili kontinuirani red debljih dasaka i podnosi sva opterećenja koja djeluju na pod. Zaštitna paluba je kontinuirani red dasaka minimalne debljine 16 mm. Položen je na radni pod pod uglom od 45° - 60° i pričvršćen za njega ekserima.

Dvostruka poprečna ploča ima značajnu krutost u svojoj ravni i služi kao pouzdana veza između greda i glavnih nosećih konstrukcija obloge. Preporučljivo je sastaviti ovu podnu oblogu i od većih ploča napravljenih unaprijed.

Primijenite isto podovi od masivnih jednoslojnih panela, spojeni na dnu spojnicama i poprečnim nosačima, koji imaju manju krutost od dvostrukih.

Podne palube. To su neprekidni redovi dasaka koje služe kao osnova čistog poda ili samog čistog poda. Polažu se na međušipke - trupce ili direktno duž greda i prikovane na njih. Podne daske čistog poda su spojene sa ivicama u jezičku. Podne palube rade i dizajnirane su za savijanje od djelovanja opterećenja od vlastite težine, nosivosti od 1,5 kN/m 2. u stambenim, a ne manje od 2 kN / m 2 (200 kg / m 2) u industrijskim zgradama i koncentrisanim opterećenjima jednakim 1,5 kN (150 kg). Maksimalni otklon palube ne bi trebao biti veći od 1/250 raspona. Osim toga, provjerava se i drhtavost poda. Provjere se sastoje u činjenici da njegov otklon od koncentriranog opterećenja od 0,6 kN ne smije biti veći od 0,1 mm.

Podešavanje plafona. To su neprekidni redovi tankih dasaka prikovanih ekserima na grede ispod. U nedostatku žbuke, ploče se spajaju ivicama u jezičak kako bi se isključile pukotine. Veziva rade za savijanje, a ekseri za izvlačenje, u pravilu, s viškom sigurnosne granice pod opterećenjem od vlastite težine.

Zidna obloga. Predstavlja neprekidne vertikalne redove tankih dasaka, raspoređenih vodoravno i spojenih rubovima u četvrtini ili u peru. Zidne obloge rade za savijanje od pritiska i usisavanja vjetra, po pravilu, s prekomjernom sigurnošću.

Obračun ukrcajaizvedena u smislu čvrstoće i savijanja pod djelovanjem standardnih i proračunskih vrijednosti linearno raspoređenih i koncentriranih opterećenja.

Proračun podnih obloga od dasaka vrši se prema čvrstoći i deformacijama savijanja za djelovanje konstrukcije i standardnih opterećenja:

konstantan od sopstvene težine premaza g, kN / m 2


privremeno od mase snijega R, kN / m 2


od težine osobe sa teretom R, kN

Prilikom proračuna podnih obloga kosih krovova s ​​uglom nagiba, prikladno je povezati opterećenje od vlastite težine na horizontalnu projekciju ovog područja, dok.

Dizajn šema šetališta je dvokrilna oslonjena greda s rasponom l... Pogodno je uzeti horizontalne projekcije udaljenosti između njegovih nosača kao uvjetnu dužinu raspona. L... Kod kosih krovova sa uglom nagiba, izračunati rasponi palube će biti jednaki. Procijenjena širina poda uzima se uslovno V= 1m.

Slika 16. Proračunske šeme deckinga: a - shema djelovanja opterećenja; b - statička kola; v - šeme djelovanja koncentriranih opterećenja; 1 - prva kombinacija opterećenja; 2 - druga kombinacija opterećenja

Ukrcaj je predviđen za dvije kombinacije tereta.

Prva kombinacija je ukupno opterećenje od sopstvene težine g i težinu snega s smještena duž cijele dužine palubne ploče. Za izračunatu vrijednost ovog opterećenja, podna obloga se provjerava na nosivost pri savijanju. U ovom slučaju, maksimalni moment savijanja koji nastaje u presjeku iznad srednjeg oslonca je . Moment otpora presjeka svih podnih dasaka na izračunatoj širini . Naponi koji djeluju u njima , gdje je projektna otpornost na savijanje drveta 3. i 2. razreda MPa.

Maksimalni relativni otklon palube provjerava se za standardne vrijednosti opterećenja:

.

Druga kombinacija je opće djelovanje jednoličnog opterećenja iz vlastite težine i koncentrisane sile R,
primijenjen na udaljenosti od 0,43 l... Maksimalni moment savijanja se javlja u ovoj sekciji. Za ovaj moment savijanja, poprečni presjek poda se provjerava samo nosivošću pri savijanju prema formuli , gdje - konstrukcijska otpornost drveta na savijanje; uzimajući u obzir koeficijent uslova rada na privremenoj sili MPa.

U nekim slučajevima se koriste palube s jednim rasponom i palube s više od dva nosača.

Proračun rijetkog bijelog sljeza koji se nalazi preko nagiba kosog krova napravljen je za kosi zavoj. Procijenjena širina poda uzima se jednakom nagibu dasaka, uzimajući u obzir presjek samo jedne ploče, ili se uzima jednakom 1 m, ali se uzimaju u obzir presjeci svih dasaka koje se nalaze na ovoj širini. Lumped cargo P = Smatra se da je 1,2 kN potpuno primijenjeno na svaku dasku kada je nagib dasaka veći od 15 cm, a kada je nagib manji od 15 cm, primjenjuje se na svaku dasku.

Dvostruka poprečna paluba je dizajnirana da savija samo radnu palubu i samo od normalnih komponentnih opterećenja, budući da nagnute komponente apsorbuje zaštitna paluba. Uzima se procijenjena širina palube B = 1 m, uzimajući u obzir sve daske koje su uključene u njega, čiji broj u koraku a . Paušalna opterećenja su ovdje raspoređena na širinu od 0,5 m, pa stoga izračunata širina uključuje dvostruke vrijednosti P = 2,4 kN. Prilikom odabira presjeka poda, prikladno je postaviti presjek dasaka (cm), zatim odrediti potrebni moment otpora, potrebnu ukupnu širinu dasaka , zatim korak njihovog uređenja (m).

Spajanje eksera na daske ili daske sa nosačima često radi sa značajnim sigurnosnim marginama. Pri velikim nagibima i opterećenjima, oni se izračunavaju za komponente nagiba opterećenja prema konvencionalnoj shemi grede formirane od dva susjedna niza i palube.

Opterećenja se određuju uzimajući u obzir oblik kolnika i faktore preopterećenja.

Koncentrirano opterećenje iz mase osobe s teretom ima sljedeće vrijednosti:

R n = 1 kN (100 kg.), i uzimajući u obzir faktor preopterećenja: P = 1,2 kN (120 kg).

17. Ilustrativni primjer ugradnje letvice

Proračun paluba i letvica, koji u pravilu rade za poprečno savijanje, provodi se prema shemi dvorasponske grede s dvije kombinacije opterećenja:

1) opterećenje od vlastite težine kolnika i opterećenje snijegom ( g + p)

- za snagu:

σ= , gdje ;

- progibi:

gdje je =

2) opterećenje od sopstvene težine pokrivača i koncentrisanog opterećenja u jednom rasponu od težine osobe sa teretom R- samo za snagu

Maksimalni moment je pod koncentrisanim opterećenjem:

.

Proračun čvrstoće u ovom slučaju vrši se prema istoj formuli kao u prethodnom

Pogodno je izračunati uzimajući širinu poda b= 100 cm.

Kod kontinuiranih podova ili letvica, s razmakom između osi dasaka ili šipki ne većim od 15 cm, pretpostavlja se da se koncentrirano opterećenje prenosi na dvije daske ili šipke, a na udaljenosti većoj od 15 cm - na jedna daska ili šipka.

Sa dva poda (radna i zaštitna, usmerena pod uglom u odnosu na radnu) ili sa jednoslojnom podnom oblogom sa razvodnom šipkom porubljenom na dnu na sredini raspona, kao i pri polaganju koncentrisanog opterećenja na vrh podne obloge od pločaste izolacije NS= 1 kN se pretpostavlja da je raspoređen na širini od 0,5 m radnog poda.

U ovom slučaju, izbor letvice direktno je ovisio o izboru krova (troslojni krov od filca), na osnovu toga uzimamo kontinuirani pod, za koji se koristi bor razreda 2.

Ovdje se koriste i 2 sloja dasaka - donji radnik, koji preuzima opterećenje. Njegove ploče su debljine 20 mm i širine 100 mm. Na vrhu je zaštitni sloj od dasaka debljine 16 mm i širine 100 mm, položenih pod uglom od 45 stepeni prema dnu. Između njih je postavljena izolacija od ISOVER-a debljine 150 mm. Određivanje dimenzija štita

1,5m h3,4m Štit je dizajniran od 3 grede, 3 nosača, 2 nosača. Grede se postavljaju sa korakom od 1,5 m. Da bi se sprečilo uvijanje grednih gredica pod uticajem lokalnog opterećenja, na svakom ukrštanju sa stubovima postavljamo graničnike od kratkih šipki i zakucavamo ih za stubove. Materijal nosača je bor klase 2 sa R ​​u = R c = 13MPA.

Shema jednorasponske grede raspona l = 3,4 m, gdje je l nagib glavnih nosećih konstrukcija.

Slika 18 Shema plašta; Odjeljak1-1; Odjeljak 2-2

7. Zaštita drvenih konstrukcija

Da bi se spriječila vlaga iz drveta i njegov normalan rad, predviđene su konstruktivne mjere i zaštitni tretman koji osiguravaju sigurnost konstrukcija pri skladištenju, transportu, montaži i trajnost tokom rada.

Drvene konstrukcije su otvorene, dobro provetrene i, ako je moguće, pristupačne za pregled i prevenciju.

Potporne čelične cipele imaju minimalnu površinu kontakta sa drvetom kako bi se omogućila ventilacija. Drvene površine su izolovane od metala tiokol mastikom U-30M GOST 13489-79 *.

Smjesa otporna na vlagu (perhlorovinil lak) koristi se za obradu vanjskih elemenata premaza i zidne ograde, kao i potpornih konstrukcija.

Za zaštitu struktura koje se nalaze u biološki aktivnom okruženju, kao i od entomoloških štetočina, koristi se antiseptik na bazi lakih ulja - antracensko ulje.

Slika 19. Atmosfersko sušenje

Sušenje drva

Sušenje drva- jedna od glavnih mjera za sprječavanje pada kvaliteta drva (štiti od propadanja, povećava čvrstoću, smanjuje gustoću i sklonost promjeni oblika i veličine).

Prirodno sušenje izvodi se na otvorenom, ispod tendi ili u zatvorenim prostorijama do zračno suhog stanja, odnosno do sadržaja vlage od 15 ... 20%. Atmosfersko sušenje je dug (nekoliko sedmica ili čak mjeseci) i težak za kontrolu procesa, ali je jednostavan i ne zahtijeva troškove zagrijavanja rashladne tekućine.

Dio 7. Preklapanja. (odjeljak 6, tačka 1.)

Norme [SNiP 31-02-2001. Stambene porodične kuće.] Nameće zahtjeve na podove kuće u pogledu čvrstoće i deformabilnosti pri izračunatim vrijednostima udara i opterećenja, otpornosti na požar i klasi opasnosti od požara, trajnosti. Potkrovlje i preklapanje iznad negrijanih podruma ili podzemnih prostorija moraju biti usklađeni i sa zahtjevima za otpornost na prijenos topline iz uslova uštede energije, zaštitu od prodiranja zraka i akumulacije vlage unutar konstrukcije. Zahtjevi za osiguranje toplinske izolacije, zaštite od prodiranja zraka i paropropusnosti podova dati su u odjeljku 9.
Dodatni zahtjevi za izgradnju potkrovlja dati su u odjeljku 8.

6.1. Opšti zahtevi za projektovanje

6.1.1. Ploče se sastoje od okvira, podloge, plafonske oplate ili spuštene stropne konstrukcije, završne podne obloge (čist pod).
6.1.2. Za proizvodnju drvenih elemenata okvira, crnogorično rezano drvo mora se koristiti ne niže od razreda 2 prema [GOST 8486-86. Meko drvo. Specifikacije.].
6.1.3. Sadržaj vlage i gustoća drveta, čija je otpornost na mehanička opterećenja uzeta u obzir pri projektiranju konstrukcija, moraju ispunjavati zahtjeve [SNiP II-25-80. Drvene konstrukcije].
6.1.4. Ovaj Kodeks prakse utvrđuje minimalne dimenzije poprečnog presjeka za rendisane drvene konstrukcije. Nazivne dimenzije poprečnog presjeka takvih elemenata predviđenih za upotrebu u izgradnji određenih kuća treba navesti u radnoj dokumentaciji za kuću. Odstupanja stvarnih dimenzija presjeka ovih elemenata od nominalnih ne bi trebala prelaziti granicu navedenu u [GOST 8242-88. Profilni dijelovi od drveta i materijala na bazi drveta za građevinarstvo. Specifikacije]. Elementi ne bi trebali imati nedostatke koji prelaze norme utvrđene u [GOST 8242-88. Profilni dijelovi od drveta i materijala na bazi drveta za građevinarstvo. Specifikacije].
6.1.5. Izrada konstruktivnih elemenata spajanjem rezane građe dimenzija manjih od nazivnih dimenzija ovih elemenata je neprihvatljiva, osim u slučajevima navedenim u tekstu ovog Pravilnika.
6.1.6. Za pričvršćivanje i spajanje konstruktivnih elemenata treba koristiti građevinske eksere sa ravnom ili konusnom glavom, uključujući čavle za palice s mostom prema [GOST 4028-63. Građevinski ekseri. Dizajn i dimenzije], vijci prema [GOST 1145-80. Upušteni vijci. Dizajn i dimenzije.] I samorezni vijci prema [GOST 11652-89. Iverice. Specifikacije].
6.1.7. Prilikom spajanja konstruktivnih elemenata mogu se koristiti pocinčane ploče od čeličnog lima debljine najmanje 0,40 mm.
6.1.8. Za pričvršćivanje elemenata obloge mogu se koristiti metalni nosači. Prečnik (debljina) klamerice mora biti najmanje 1,6 mm, a veličina njenog gornjeg dela, koji se pokreće paralelno sa elementom okvira, mora biti najmanje 10 mm.
6.1.9. Za pričvršćivanje i spajanje konstruktivnih elemenata mogu se koristiti tipovi pričvršćivača koji nisu predviđeni ovim Kodeksom prakse (na primjer, ploče s metalnim zupcima, nosači u obliku slova H), kao i razna ljepila. U tom slučaju, usklađenost čvrstoće spojeva sa čvrstoćom koja se postiže primjenom metoda pričvršćivanja i spajanja konstrukcijskih elemenata predviđenih ovim Kodeksom pravila mora se potvrditi proračunima ili testovima.

6.2. Uređaj okvira.

6.2.1. Podni okvir se sastoji od greda (glavne grede), podne grede (sporedne grede), vezne grede (grede ugrađene u nosivi zidovi i nalazi se između podupirača zidnog okvira ili na zidu temelja).
Staze sa dvorasponskom shemom su jednim krajem oslonjene na zidni okvir ili temeljni zid, drugim na stup (u podrumu), na drvenu stalku ili na nosivi unutrašnji zid. Moguće je koristiti kontinuirane grede (za dva ili više raspona između nosača).
Podne grede se oslanjaju na grede(gore ili sa strane - na kranijalnim šipkama ili policama) ili na unutrašnjim zidovima. Vanjske grede su pričvršćene za vezne grede kroz koji se opterećenje prenosi na zidni okvir. Kada su podne grede oslonjene na unutrašnje zidove, grede nisu predviđene.
Čvrstoća grednog poda osigurava se turpijanjem stropa i postavljanjem podloge od krutih limenih ili pločastih materijala, kao i otpuštanjem greda čvrstim sponama.
Grede i nosači dijele unutrašnji prostor poda na zatvorene ćelije i služe kao protupožarne dijafragme.
6.2.2. Predviđeno je korištenje greda od punog rezanog drveta i nosača kompozitnog profila od dasaka oborenih ekserima. Čelične grede se također mogu koristiti u podovima oslonjenim na temeljne zidove u kućama ne višim od dva kata.
6.2.3. Čelične grede mora biti izrađen od valjanog čeličnog I-presjeka koji ispunjava tehničke zahtjeve [GOST 27772-88. Valjani čelik za izgradnju čeličnih konstrukcija. Opšte specifikacije.]
6.2.4. Odredbe ovog odjeljka odnose se na podne konstrukcije kod kojih razmak podnih greda ne prelazi 600 mm.
At veći korak grede, kao i u slučajevima kada je potrebno uzeti u obzir privremena ravnomjerno raspoređena opterećenja, čije vrijednosti premašuju one navedene u 4.2.1. ili dodatna koncentrirana opterećenja, poprečne presjeke elemenata okvira, kao i čvrstoću spojeva ovih elemenata treba uzeti proračunom. Proračun je također potreban u slučajevima kada se uzimaju da su dimenzije poprečnog presjeka elemenata okvira manje od onih navedenih u ovom odjeljku. Izračunatu vrijednost maksimalnog otklona nosača i podnih greda treba odrediti na osnovu rezultata proračuna, uzimajući u obzir moguće fluktuacije na osnovu fizioloških zahtjeva u skladu sa 10.10 [SNiP 2.01.07-85. Opterećenja i uticaji]. Prihvaćena izračunata vrijednost maksimalnog ugiba ne smije biti veća od 1/360 čistog raspona.
6.2.5. Podložno uslovima navedenim u 4.2.1 i 6.2.4 dimenzije poprečnog presjeka drvenih podnih greda treba uzeti najmanje, te stepenice i raspone, uzimajući u obzir predviđene metode pričvršćivanja greda (vidjeti 6.2.9.) - ne više od onih navedenih u tabelama B.1 - B.3 Dodatka B; dimenzije poprečnog presjeka drvenih gredica kompozitnog presjeka u zavisnosti od prihvaćene širine tovarnog prostora i broja spratova, opterećenje sa kojih se prenosi na nosač treba uzeti najmanje, a rasponi nosača - ne veći od onih navedenih u tabelama B.8 - B. 10 Dodatak B.
Minimalne dimenzije poprečnog presjeka i maksimalni rasponi I-čeličnih gredova treba odrediti na osnovu proračuna. Također, na osnovu proračuna treba utvrditi minimalne dimenzije presjeka i maksimalne raspone greda, čiji se dizajn razlikuje od onog utvrđenog u ovom Pravilniku (na primjer, grede kombiniranog I-presjeka s policama za drvene građe i zid od lesonita).

6.2.6. Kompozitne drvene grede

6.2.6.1. Potrebno je izraditi drvene grede kompozitnog presjeka od pojedinačnih drvenih elemenata (daščica) debljine najmanje 38 mm, postavljenih na ivici i oborenih ekserima u skladu sa slikom 6.1. Veze elemenata nosača (pojedinačne ploče) ne bi trebalo da se poklapaju sa spojevima u susednim elementima (treba da budu raspoređeni "razdvojeno"). U ovom slučaju, u jednom dijelu trčanja, dopušteni su spojevi ne više od polovine elemenata.

Rice. 6.2. Spojevi dasaka u nerezanim gredama kompozitnog profila.

6.2.7. Čelične grede.

6.2.7.1. Za nosače se preporučuje upotreba čeličnih I-greda, čiji je raspon dat u [GOST 8239-89 (ST SEV 2209-80). Vruće valjane čelične I-grede. Asortiman].
6.2.7.2. Čelične grede moraju biti prethodno premazane antikorozivnim smjesama.

Prethodni materijal: Izgradnja okvirnih kuća. SP 31-105-2002. Odvodnjavanje temelja i površinska drenaža. Hidroizolacija i hidroizolacija podruma tehničkih podzemnih etaža. Zaštita podova na terenu i zatrpavanje. >>>

Izgradnja kuća sa drvenom konstrukcijom:
-

Trči koriste se za izgradnju zgrada i objekata za civilne i industrijske namjene od metalni okviri... U metalnom okviru objekta gred služi za pričvršćivanje ogradnih konstrukcija, krovnih i zidnih konstrukcija na okvir. To je armaturna rešetkasta konstrukcija koja dodatno preuzima klimatska opterećenja (vjetar i snijeg). Nosači ravnomjerno raspoređuju opterećenja s krova na noseće i rogove konstrukcije zgrade (zidovi, stupovi, rešetke, okviri).

Nosač zgrade ili konstrukcije

Metalna greda je horizontalno postavljena greda, koja je element sistema veza okvira. Dizajn grede ovisi o veličini krova, njegovom obliku, klimatskim opterećenjima područja rada. U slučaju velikih dimenzija krova, konstrukcija grede je ojačana sistemom podupirača i podupirača, zbog čega se postiže visoka stabilnost i krutost sistema u uzdužnom smjeru.

Za izradu gredica koristi se valjani čelik različitih profila nakon izvođenja određenih proračuna na osnovu podataka o vlastitoj težini greda, masi krova, energetskom opterećenju vjetra i snijega itd.

Osim toga, grede se često koriste za polaganje inženjerske mreže, imajući velika visina na nosačima i u rasponu.

Ugradnja metalnih gredica vrši se u čvorove na gornjem pojasu krovne rešetke uz pomoć kratkih komada od uglova, traka ili savijenih čeličnih limova. Limene brtve smanjuju razliku između susjednih greda. Pričvršćivanje greda na okvir zgrade vrši se, ovisno o tehničkim zahtjevima za konstrukciju, zavarivanjem ili vijcima.

Pune i rešetkaste grede

Saratovska akumulacija proizvodi dvije vrste gredica: čvrste i rešetkaste (kroz). Pune grede izrađuju se od valjanih kanala Z i C-profila ili I-greda. Lattice purlins izrađuju se od bilo koje vrste profila. Gornji dio rešetkasti nosač je horizontalni pojas, i Donji dio- slomljeni ili trouglasti pojas od kanala ili uglova. Rešetke su teže od čvrstih, pa ih je preporučljivo koristiti u okvirima s nagibom rogova većim od 6 m.

Pune čelične grede su također dvije vrste: razdvojene i kontinuirane. Split čvrste gredečešće se koriste, jer se lakše instaliraju i ravnomjerno raspoređuju opterećenje na rešetke.

Neprekidne čvrste grede tradicionalno se koristi u uređaju kosi krovovi, u čijem sistemu se stvara dodatno opterećenje okomito na rampu. Za povećanje krutosti u takvim krovne konstrukcije grede su pričvršćene čeličnim trakama kako bi se smanjio broj raspona. Sa korakom farme od 6 m, trake se postavljaju u jednom redu između svih staza. Kod većeg nagiba rešetke ili kod strmih krovova vezice se postavljaju u dva reda.

Metalne grede rešetkastog presjeka imaju ojačanu strukturu, zbog čega rade u kompresiji sa savijanjem i istovremeno preuzimaju uzdužna opterećenja. Ali treba napomenuti da imaju jedan nedostatak: budući da se sastoje od nekoliko dijelova, njihova instalacija zahtijeva puno rada i energije. U tom pogledu najviše najbolja opcija Izvedba rešetkastih nosača je troslojni nosač, koji se sastoji od gornje tetive (u obliku dvije kanalne grede), rešetke (u obliku jednog savijenog kanala) i podupirača.

Vrste gredica

Ovisno o dizajnu krovni krov postoje tri vrste trčanja:

ridge run

bočni nosač

mauerlat

Ridge run služi za podupiranje slemena (vrh krova) na njemu. Dodatnu potporu rogovima pružaju bočni nosači, koji se montiraju između sljemena krova i njegovog postolja. U podnožju rogova postavljen je Mauerlat duž gornjeg perimetra zida.

Strukturni dijagram čeličnih gredova zgrade

1. rog, 2. greda, 3. mauerlat, 4. greben, 5. nosač, 6. podupirač, 7. zatezanje, 8. oslonac

Antikorozivna obrada greda produžava vijek trajanja okvira zgrade. U proizvodnji gredica, čelik je vruće pocinčan ili visoko raspršen metalni prah, koji se još naziva i metoda hladnog cinkovanja.

Budući da su nosači elementi i vanjske i unutrašnje strane okvira zgrade, oni su predstavljeni sa posebne zahtjeve sigurnost.

Saratovska akumulacija proizvodi čelične konstrukcije za nosače raznih dizajna zavisno od seizmičkih karakteristika zgrade, stepena atmosferskih i drugih opterećenja. Proizvodnja serija se vrši na osnovu proračuna i crteža.

Kako naručiti proizvodnju čeličnih okvira zgrada i konstrukcija?

Da biste izračunali troškove proizvodnje čeličnih nosača zgrada i konstrukcija, možete:

• kontaktirajte nas putem telefona 8-800-555-9480
• pisati dalje email tehnički zahtjevi na metalne konstrukcije
• koristite obrazac "", navedite kontakt podatke, a naš stručnjak će vas kontaktirati

Stručnjaci Tvornice nude sveobuhvatne usluge:

• inženjerska istraživanja na lokaciji operacije
• projektovanje naftnih i gasnih objekata
• proizvodnja i ugradnja raznih industrijskih metalnih konstrukcija