Berekening van compensatoren

De vaste bevestiging van pijpleidingen wordt uitgevoerd om spontane verplaatsing tijdens verlengingen te voorkomen. Maar bij afwezigheid van apparaten die de verlenging van pijpleidingen tussen vaste bevestigingen waarnemen, ontstaan ​​​​grote spanningen die pijpen kunnen vervormen en vernietigen. Compensatie voor buisverlengingen wordt uitgevoerd door verschillende apparaten, waarvan het principe in twee groepen kan worden verdeeld: 1) radiale of flexibele apparaten die verlengingen van warmtepijpen waarnemen door (platte) of torsie (ruimtelijke) kromlijnige secties van pijpen of buigen speciale elastische inzetstukken verschillende vormen; 2) axiale apparaten van het glijdende en elastische type, waarbij verlengingen worden waargenomen door telescopische beweging van pijpen of compressie van veerinzetstukken.

Flexibele compensatie-inrichtingen komen het meest voor. De eenvoudigste compensatie wordt bereikt door de natuurlijke flexibiliteit van de windingen van de pijpleiding zelf, gebogen in een hoek van niet meer dan 150°.

Hef- en daalleidingen kunnen voor natuurlijke compensatie worden gebruikt, maar natuurlijke compensatie kan niet altijd worden gegeven. Het apparaat van kunstmatige compensatoren mag alleen worden aangepakt nadat alle mogelijkheden van natuurlijke compensatie zijn gebruikt.

Op rechte secties wordt de compensatie van buisverlengingen opgelost door speciale flexibele uitzettingsvoegen met verschillende configuraties. Liervormige dilatatievoegen, vooral met plooien, van all flexibele uitzettingsvoegen hebben de grootste elasticiteit, maar vanwege de verhoogde corrosie van het metaal in de plooien en de verhoogde hydraulische weerstand worden ze zelden gebruikt. U-vormige dilatatievoegen met gelaste en gladde knieën komen vaker voor; U-vormige dilatatievoegen met plooien, zoals liervormige, worden om bovengenoemde redenen minder vaak toegepast.

Het voordeel van flexibele dilatatievoegen is dat ze geen onderhoud vergen en dat er geen kamers nodig zijn voor hun installatie in nissen. Bovendien brengen flexibele dilatatievoegen alleen stuwkrachtreacties over op vaste steunen. De nadelen van flexibele compensatoren zijn: verhoogde hydraulische weerstand, verhoogd leidingverbruik, grote afmetingen, waardoor het moeilijk is om ze te gebruiken in stedelijke aanleg wanneer de route verzadigd is met stedelijke ondergrondse voorzieningen.

Lenscompensatoren behoren tot axiale uitzettingsvoegen: elastische soort. De compensator wordt geassembleerd door middel van lassen van halve lenzen die zijn gemaakt door stempelen van dunne plaat met hoge sterkte staal. Het compenserende vermogen van een halve lens is 5-6 mm. Bij het ontwerp van de compensator is het toegestaan ​​om 3-4 lenzen te combineren, meer ongewenst door verlies van elasticiteit en uitpuilen van de lenzen. Elke lens maakt hoekbeweging van leidingen tot 2-3° mogelijk, dus lenscompensatoren kunnen worden gebruikt bij het leggen van netwerken op hangende steunen die grote buisvervormingen veroorzaken.

De axiale compensatie van het glijdende type wordt gecreëerd door pakkingbuscompensatoren. Inmiddels zijn de verouderde gietijzeren constructies op flensverbindingen universeel vervangen door de lichte, sterke en eenvoudig te vervaardigen gelaste staalconstructie zoals weergegeven in figuur 5.2.

Figuur 5.2. Wafelzijdig gelast kliercompensator: 1- drukflens; 2 - grundbuksa; 3 - stopbuspakking; 4- tegenkast; 5 - glas; 6 - lichaam; 7 - diameter overgang

Compensatie van temperatuurverlengingen van pijpleidingen wordt toegekend bij een gemiddelde koelvloeistoftemperatuur van meer dan +50 °C. Thermische verplaatsingen van warmteleidingen worden veroorzaakt door lineaire verlenging van leidingen tijdens verwarming.

Voor een probleemloze werking van verwarmingsnetwerken is het noodzakelijk dat compensatie-inrichtingen zijn ontworpen voor maximale verlenging van pijpleidingen. Op basis hiervan wordt bij het berekenen van verlengingen aangenomen dat de temperatuur van het koelmiddel maximaal is en de temperatuur omgeving-- minimaal en gelijk aan: 1) ontwerptemperatuur buitenlucht bij het ontwerpen van verwarming - for boven het hoofd leggen netwerken aan buitenshuis; 2) de geschatte luchttemperatuur in het kanaal - voor het leggen van kanalen van netwerken; 3) bodemtemperatuur op de diepte van kanaalloze warmteleidingen bij de ontwerptemperatuur van de buitenlucht voor verwarmingsontwerp.

Laten we een U-vormige compensator berekenen, die zich tussen twee vaste steunen bevindt, in sectie 2 van het verwarmingsnetwerk met een lengte van 62,5 m en buisdiameters: 194x5 mm.

Figuur 5.3 diagram van een U-vormige compensator

Laten we de thermische verlenging van de pijpleiding bepalen met de formule:

waarbij b - lineaire rekcoëfficiënt stalen buizen genomen afhankelijk van de temperatuur, gemiddeld b = 1,2-10 -5 m/?C; t - koelvloeistoftemperatuur, ?С; t 0 \u003d -28 ? - omgevingstemperatuur.

Rekening houdend met voorrek bij volledige rek met 50%:

Met behulp van de grafische methode, waarbij de thermische rek bekend is, wordt de buisdiameter bepaald uit het nomogram, de lengte van de schouder van de U-vormige compensator, die 2,4 m is.

Om thermische uitzettingen te compenseren, worden U-vormige dilatatievoegen het meest gebruikt in verwarmingsnetwerken en energiecentrales. Ondanks de vele tekortkomingen, waaronder: relatief grote afmetingen (de behoefte aan compenserende niches in verwarmingsnetwerken met kanaal pakking:), aanzienlijke hydraulische verliezen (vergeleken met pakkingbus en balg); U-vormige dilatatievoegen hebben een aantal voordelen.

Van de voordelen kan men allereerst eenvoud en betrouwbaarheid onderscheiden. Bovendien is dit type compensatoren het best bestudeerd en beschreven in de educatieve en methodologische en referentieliteratuur. Desondanks is het voor jonge ingenieurs die geen gespecialiseerde programma's hebben vaak moeilijk om compensatoren te berekenen. Dit komt voornamelijk door een nogal complexe theorie, de aanwezigheid van een groot aantal correctiefactoren en, helaas, de aanwezigheid van typefouten en onnauwkeurigheden in sommige bronnen.

Hieronder is een gedetailleerde analyse berekeningsprocedures voor een U-vormige compensator met behulp van twee hoofdbronnen, die tot doel hadden mogelijke typefouten en onnauwkeurigheden te identificeren en de resultaten te vergelijken.

De typische berekening van compensatoren (Fig. 1, a)), voorgesteld door de meeste auteurs, suggereert een procedure gebaseerd op het gebruik van de stelling van Castiliano:

waar: jij- potentiële vervormingsenergie van de compensator, E- elasticiteitsmodulus van het buismateriaal, J- axiaal traagheidsmoment van de sectie van de compensator (pijp),

waar: s- wanddikte uitlaat,

D N- buitendiameter van de uitlaat;

m- buigend moment in het compensatorgedeelte. Hier (vanuit de evenwichtstoestand, Fig. 1 a)):

M=P ja x-P x y+M 0 ; (2)

L- volledige lengte van de compensator, J x- axiaal traagheidsmoment van de compensator, J xy- centrifugaal traagheidsmoment van de compensator, S x- statisch moment van de compensator.

Om de oplossing te vereenvoudigen, worden de coördinaatassen overgebracht naar het elastische zwaartepunt (nieuwe assen Xs, ja), dan:

S x = 0, J xy = 0.

Uit (1) verkrijgen we de elastische reboundkracht Px:

De verplaatsing kan worden geïnterpreteerd als het compenserende vermogen van de compensator:

waar: B t- lineaire thermische uitzettingscoëfficiënt (1,2x10 -5 1 / deg voor koolstofstaal);

t N - begintemperatuur (Gemiddelde temperatuur de koudste periode van vijf dagen in de afgelopen 20 jaar);

t Naar- eindtemperatuur ( Maximale temperatuur koelmiddel);

L uch- de lengte van het gecompenseerde gedeelte.

Als we formule (3) analyseren, kunnen we concluderen dat de grootste moeilijkheid de bepaling van het traagheidsmoment is J xs, vooral omdat eerst het zwaartepunt van de compensator moet worden bepaald (met ja s). De auteur stelt redelijkerwijs voor om een ​​benaderende, grafische methode te gebruiken om te bepalen: J xs, rekening houdend met de stijfheidscoëfficiënt (Karman) k:

De eerste integraal wordt bepaald ten opzichte van de as ja, tweede ten opzichte van de as ja s(Figuur 1). De as van de compensator is op millimeterpapier op schaal getekend. Alle gebogen as compensator L opgesplitst in vele secties Ds I. Afstand van het midden van het segment tot de as ja I gemeten met een liniaal.

De stijfheidscoëfficiënt (Karmana) is ontworpen om het experimenteel bewezen effect van lokale afvlakking weer te geven dwarsdoorsnede buigt tijdens het buigen, waardoor hun compenserend vermogen toeneemt. V normatief document de Karman-coëfficiënt wordt bepaald door empirische formules die verschillen van die in , . Stijfheidsfactor: k gebruikt om de gereduceerde lengte te bepalen L prd boogelement, dat altijd groter is dan de werkelijke lengte ik G. In de bron, de Karman-coëfficiënt voor gebogen bochten:

waar: l - buigkarakteristiek.

Hier: R- buig radius.

waar: B- terugtrekhoek (in graden).

Voor gelaste en kort gebogen gestempelde bochten stelt de bron voor om andere afhankelijkheden te gebruiken om te bepalen: k:

waar: H- kenmerken van de bocht voor gelaste en gestanste bochten.

Hier: R e is de equivalente straal van de gelaste elleboog.

Voor takken van drie en vier sectoren b = 15 deg, voor een rechthoekige tak met twee sectoren wordt voorgesteld om b = 11 deg te nemen.

Opgemerkt moet worden dat in , coëfficiënt k ? 1.

Reglementair document RD 10-400-01 voorziet in de volgende procedure voor het bepalen van de flexibiliteitscoëfficiënt NAAR R * :

waar NAAR R- flexibiliteitscoëfficiënt zonder rekening te houden met de vervormingsbeperking van de uiteinden van het gebogen gedeelte van de pijpleiding; o - coëfficiënt die rekening houdt met de vervormingsbeperking aan de uiteinden van de gebogen sectie.

In dit geval, als, dan wordt de flexibiliteitscoëfficiënt gelijk aan 1,0 genomen.

Waarde NAAR P wordt bepaald door de formule:

Hier P - overmatige interne druk, MPa; Et - elasticiteitsmodulus van het materiaal bij bedrijfstemperatuur, MPa.

Het kan worden bewezen dat de flexibiliteitscoëfficiënt NAAR R * zal groter zijn dan één, daarom is het bij het bepalen van de verminderde lengte van de kraan volgens (7) noodzakelijk om de wederzijdse waarde ervan te nemen.

Laten we ter vergelijking de flexibiliteit van sommige standaardkranen bepalen volgens OST 34-42-699-85, bij overdruk R=2,2 MPa en module E t\u003d 2x 10 5 MPa. De resultaten zijn samengevat in de onderstaande tabel (tabel nr. 1).

Als we de verkregen resultaten analyseren, kunnen we concluderen dat de procedure voor het bepalen van de flexibiliteitscoëfficiënt volgens RD 10-400-01 een "rigoureuzer" resultaat geeft (minder buigflexibiliteit), terwijl bovendien rekening wordt gehouden met de overdruk in de pijpleiding en de elasticiteitsmodulus van het materiaal.

Het traagheidsmoment van de U-vormige compensator (Fig. 1b)) ten opzichte van de nieuwe as ja s J xs definieer als volgt:

waar: L enzovoort- verminderde lengte van de as van de compensator,

ja s- coördinaat van het zwaartepunt van de compensator:

Maximaal buigend moment m Max(geldig bovenaan de compensator):

waar H- offset van de compensator, volgens Fig. 1 b):

H=(m + 2)R.

De maximale spanning in het gedeelte van de buiswand wordt bepaald door de formule:

waarbij: m1 - correctiefactor (veiligheidsfactor), rekening houdend met de toename van spanningen op de gebogen delen.

Voor gebogen bochten, (17)

Voor gelaste bochten. (achttien)

W- weerstandsmoment van de aftakking:

Toegestane spanning (160 MPa voor compensatoren van staal 10G 2S, St 3sp; 120 MPa voor staal 10, 20, St 2sp).

Ik wil meteen opmerken dat de veiligheidsfactor (correctie) vrij hoog is en groeit met een toename van de diameter van de pijpleiding. Bijvoorbeeld voor een bocht van 90° - 159x6 OST 34-42-699-85 m 1 ? 2.6; voor bocht 90° - 630x12 OST 34-42-699-85 m 1 = 4,125.

Fig. 2.

In het bestuursdocument wordt de berekening van de sectie met een U-vormige compensator, zie Fig. 2, uitgevoerd volgens de iteratieve procedure:

Hier worden de afstanden van de as van de compensator tot de vaste steunen ingesteld. L 1 en L 2 terug V en het vertrek staat vast N. In het proces van iteraties in beide vergelijkingen moet men bereiken dat het gelijk wordt; van een paar waarden wordt de grootste genomen = ik 2. Vervolgens wordt de gewenste offset van de compensator bepaald H:

De vergelijkingen vertegenwoordigen geometrische componenten, zie Fig. 2:

Componenten van elastische afstotende krachten, 1/m2:

Traagheidsmomenten om de centrale assen x, y.

sterkte parameter: Ben:

[y sk ] - toegestane compensatiespanning,

Toegestane compensatiespanning [y sk ] voor pijpleidingen in een horizontaal vlak wordt bepaald door de formule:

voor pijpleidingen in verticaal vlak volgens de formule:

waar: - nominale toelaatbare spanning bij bedrijfstemperatuur (voor staal 10G 2S - 165 MPa bij 100 °? t? 200 °, voor staal 20 - 140 MPa bij 100 °? t? 200 °).

D- binnenste diameter,

Opgemerkt moet worden dat de auteurs typefouten en onnauwkeurigheden niet konden vermijden. Als we de flexibiliteitsfactor gebruiken NAAR R * (9) in de formules voor het bepalen van de gereduceerde lengte ik enzovoort(25), coördinaten van de centrale assen en traagheidsmomenten (26), (27), (29), (30), dan zal een onderschat (onjuist) resultaat worden verkregen, aangezien de flexibiliteitscoëfficiënt NAAR R * volgens (9) is groter dan één en moet worden vermenigvuldigd met de lengte van de gebogen bochten. De gegeven lengte van gebogen bochten is altijd groter dan hun werkelijke lengte (volgens (7)), alleen dan krijgen ze extra flexibiliteit en compenserend vermogen.

Om de procedure voor het bepalen van de geometrische kenmerken volgens (25) en (30) te corrigeren, is het daarom noodzakelijk om de inverse waarde te gebruiken NAAR R *:

NAAR R *=1/ K R *.

In het ontwerpschema van Fig. 2 zijn de compensatorsteunen vast ("kruisen" duiden gewoonlijk vaste steunen aan (GOST 21.205-93)). Dit kan de "rekenmachine" verplaatsen om de afstanden te tellen L 1 , L 2 van vaste steunen, dat wil zeggen, houd rekening met de lengte van het gehele expansiegedeelte. In de praktijk zijn de zijwaartse bewegingen van de verschuifbare (verplaatsbare) steunen van een aangrenzend leidingdeel vaak beperkt; van deze beweegbare, maar beperkte transversale beweging van steunen, en afstanden moeten worden geteld L 1 , L 2 . Indien de dwarsbewegingen van de pijpleiding over de gehele lengte van de vaste naar de vaste ondersteuning niet worden beperkt, bestaat het gevaar dat de pijpleidingsecties die zich het dichtst bij de compensator bevinden, loskomen van de steunen. Om dit feit te illustreren, toont Fig. 3 de resultaten van de berekening voor temperatuur compensatie gedeelte van de hoofdleiding Du 800 gemaakt van staal 17G 2S, 200 m lang, temperatuurverschil van - 46 ° C tot 180 ° C in het MSC Nastran-programma. De maximale dwarsbeweging van het middelpunt van de compensator is 1.645 m. Een extra risico van vallen van de leidingsteunen is ook mogelijk waterslag. Dus de beslissing over de lengtes L 1 , L 2 voorzichtigheid moet worden genomen.

Afb.3.

De oorsprong van de eerste vergelijking in (20) is niet helemaal duidelijk. Bovendien klopt het qua afmeting niet. Immers, tussen haakjes onder het teken van de modulus zijn de waarden toegevoegd R x en P ja (ik 4 +…) .

De juistheid van de tweede vergelijking in (20) kan als volgt worden bewezen:

daarvoor is het noodzakelijk dat:

Dit is waar als we stellen

Voor een speciaal geval L 1 =L 2 , R ja =0 , met (3), (4), (15), (19), kan men uitkomen op (36). Het is belangrijk op te merken dat in de notatie in y=y s .

Voor praktische berekeningen zou ik de tweede vergelijking in (20) gebruiken in een meer bekende en handige vorm:

waar A 1 \u003d A [y ck].

In het specifieke geval wanneer: L 1 =L 2 , R ja =0 (symmetrische compensator):

De voor de hand liggende voordelen van de techniek in vergelijking met zijn grote veelzijdigheid. De compensator in figuur 2 kan asymmetrisch zijn; normativiteit maakt het mogelijk om compensatoren te berekenen, niet alleen voor verwarmingsnetwerken, maar ook voor kritieke pijpleidingen hoge druk, die in het register van RosTechNadzor staan.

Laten we uitgeven vergelijkende analyse resultaten van de berekening van U-vormige compensatoren volgens methoden , . Laten we de volgende initiële gegevens instellen:

• a) voor alle compensatoren: materiaal - staal 20; P=2,0 MPa; E t\u003d 2x 10 5 MPa; t?200°; laden - voorbereidend uitrekken; gebogen bochten volgens OST 34-42-699-85; compensatoren bevinden zich horizontaal, van pijpen met bont. verwerken;
• b) rekenschema met geometrische aanduidingen volgens figuur 4;

Afb.4.

c) we zullen de standaardafmetingen van compensatoren samenvatten in tabel nr. 2 samen met de resultaten van berekeningen.

	Ellebogen en pijpen van de compensator, D n H s, mm	Maat, zie fig.4	Voorrek, m	Maximale spanning, MPa	Toegestane spanning, MPa
				volgens	volgens	volgens	volgens

Het programma is ontworpen om snel het compenserende vermogen van afzonderlijke secties van het leidingtracé te beoordelen, de wanddikte te controleren en de afstanden tussen de steunen te berekenen. Pijpleidingen van bovengrondse, kanaal- en kanaalloze (in de grond) aanleg worden berekend.

Begin nu

Aan de slag met het programma is heel eenvoudig.

Om in het systeem te werken, moet u zich registreren met het adres van uw E-mail. Nadat u het adres heeft bevestigd, kunt u ermee inloggen.

Uw gegevens worden opgeslagen op de server en zijn op elk moment voor u beschikbaar. De uitwisseling met de server vindt plaats via een beveiligd protocol.

Berekeningen worden gemaakt op de server, de snelheid van hun uitvoering is niet afhankelijk van de prestaties van uw apparaat.

nederzetting kern

De kern van het START-softwarepakket wordt gebruikt voor berekeningen.

Gelijktijdig met de release van nieuwe START-versies wordt de rekenkern geüpdatet.

Met StartExpress kunt u definiëren:

• compenserend vermogen van bochten Г-, Z-vorm en U-vormige dilatatievoegen bij het leggen van leidingen boven de grond en in ondergrondse kanalen;
• compenserend vermogen van L-, Z-vormige en U-vormige compensatoren voor kanaalloos leggen van pijpleidingen in de grond;
• wanddikte of druklimiet voor leidingen volgens het geselecteerde regelgevende document;
• afstanden tussen tussenliggende steunen van de pijpleiding van de omstandigheden van sterkte en stijfheid;

De berekening van L-, Z-vormige windingen en U-vormige dilatatievoegen bij het leggen van pijpleidingen boven de grond en in ondergrondse kanalen wordt uitgevoerd voor secties die zich tussen twee vaste (dode) steunen bevinden. Met een bekende afstand tussen de vaste steunen wordt het benodigde bereik voor de U-vormige compensator, Z-vormige winding en de korte arm voor de L-vormige winding bepaald op basis van de toelaatbare compensatiespanningen. Dit verlost ontwerpers van de noodzaak om verouderde nomogrammen te gebruiken voor L-, Z- en U-vormige profielen.

De berekening van L-vormige, Z-vormige windingen en U-vormige compensatoren voor kanaalloze plaatsing van pijpleidingen in de grond stelt u in staat om de toegestane afstand tussen vaste steunen van een bepaald bereik te bepalen voor een U-vormige compensator of Z-vormige bocht en de lengte van de korte arm van de L-vormige bocht, dan is de lengte van het gedeelte van de pijpleiding die in de grond is geknepen, wat voor een bepaald bedrag kan worden gecompenseerd temperatuur verschil. Er wordt rekening gehouden met U-vormige dilatatievoegen en L-, Z-vormige windingen met willekeurige hoeken. Voor dezelfde pijpleidingsecties kunt u een verificatieberekening uitvoeren - bepaal voor bepaalde afmetingen spanningen, verplaatsingen en belastingen op vaste steunen.

V momenteel Er zijn twee soorten elementen beschikbaar voor de gebruiker:

• Rechte delen van de pijpleiding. Verificatieberekening en keuze wanddikte, berekening overspanningslengte.
• Leidingcompensatoren van verschillende configuraties (G, Z, U-vormig) en locatie (verticale en horizontale grondlegging, ondergrondse kanaallegging, ondergronds in de grond). Verificatieberekening en selectie van compensatorparameters.

Regelgevende documenten op basis waarvan de berekening wordt gemaakt:

• RD 10-249-98: Stoom- en warmwaterleidingen
• GOST 55596-2013 - Verwarmingsnetwerk
• CJJ/T 81-2013 - Verwarmingsnetten (PRC-standaard)
• SNIP 2-05.06-85: Hoofdleidingen
• SP 36.13330.2012: Hoofdleidingen
• GOST 32388-2013: Procespijplijnen

Gebruikersomgeving

Responsive design houdt automatisch rekening met de huidige schermgrootte en oriëntatie.

De app is geoptimaliseerd om aan te werken verschillende apparaten- van desktop tot smartphone.

Altijd bij de hand, altijd de laatste versie

Om te werken is het voldoende om een ​​internetverbinding te hebben.

Uw gegevens en rekenresultaten worden opgeslagen op de server en u kunt ze overal raadplegen.

Er worden tegelijkertijd nieuwe versies uitgebracht voor alle soorten apparaten.

Hoge rekensnelheid

De rekensnelheid is niet afhankelijk van de prestaties van uw apparaat.

Alle berekeningen worden uitgevoerd op servers die zijn uitgerust met de meest laatste versie kern BEGIN.

Het aantal processors dat voor berekeningen wordt gebruikt, verandert dynamisch afhankelijk van de belasting.

Deze Leidraad (KB) is van toepassing op stalen leidingen van waterverwarmingsnetten met een werkdruk tot 2,5 MPa en bedrijfstemperatuur tot 200 °С en stoomleidingen met een werkdruk tot 6,3 MPa en een werktemperatuur tot 350 °С, gelegd op steunen (bovengronds en in gesloten kanalen), evenals kanaalloos in de grond. RD voorziet in de bepaling van de wanddikte van bochten, T-stukken en tie-ins vanuit de voorwaarde dat hun draagvermogen van de werking van interne druk, evenals een beoordeling van de statische en cyclische sterkte van de pijpleiding.

Knip -85

Bij het berekenen van ondersteuningen moet men rekening houden met de diepte van het bevriezen of ontdooien van de grond, bodemvervorming (deining en verzakking), evenals mogelijke veranderingen in bodemeigenschappen (binnen de limieten van belastingperceptie), afhankelijk van de tijd van het jaar, temperatuur regime, drainage of overstroming van gebieden grenzend aan de route, en andere omstandigheden. 8.43. De belastingen op de steunen als gevolg van de effecten van wind en van veranderingen in de lengte van pijpleidingen onder invloed van interne druk en veranderingen in de temperatuur van de buiswanden moeten worden bepaald afhankelijk van het aangenomen leg- en compensatiesysteem. longitudinale vervormingen pijpleidingen, rekening houdend met de weerstand tegen beweging van de pijpleiding op steunen.

Berekening van U-vormige compensatoren

Om thermische uitzettingen te compenseren, worden U-vormige dilatatievoegen het meest gebruikt in verwarmingsnetwerken en energiecentrales.

Ondanks de vele tekortkomingen, waaronder: relatief grote afmetingen (de noodzaak van compenserende nissen in verwarmingsnetwerken met een kanaalpakking), aanzienlijke hydraulische verliezen (vergeleken met stopbus en balg); U-vormige dilatatievoegen hebben een aantal voordelen.

Van de voordelen kan men allereerst eenvoud en betrouwbaarheid onderscheiden.

Berekening van de U-vormige compensator

buisdiameter met gebogen bochten met straal R = 1 m.

vertrek l = 5 m; koelvloeistoftemperatuur t \u003d 150 ° C, en de temperatuur in de kamer t vk. = 19,6°C; toelaatbare compensatiespanning in de pijpleiding s add = 110 MPa. Verwarmingssystemen en stadsverwarming zijn een belangrijke schakel in de energie-economie en technische uitrusting van steden en industriële regio's.

Pijpen zijn de beste keuze

pijpleiding ontwerp van polypropyleen voor systemen van koud- en warmwatervoorziening wordt uitgevoerd in overeenstemming met de voorschriften bouwnormen en regels (SNiP) 2.04.01 85 "Interne watervoorziening en riolering van gebouwen" rekening houdend met de bijzonderheden polypropyleen buizen.

Bij de keuze van het leidingtype wordt rekening gehouden met de bedrijfsomstandigheden van de leiding: druk, temperatuur, benodigde tijd service en agressiviteit van de getransporteerde vloeistof. Bij het transporteren van agressieve vloeistoffen moeten de coëfficiënten van de bedrijfsomstandigheden van de pijpleiding worden toegepast volgens de tabel.

2 van CH 550 82.

Hydraulische berekening van pijpleidingen vanaf PP R 80 bestaat uit het bepalen van: druk verlies(of druk) om de hydraulische weerstand te overwinnen die optreedt in de pijp, in de verbindingsdelen, op plaatsen met scherpe bochten en veranderingen in de diameter van de pijpleiding.

Hydraulische drukverlies in een leiding bepaald door nomogrammen.

pagina 7); Verbetering van het thermische en hydraulische regime van het warmtetoevoersysteem

Buigende longitudinale compensatiespanning op het punt van stijve bevestiging van de kleinere arm b(a)= 45,53 MPa Buigende longitudinale compensatiespanning op het punt van stijve bevestiging van de grotere arm b(b)= 11,77 MPa Buigende longitudinale compensatiespanning op het punt van bocht b(c)= 20,53 MPa.

De resultaten van het programma Px=1287,88 H zijn als berekend genomen.Bij het bepalen van de standaard horizontale belasting op vaste ondersteuning moet rekening worden gehouden met: ongebalanceerde krachten van interne druk bij gebruik van stopbuscompensatoren, in gebieden met afsluiters, overgangen, draaihoeken, stompen; men moet ook rekening houden met de wrijvingskrachten in de beweegbare steunen en op de grond voor kanaalloze pakkingen, evenals de reacties van compensatoren en zelfcompensatie.

Online berekening van de g-vormige compensator

Het uitvoeren van berekeningen met behulp van START-programma's zorgt voor betrouwbaarheid en veiligheid bij de werking van pijpleidingsystemen voor verschillende doeleinden, vergemakkelijkt de coördinatie van het project met regelgevende instanties (Rostekhnadzor, Glavsgosexpertiza), vermindert de kosten en tijd voor inbedrijfstelling.

START is ontwikkeld door OOO NTP Truboprovod, een deskundige organisatie van Rostekhnadzor. Er is een conformiteitsattest van het Federaal Agentschap voor Technische Regulering en Metrologie.