Proračun dilatacijskih spojeva

Fiksno pričvršćivanje cevovoda se vrši kako bi se sprečilo njegovo spontano pomeranje tokom produžavanja. Ali u nedostatku uređaja koji opažaju izduženja cjevovoda između fiksnih učvršćenja, nastaju veliki naponi koji mogu deformirati i uništiti cijevi. Kompenzaciju izduženja cijevi obavljaju različiti uređaji čiji se princip rada može podijeliti u dvije grupe: 1) radijalni ili fleksibilni uređaji koji percipiraju produžavanje toplotnih cijevi savijanjem (ravno) ili torzijsko (prostorno) zakrivljenim dijelovima cijevi ili savijanje specijalnih elastičnih umetaka raznih oblika; 2) aksijalni uređaji kliznog i elastičnog tipa, kod kojih se produžeci opažaju teleskopskim pomicanjem cijevi ili kompresijom opružnih umetaka.

Fleksibilni kompenzacijski uređaji su najčešći. Najjednostavnija kompenzacija postiže se prirodnom fleksibilnošću zavoja samog cjevovoda, savijenog pod kutom ne većim od 150 °.

Usponi i padovi cijevi mogu se koristiti za prirodnu kompenzaciju, ali prirodna kompenzacija ne mora uvijek biti osigurana. Uređaju vještačkih kompenzatora treba se pozabaviti tek nakon što se iskoriste sve mogućnosti prirodne kompenzacije.

U ravnim presjecima, kompenzacija izduženja cijevi rješava se posebnim savitljivim dilatacijskim spojevima različitih konfiguracija. Dilatacije lire, posebno sa naborima fleksibilni dilatacijski spojevi imaju najveću elastičnost, ali se zbog povećane korozije metala u naborima i povećanog hidrauličkog otpora rijetko koriste. Uobičajeni su dilatacijski spojevi u obliku slova U sa zavarenim i glatkim krivinama; Kompenzatori u obliku slova U sa naborima, poput onih u obliku lire, koriste se rjeđe iz gore navedenih razloga.

Prednost fleksibilnih dilatacijskih spojeva je što im nije potrebno održavanje i nisu potrebne komore za njihovu ugradnju u niše. Osim toga, fleksibilni dilatacijski spojevi prenose samo reakcije ekspanzije na fiksne nosače. Nedostaci fleksibilnih dilatacijskih spojeva uključuju: povećani hidraulički otpor, povećanu potrošnju cijevi, velike dimenzije koje otežavaju njihovu upotrebu u gradskim brtvama kada je trasa zasićena urbanim podzemnim komunikacijama.

Kompenzatori sočiva pripadaju aksijalni dilatacijski spojevi elastični tip. Kompenzator se sastavlja zavarivanjem od poluleća izrađenih od štancanja od tankog lima čelika visoke čvrstoće. Kapacitet kompenzacije jednog polusočiva je 5-6 mm. Dozvoljeno je kombinirati 3-4 sočiva u dizajnu kompenzatora, više nepoželjno zbog gubitka elastičnosti i izvijanja sočiva. Svaka leća omogućava kutno pomicanje cijevi do 2-3°, tako da se dilatacijski spojevi sočiva mogu koristiti pri polaganju mreža na viseće nosače koji stvaraju velika izobličenja cijevi.

Aksijalna kompenzacija kliznog tipa stvara se dilatacijskim spojevima kutije za punjenje. Do danas, zastarjele konstrukcije s prirubnicama od lijevanog željeza su uvelike zamijenjene laganom, izdržljivom i jednostavnom za proizvodnju čeličnom zavarenom konstrukcijom prikazanom na slici 5.2.

Slika 5.2. Jednostrano zavareni tipa vafla dilatacijski spoj kutije za punjenje: 1- tlačna prirubnica; 2 - gruba osovina; 3 - pakovanje kutije za punjenje; 4- kontra osovina; 5 - staklo; 6 - kućište; 7 - prijelaz prečnika

Kompenzacija za temperaturna proširenja cjevovoda dodjeljuje se kada je prosječna temperatura rashladnog sredstva veća od + 50 ° C. Toplotni pomaci toplotnih cijevi su uzrokovani linearnim izduženjem cijevi pri zagrijavanju.

Za nesmetani rad mreže grijanja potrebno je da kompenzacijski uređaji budu dizajnirani za maksimalno izduživanje cjevovoda. Na osnovu toga, prilikom izračunavanja izduženja, temperatura rashladnog sredstva se pretpostavlja maksimalnom, a temperatura okruženje- minimalno i jednako: 1) projektovana temperatura vanjski zrak pri projektovanju grijanja - za polaganje iznad glave mreže uključene na otvorenom; 2) izračunatu temperaturu vazduha u kanalu - za kanalsko polaganje mreža; 3) temperatura tla na dubini beskanalnih toplovoda na projektovanoj temperaturi spoljašnjeg vazduha za projektovanje grejanja.

Izračunajmo dilatacijski spoj u obliku slova U, koji se nalazi između dva fiksna nosača, na dijelu 2 toplinske mreže dužine 62,5 m i promjera cijevi: 194x5 mm.

Slika 5.3 Dijagram kompenzatora u obliku slova U

Odredimo toplinsko izduženje cjevovoda po formuli:

gdje je b koeficijent linearnog izduženja čelične cijevi uzima se u zavisnosti od temperature, u prosjeku b = 1,2?10 -5 m/?C; t temperatura rashladne tečnosti, °S; t 0 = -28°C - temperatura okoline.

Uzimajući u obzir prethodno istezanje za ukupno istezanje od 50%:

Poznavajući grafički termičko izduženje, iz nomograma se određuje promjer cijevi dužine kraka dilatacije u obliku slova U, koja iznosi 2,4 m.

Da bi se kompenzirala toplinska ekspanzija, u toplinskim mrežama i elektranama najčešći su dilatacijski spojevi u obliku slova U. Unatoč brojnim nedostacima, među kojima se mogu izdvojiti: relativno velike dimenzije (potreba za ugradnjom kompenzacijskih niša u mreže grijanja sa polaganje kanala), značajni hidraulički gubici (u poređenju sa punilom i mehovima); Dilatacijski spojevi u obliku slova U također imaju niz prednosti.

Glavne prednosti su jednostavnost i pouzdanost. Osim toga, ova vrsta dilatacija je najbolje proučena i opisana u obrazovnoj, metodičkoj i referentnoj literaturi. Unatoč tome, mladim inženjerima koji nemaju specijalizirane programe često je teško izračunati dilatacijske spojeve. To je prvenstveno zbog prilično složene teorije, sa prisustvom velikog broja korektivnih faktora i, nažalost, sa prisustvom grešaka u kucanju i netačnostima u nekim izvorima.

U nastavku se izvodi detaljna analiza procedure za izračunavanje kompenzatora u obliku slova U iz dva glavna izvora, čija je svrha bila da se identifikuju moguće greške u kucanju i netačnosti, kao i da se uporede rezultati.

Tipičan proračun kompenzatora (Sl. 1, a)), koji predlaže većina autora, pretpostavlja proceduru zasnovanu na korišćenju Kastilijanove teoreme:

gdje: U- potencijalna energija deformacije kompenzatora, E- modul elastičnosti materijala cijevi, J- aksijalni moment inercije preseka dilatacije (cevi),

gdje: s- debljina zida krivine,

D n- vanjski prečnik krivine;

M- moment savijanja u dijelu dilatacije. Ovde (iz uslova ravnoteže, slika 1 a)):

M = P y x - P x y + M 0 ; (2)

L- puna dužina kompenzatora, J x- aksijalni moment inercije kompenzatora, J xy- centrifugalni moment inercije kompenzatora, S x- statički moment kompenzatora.

Radi pojednostavljenja rješenja, koordinatne ose se prenose u elastični centar gravitacije (nove ose Xs, Ys), zatim:

S x = 0, J xy = 0.

Iz (1) dobijamo elastičnu odskočnu silu Px:

Kretanje se može protumačiti kao kompenzacijski kapacitet kompenzatora:

gdje: b t- koeficijent linearnog termičkog širenja, (1,2x10 -5 1/deg za ugljične čelike);

t n - početna temperatura (prosječna temperatura najhladniji petodnevni period u posljednjih 20 godina);

t To- konačna temperatura ( Maksimalna temperatura rashladna tečnost);

L uch- dužina kompenziranog dijela.

Analizirajući formulu (3) možemo doći do zaključka da najveću poteškoću izaziva određivanje momenta inercije J xs, pogotovo jer je prvo potrebno odrediti težište kompenzatora (s y s). Autor razumno predlaže korištenje približne, grafičke metode za određivanje J xs, uzimajući u obzir koeficijent krutosti (Karmana) k:

Prvi integral je određen u odnosu na osu y, drugi u odnosu na osu y s(sl. 1). Osa dilatacije je nacrtana u mjerilu na milimetarskom papiru. Cijela krivulja kompenzatora L dijeli se na mnoge segmente DS i... Udaljenost od centra linije do ose y i mereno lenjirom.

Koeficijent krutosti (Karmana) treba da odražava eksperimentalno dokazan učinak lokalnog spljoštenja presjek savijanje koljena, što povećava njihov kompenzacijski kapacitet. V normativni dokument Karmanov koeficijent je određen empirijskim formulama drugačijim od onih datih u,. Koeficijent krutosti k koristi se za određivanje smanjene dužine L prd lučni element, koji je uvijek veći od njegove stvarne dužine l G... U izvoru, Karmanov koeficijent za savijene krivine:

gdje je: l - karakteristika savijanja.

ovdje: R- radijus savijanja.

gdje: b- ugao savijanja (u stepenima).

Za zavarene i kratko savijene žigosane koljena, izvor predlaže korištenje drugih ovisnosti za određivanje k:

gdje: h- karakteristika savijanja za zavarene i štancane krivine.

Ovdje: R e - ekvivalentni polumjer zavarene krivine.

Za slavine iz tri i četiri sektora, b = 15 stepeni, za pravougaoni dvosektorski izlaz, predlaže se da se uzme b = 11 stepeni.

Treba napomenuti da in, koeficijent k ? 1.

Regulatorni dokument RD 10-400-01 predviđa sljedeću proceduru za određivanje koeficijenta fleksibilnosti TO R * :

gdje TO R- koeficijent fleksibilnosti bez uzimanja u obzir ograničenja deformacije krajeva savijenog dijela cjevovoda; o - koeficijent koji uzima u obzir ograničenje deformacije na krajevima zakrivljenog presjeka.

U ovom slučaju, ako, onda se koeficijent fleksibilnosti uzima jednak 1,0.

Magnituda TO str određena formulom:

Ovde P - višak unutrašnjeg pritiska, MPa; Et je modul elastičnosti materijala na radnoj temperaturi, MPa.

Može se pokazati da je faktor fleksibilnosti TO R * će biti više od jedan, stoga je pri određivanju reducirane dužine krivine prema (7) potrebno uzeti njenu inverznu vrijednost.

Za usporedbu, odredimo fleksibilnost nekih standardnih krivina prema OST 34-42-699-85, pri nadpritisku R= 2,2 MPa i modul E t= 2x 10 5 MPa. Rezultati su sažeti u tabeli ispod (tabela br. 1).

Analizirajući dobijene rezultate, može se zaključiti da postupak za određivanje koeficijenta fleksibilnosti prema RD 10-400-01 daje „strožiji“ rezultat (manja fleksibilnost savijanja), uz dodatno uzimanje u obzir viška pritiska u cjevovoda i modula elastičnosti materijala.

Moment inercije kompenzatora u obliku slova U (slika 1 b)) u odnosu na novu osu y s J xs definiran na sljedeći način:

gdje: L NS- smanjena dužina ose kompenzatora,

y s- koordinata težišta kompenzatora:

Maksimalni moment savijanja M Max(djeluje na vrhu dilatacije):

gdje N- prepust dilatacije, prema sl. 1 b):

H = (m + 2) R.

Maksimalni napon u presjeku zida cijevi određuje se formulom:

gdje je: m1 - faktor korekcije (faktor sigurnosti), uzimajući u obzir povećanje napona u savijenim presjecima.

Za savijene krivine, (17)

Za zavarene krivine. (osamnaest)

W- moment otpora preseka grana:

Dozvoljeno naprezanje (160 MPa za kompenzatore od čelika 10G 2S, St 3sp; 120 MPa za čelike 10, 20, St 2sp).

Želio bih odmah napomenuti da je faktor sigurnosti (korekcija) prilično visok i raste s povećanjem promjera cjevovoda. Na primjer, za zavoj od 90 ° - 159x6 OST 34-42-699-85 m 1 ? 2.6; za krivinu 90° - 630x12 OST 34-42-699-85 m 1 = 4,125.

Slika 2.

U dokumentu sa uputstvima, proračun presjeka s dilatacijskim spojem u obliku slova U, vidi sliku 2, izvodi se prema iterativnoj proceduri:

Ovdje se postavljaju udaljenosti od ose dilatacije do fiksnih nosača. L 1 i L 2 naslona V a polazak je određen N. U procesu iteracija u obje jednačine potrebno je postići da ona postane jednaka; od para vrijednosti uzima se najveća = l 2. Zatim se određuje željeni prepust dilatacije H:

Jednačine predstavljaju geometrijske komponente, vidi sliku 2:

Komponente otpornih sila, 1 / m 2:

Momenti inercije oko centralnih osa x, y.

Parametar snage A, m:

[y sk] - dozvoljeni napon kompenzacije,

Dozvoljeni kompenzacijski napon [y sk] za cjevovode koji se nalaze u horizontalnoj ravni određuje se formulom:

za cjevovode koji se nalaze u vertikalna ravan prema formuli:

gdje je: nazivno dopušteno naprezanje na radnoj temperaturi (za čelik 10G 2C - 165 MPa na 100°? t? 200°, za čelik 20 - 140 MPa na 100°? t? 200°).

D- unutrašnji prečnik,

Napominjem da autori nisu uspjeli izbjeći greške u kucanju i netačnosti. Ako koristimo faktor fleksibilnosti TO R * (9) u formulama za određivanje redukovane dužine l NS(25), koordinate centralnih osa i momente inercije (26), (27), (29), (30), onda će se dobiti potcijenjen (netačan) rezultat, budući da je koeficijent fleksibilnosti TO R * prema (9) veći je od jedan i mora se pomnožiti sa dužinom savijenih krivina. Zadata dužina savijenih krivina je uvijek veća od njihove stvarne dužine (prema (7)), tek tada će dobiti dodatnu fleksibilnost i sposobnost kompenzacije.

Stoga, da bi se ispravio postupak određivanja geometrijskih karakteristika prema (25) h (30), potrebno je koristiti inverznu vrijednost TO R *:

TO R * = 1 / K R *.

U dijagramu dizajna na slici 2, nosači kompenzatora su fiksni ("križići" se obično koriste za označavanje fiksnih nosača (GOST 21.205-93)). Ovo može potaknuti "kalkulator" da izbroji udaljenosti. L 1 , L 2 od fiksnih nosača, odnosno uzeti u obzir dužinu cijelog kompenzacijskog dijela. U praksi su bočni pomaci kliznih (pokretnih) nosača susjednog dijela cjevovoda često ograničeni; od ovih pomičnih, ali ograničenih u bočnom kretanju oslonaca i treba računati udaljenosti L 1 , L 2 ... Ako ne ograničite poprečna kretanja cjevovoda po cijeloj dužini od fiksnog do fiksnog nosača, postoji opasnost da se dijelovi cjevovoda odlijepe od nosača najbližih dilatacijskom spoju. Da bi se ilustrovala ova činjenica, na slici 3 prikazani su rezultati proračuna za temperaturna kompenzacija dionica magistralnog cjevovoda DN 800 od čelika 17G 2C dužine 200 m, temperaturna razlika od -46 C° do 180 C° u programu MSC Nastran. Maksimalno bočno pomicanje središnje tačke dilatacije je 1.645 m. Potencijalni vodeni udar također predstavlja dodatni rizik od iskakanja iz tračnica sa nosača cjevovoda. Dakle, odluka o dužinama L 1 , L 2 treba uzimati sa oprezom.

Slika 3.

Poreklo prve jednačine u (20) nije sasvim jasno. Štaviše, nije dimenzionalno ispravan. Zaista, u zagradama pod znakom modula dodaju se vrijednosti R NS i P y (l 4 +…) .

Ispravnost druge jednadžbe u (20) može se dokazati na sljedeći način:

da bi, neophodno je da:

Ovo je zaista slučaj ako stavimo

Za posebnu priliku L 1 = L 2 , R y =0 koristeći (3), (4), (15), (19), može se doći do (36). Važno je uzeti u obzir da u sistemu notacije u y = y s .

Za praktične proračune koristio bih drugu jednačinu u (20) u poznatijem i pogodnijem obliku:

gdje je A 1 = A [y ck].

U konkretnom slučaju kada L 1 = L 2 , R y =0 (simetrični kompenzator):

Očigledne prednosti tehnike u poređenju sa njom je njena velika svestranost. Kompenzator na slici 2 može biti asimetričan; normativnost omogućava izračunavanje kompenzatora ne samo za mreže grijanja, već i za kritične cjevovode visokog pritiska, koji se nalaze u registru RosTekhNadzora.

Mi ćemo izvršiti komparativna analiza rezultati proračuna dilatacijskih spojeva u obliku slova U prema metodama,. Postavimo sljedeće početne podatke:

• a) za sve dilatacije: materijal - čelik 20; P = 2,0 MPa; E t= 2x 10 5 MPa; t?200°; opterećenje - prethodno istezanje; savijene krivine prema OST 34-42-699-85; dilatacijski spojevi se nalaze vodoravno, izrađeni su od cijevi s krznom. obrada;
• b) dijagram dizajna sa geometrijskim oznakama prema sl. 4;

Slika 4.

c) standardne veličine kompenzatora su sažete u tabeli br. 2 zajedno sa rezultatima proračuna.

	Zavoji i cijevi kompenzatora, D n H s, mm	Veličina, vidi sliku 4	Prethodno istezanje, m	Maksimalni napon, MPa	Dozvoljeno naprezanje, MPa
				prema	prema	prema	prema

Program je dizajniran za brzu procjenu kompenzacijske sposobnosti pojedinih dionica trase cjevovoda, provjeru debljine stijenke, izračunavanje udaljenosti između nosača. Proračunati su cjevovodi za nadzemno, kanalsko i bekanalno (u tlu) polaganje.

Započnite odmah

Vrlo je lako započeti s programom.

Da biste radili u sistemu, morate se registrovati koristeći svoju adresu. Email... Nakon što potvrdite adresu, moći ćete se prijaviti s njom.

Vaši podaci su pohranjeni na serveru i dostupni vam u svakom trenutku. Razmjena sa serverom se vrši korištenjem sigurnog protokola.

Proračuni se vrše na serveru, brzina njihovog izvršenja ne zavisi od performansi vašeg uređaja.

Izračunato jezgro

Za proračune se koristi jezgro programskog paketa START.

Računsko jezgro se ažurira istovremeno sa izdavanjem novih START verzija.

Sa StartExpressom možete definirati:

• kompenzujuća sposobnost zavoja G-, Z-oblik i dilatacije u obliku slova U kod polaganja cjevovoda iznad zemlje i u podzemnim kanalima;
• sposobnost kompenzacije zavoja dilatacijskih spojeva u obliku slova L, Z i U tokom bezkanalnog polaganja cjevovoda u zemlju;
• debljina zida ili krajnji pritisak za cijevi prema odabranom normativnom dokumentu;
• udaljenost između srednjih oslonaca cjevovoda na osnovu uvjeta čvrstoće i krutosti;

Proračun zavoja dilatacijskih spojeva u obliku slova L, Z i U pri polaganju cjevovoda iznad tla i u podzemnim kanalima provodi se za dionice smještene između dva fiksna (mrtva) nosača. S poznatim razmakom između fiksnih oslonaca, na temelju dopuštenih kompenzacijskih naprezanja određuju se potrebni prevjes za kompenzator u obliku slova U, zavoj u obliku slova Z i kratko rame za zavoj u obliku slova L. Ovo eliminira potrebu da dizajneri koriste zastarjele nomograme za L-, Z- i U-oblike sekcije.

Proračun L-, Z-oblika i U-oblika zavoja za bezkanalne cjevovode u tlu omogućava dat prepust za kompenzator u obliku slova U ili Z-zavoj i dužinu kratkog kraka krivine u obliku slova L za određivanje dozvoljeni razmak između fiksnih nosača, tada je dužina dijela cjevovoda uklještenog u tlu, koja se može nadoknaditi pri datom temperaturna razlika... Razmatraju se dilatacije u obliku slova U i zavoji L-, Z-oblika sa proizvoljnim uglovima. Za iste sekcije cjevovoda možete izvršiti verifikacijski proračun - za date dimenzije odrediti napone, pomake i opterećenja na fiksnim nosačima.

V trenutno korisniku su dostupne dvije vrste elemenata:

• Pravi dijelovi cjevovoda. Verifikacioni proračun i izbor debljine zida, proračun dužine raspona.
• Dilatacije cijevi različitih konfiguracija (G, Z, U) i lokacije (vertikalno i horizontalno polaganje tla, podzemno polaganje kanala, podzemlje u zemlji). Proračun verifikacije i izbor parametara kompenzatora.

Normativni dokumenti u skladu sa kojima se vrši obračun:

• RD 10-249-98: Cjevovodi za paru i toplu vodu
• GOST 55596-2013 - Mreža grijanja
• CJJ / T 81-2013 - Mreže za grijanje (NRK Standard)
• SNIP 2-05.06-85: Magistralni cjevovodi
• SP 36.13330.2012: Magistralni cjevovodi
• GOST 32388-2013: Procesni cjevovodi

Korisnički interfejs

Responzivni dizajn automatski poštuje trenutnu veličinu i orijentaciju ekrana.

Aplikacija je optimizirana za rad različitim uređajima- sa desktop računara na pametni telefon.

Uvijek pri ruci, uvijek najnovija verzija

Za rad je dovoljno imati internet vezu.

Vaši podaci i rezultati proračuna pohranjeni su na serveru i možete im pristupiti gdje god da se nalazite.

Nove verzije izlaze za sve vrste uređaja istovremeno.

Velika brzina proračuna

Brzina izračunavanja ne zavisi od performansi vašeg uređaja.

Svi proračuni se vrše na serverima opremljenim sa najviše najnoviju verziju kernela START.

Broj procesora koji se koriste za proračune se dinamički mijenja ovisno o opterećenju.

Ovaj Vodič (RD) primjenjuje se na čelične cjevovode mreža za grijanje vode sa radnim pritiskom do 2,5 MPa i radna temperatura do 200°C i parovode radnog pritiska do 6,3 MPa i radne temperature do 350°C, položene na nosače (nadzemno i u zatvorenim kanalima), kao i bezkanalne u zemlji. RD predviđa određivanje debljine zida savijanja, T i spojnica iz uslova osiguranja njihovog nosivost od djelovanja unutrašnjeg pritiska, kao i procjena statičke i cikličke čvrstoće cjevovoda.

Snip -85

Prilikom proračuna oslonaca treba uzeti u obzir dubinu smrzavanja ili odmrzavanja tla, deformacije tla (izdizanje i slijeganje), kao i moguće promjene svojstava tla (u granicama percepcije opterećenja) ovisno o godišnjem dobu, temperaturni režim, odvodnjavanje ili navodnjavanje površina uz autoput i drugi uslovi. 8.43. Opterećenja na podupirače koja nastaju usled dejstva vetra i promene dužine cevovoda pod uticajem unutrašnjeg pritiska i promene temperature zidova cevi treba odrediti u zavisnosti od usvojenog sistema polaganja i kompenzacije. uzdužne deformacije cjevovode uzimajući u obzir otpornost na pomicanje cjevovoda na nosačima.

Proračun dilatacijskih spojeva u obliku slova U

Da bi se kompenzirala toplinska ekspanzija, u toplinskim mrežama i elektranama najčešći su dilatacijski spojevi u obliku slova U.

Unatoč brojnim nedostacima, među kojima se mogu izdvojiti: relativno velike dimenzije (potreba za ugradnjom kompenzacijskih niša u sustave grijanja s polaganjem kanala), značajni hidraulički gubici (u usporedbi s kutijom za punjenje i mijehom); Dilatacijski spojevi u obliku slova U također imaju niz prednosti.

Glavne prednosti su jednostavnost i pouzdanost.

Proračun dilatacije u obliku slova U

prečnik cevi sa savijenim krivinama poluprečnika R = 1 m.

dohvat l = 5 m; temperatura rashladnog sredstva t = 150 ° C, i temperatura unutar komore t vk. = 19,6 °C; dozvoljeni kompenzacioni napon u cjevovodu s add = 110 MPa. Sistemi grijanja i daljinsko grijanje su važna karika u energetskoj privredi i inženjerskoj opremljenosti gradova i industrijskih područja.

Cijevi su najbolji izbor

Projektovanje cjevovoda od polipropilena za sisteme vodosnabdijevanja hladnom i toplom izvodi se u skladu sa propisima građevinski kodovi i pravila (SNiP) 2.04.01 85 "Unutrašnje vodosnabdijevanje i kanalizacija zgrada", uzimajući u obzir specifičnosti polipropilenske cijevi.

Izbor vrste cijevi vrši se uzimajući u obzir radne uvjete cjevovoda: pritisak, temperaturu, potrebno vrijeme servis i agresivnost transportovane tečnosti. Prilikom transporta korozivnih tečnosti treba koristiti koeficijente uslova rada cevovoda prema tabeli.

2 od CH 550 82.

Hidraulički proračun cjevovoda iz PP R 80 sastoji se u određivanju gubitak pritiska(ili pritisak) za savladavanje hidrauličkog otpora koji nastaje u cijevi, u spojnim dijelovima, na mjestima oštrih zavoja i promjena u promjeru cjevovoda.

Hidraulički gubitak glave u cijevi utvrđeno nomogramima.

strana 7); Poboljšanje toplotnog i hidrauličkog režima sistema za snabdevanje toplotom

Uzdužni kompenzacijski napon savijanja u mjestu krutog pričvršćenja manje ruke b (a) = 45,53 MPa Uzdužni kompenzacijski napon savijanja u mjestu krutog pričvršćenja veće ruke b (b) = 11,77 MPa Uzdužni kompenzacijski napon savijanja na mjestu savijanja b (c) = 20,53 MPa.

Za izračunate su uzeti rezultati programa Px = 1287,88 H. Prilikom određivanja standardnog horizontalnog opterećenja na fiksna podrška treba uzeti u obzir: neuravnotežene sile unutrašnjeg pritiska pri upotrebi dilatacionih spojeva kutije za punjenje, u područjima sa zaporni ventili, prijelazi, uglovi rotacije, čepovi; treba uzeti u obzir i sile trenja u pokretnim osloncima i na tlu za zaptivke bez kanala kao i odgovor kompenzatora i samokompenzacija.

Online proračun dilatacije u obliku slova L

Izvođenje proračuna prema START programima osigurava pouzdanost i sigurnost tokom rada cjevovodnih sistema za razne namjene, olakšava odobrenje projekta kod regulatornih tijela (Rostekhnadzor, Glavsgosexpertize), smanjuje troškove i vrijeme puštanja u rad.

START je razvio OOO NTP Truboprovod, ekspertska organizacija Rostekhnadzora. Postoji sertifikat o usklađenosti od Federalne agencije za tehničku regulaciju i mjeriteljstvo.