Program je dizajniran za brzu procjenu kompenzacijske sposobnosti pojedinih dionica trase cjevovoda, provjeru debljine stijenke, izračunavanje udaljenosti između nosača. Proračunati su cjevovodi za nadzemno, kanalsko i bekanalno (u tlu) polaganje.

Započnite odmah

Vrlo je lako započeti s programom.

Da biste radili u sistemu, morate se registrovati koristeći svoju adresu Email... Nakon što potvrdite adresu, moći ćete se prijaviti s njom.

Vaši podaci su pohranjeni na serveru i dostupni vam u svakom trenutku. Razmjena sa serverom se vrši korištenjem sigurnog protokola.

Proračuni se vrše na serveru, brzina njihovog izvršenja ne zavisi od performansi vašeg uređaja.

Izračunato jezgro

Za proračune se koristi jezgro programskog paketa START.

Računsko jezgro se ažurira istovremeno sa izdavanjem novih START verzija.

Sa StartExpressom možete definirati:

• kompenzujuća sposobnost zavoja G-, Z-oblik i Dilatacijski spojevi u obliku slova U pri polaganju cjevovoda iznad zemlje iu podzemnim kanalima;
• sposobnost kompenzacije zavoja dilatacijskih spojeva u obliku slova L, Z i U kod polaganje bez kanala cjevovodi u zemlji;
• debljina zida ili krajnji pritisak za cijevi prema odabranom normativnom dokumentu;
• udaljenost između srednjih oslonaca cjevovoda na osnovu uvjeta čvrstoće i krutosti;

Proračun zavoja dilatacijskih spojeva u obliku slova L, Z i U pri polaganju cjevovoda iznad tla i u podzemnim kanalima provodi se za dionice smještene između dva fiksna (mrtva) nosača. S poznatim razmakom između fiksnih oslonaca, na temelju dopuštenih kompenzacijskih napona određuju se potrebni prevjes za kompenzator u obliku slova U, zavoj u obliku slova Z i kratko rame za zavoj u obliku slova L. Ovo eliminira potrebu da dizajneri koriste zastarjele nomograme za L-, Z- i U-oblike sekcije.

Proračun L-, Z-oblika i U-oblika dilatacijskih spojeva za bezkanalne cjevovode u tlu omogućava zadani prepust za U-oblik dilatacije ili zavoj u obliku slova Z i dužinu kratkog kraka L- oblikovanom okretu za određivanje dozvoljenog razmaka između fiksnih nosača, tada je dužina dijela cjevovoda uklještenog u tlu, koja se može nadoknaditi pri datom temperaturna razlika... Razmatraju se dilatacije u obliku slova U i zavoji L-, Z-oblika sa proizvoljnim uglovima. Za iste dionice cjevovoda možete izvršiti verifikacioni proračun - za date dimenzije odrediti napone, pomake i opterećenja na fiksnim nosačima.

V trenutno korisniku su dostupne dvije vrste elemenata:

• Pravi dijelovi cjevovoda. Verifikacioni proračun i izbor debljine zida, proračun dužine raspona.
• Dilatacije cijevi različitih konfiguracija (G, Z, U) i lokacije (vertikalno i horizontalno površinsko polaganje, podzemno polaganje kanala, podzemno u zemlji). Proračun verifikacije i izbor parametara kompenzatora.

Normativni dokumenti u skladu sa kojima se vrši obračun:

• RD 10-249-98: Parovodi i vruća voda
• GOST 55596-2013: Mreže za grijanje
• CJJ / T 81-2013 - Mreže za grijanje (PRC Standard)
• SNIP 2-05.06-85: Glavni cjevovodi
• SP 36.13330.2012: Magistralni cjevovodi
• GOST 32388-2013: Procesni cjevovodi

Korisnički interfejs

Responzivni dizajn automatski poštuje trenutnu veličinu i orijentaciju ekrana.

Aplikacija je optimizirana za rad različitim uređajima- sa desktop računara na pametni telefon.

Uvijek pri ruci, uvijek najnovija verzija

Za rad je dovoljno imati internet vezu.

Vaši podaci i rezultati proračuna pohranjeni su na serveru i možete im pristupiti gdje god da se nalazite.

Nove verzije izlaze za sve vrste uređaja istovremeno.

Velika brzina proračuna

Brzina izračuna ne zavisi od performansi vašeg uređaja.

Svi proračuni se vrše na serverima opremljenim sa najviše najnoviju verziju kernela START.

Broj procesora koji se koriste za proračune se dinamički mijenja ovisno o opterećenju.

Pošaljite svoj dobar rad u bazu znanja je jednostavno. Koristite obrazac ispod

Dobar posao na stranicu ">

Studenti, postdiplomci, mladi naučnici koji koriste bazu znanja u svom studiranju i radu biće vam veoma zahvalni.

Objavljeno na http://www.allbest.ru/

Proračun dilatacijskih spojeva u obliku slova U

dr.sc. S. B. Gorunovich,

ruke. dizajnerski tim Ust-Ilimsk CHP

Kako bi se kompenzirala toplinska ekspanzija, dilatacijski spojevi u obliku slova U najčešći su u mrežama grijanja i elektrana. Unatoč brojnim nedostacima, među kojima se mogu izdvojiti: relativno velike dimenzije (potreba za ugradnjom kompenzacijskih niša u mreže grijanja sa polaganje kanala), značajni hidraulički gubici (u poređenju sa punilom i mehovima); Dilatacijski spojevi u obliku slova U također imaju niz prednosti.

Glavne prednosti su jednostavnost i pouzdanost. Osim toga, ova vrsta dilatacijskih spojeva je najbolje proučavana i opisana u obrazovnoj, metodičkoj i referentnoj literaturi. Unatoč tome, mladim inženjerima koji nemaju specijalizirane programe često je teško izračunati dilatacijske spojeve. To je prvenstveno zbog prilično složene teorije, sa prisustvom velikog broja korektivnih faktora i, nažalost, sa prisustvom grešaka u kucanju i netačnostima u nekim izvorima.

U nastavku se izvodi detaljna analiza procedure za izračunavanje kompenzatora u obliku slova U iz dva glavna izvora, čija je svrha bila da se identifikuju moguće greške u kucanju i netačnosti, kao i da se uporede rezultati.

Tipičan proračun kompenzatora (Sl. 1, a)), koji predlaže većina autora, pretpostavlja proceduru zasnovanu na korišćenju Kastilijanove teoreme:

gdje: U- potencijalna energija deformacije kompenzatora, E- modul elastičnosti materijala cijevi, J- aksijalni moment inercije preseka dilatacije (cevi),

gdje: s- debljina zida krivine,

D n- vanjski prečnik krivine;

M- moment savijanja u dijelu dilatacije. Ovde (iz uslova ravnoteže, slika 1 a)):

M = P yx - P xy + M 0 ; (2)

L- puna dužina kompenzatora, J x- aksijalni moment inercije kompenzatora, J xy- centrifugalni moment inercije kompenzatora, S x- statički moment kompenzatora.

Radi pojednostavljenja rješenja, koordinatne ose se prenose u elastični centar gravitacije (nove ose Xs, Ys), zatim:

S x= 0, J xy = 0.

Iz (1) dobijamo elastičnu odskočnu silu P x:

Kretanje se može protumačiti kao kompenzacijski kapacitet kompenzatora:

gdje: b t- koeficijent linearnog termičkog širenja, (1,2x10 -5 1/deg za ugljične čelike);

t n - početna temperatura (prosječna temperatura najhladniji petodnevni period u posljednjih 20 godina);

t To- konačna temperatura ( Maksimalna temperatura rashladna tečnost);

L uch- dužina kompenziranog dijela.

Analizirajući formulu (3) možemo doći do zaključka da najveću poteškoću izaziva određivanje momenta inercije J xs, pogotovo jer je prvo potrebno odrediti težište kompenzatora (s y s). Autor razumno predlaže korištenje približne, grafičke metode za određivanje J xs, uzimajući u obzir koeficijent krutosti (Karmana) k:

Prvi integral je određen u odnosu na osu y, drugi u odnosu na osu y s(sl. 1). Osa dilatacije je nacrtana u mjerilu na milimetarskom papiru. Cijela krivulja kompenzatora L dijeli se na mnoge segmente DS i... Udaljenost od centra linije do ose y i mereno lenjirom.

Koeficijent krutosti (Karmana) treba odražavati eksperimentalno dokazan učinak lokalnog spljoštenja poprečnog presjeka krivina tijekom savijanja, čime se povećava njihova kompenzacijska sposobnost. V normativni dokument Karmanov koeficijent je određen empirijskim formulama drugačijim od onih datih u,. Koeficijent krutosti k koristi se za određivanje smanjene dužine L prD lučni element, koji je uvijek veći od njegove stvarne dužine l G... U izvoru, Karmanov koeficijent za savijene krivine:

gdje je: l - karakteristika savijanja.

ovdje: R- radijus savijanja.

gdje: b- ugao savijanja (u stepenima).

Za zavarene i kratko savijene žigosane koljena, izvor predlaže korištenje drugih ovisnosti za određivanje k:

gdje: h- karakteristika savijanja za zavarene i štancane krivine.

Ovdje: R e - ekvivalentni polumjer zavarene krivine.

Za krivine od tri i četiri sektora b = 15 stupnjeva, za pravokutnu dvosektorsku krivinu predlaže se uzimanje b = 11 stupnjeva.

Treba napomenuti da in, koeficijent k ? 1.

Regulatorni dokument RD 10-400-01 predviđa sljedeću proceduru za određivanje koeficijenta fleksibilnosti TO R* :

gdje TO R- koeficijent fleksibilnosti bez uzimanja u obzir ograničenja deformacije krajeva savijenog dijela cjevovoda; o - koeficijent koji uzima u obzir ograničenje deformacije na krajevima zakrivljenog presjeka.

U ovom slučaju, ako, onda se koeficijent fleksibilnosti uzima jednak 1,0.

Količina TO str određena formulom:

Evo P- prekomjerni unutrašnji pritisak, MPa; E t je modul elastičnosti materijala pri Radna temperatura, MPa.

Može se pokazati da je faktor fleksibilnosti TO R* će biti više od jedan, stoga je pri određivanju reducirane dužine krivine prema (7) potrebno uzeti njenu inverznu vrijednost.

Za poređenje, odredimo fleksibilnost nekih standardnih krivina prema OST 34-42-699-85, pri nadpritisku R= 2,2 MPa i modul E t= 2x 10 5 MPa. Rezultati su sažeti u tabeli ispod (tabela br. 1).

Analizirajući dobijene rezultate, može se zaključiti da postupak za određivanje koeficijenta fleksibilnosti prema RD 10-400-01 daje „strožiji“ rezultat (manja fleksibilnost savijanja), uz dodatno uzimanje u obzir viška pritiska u cjevovoda i modula elastičnosti materijala.

Moment inercije kompenzatora u obliku slova U (slika 1 b)) u odnosu na novu osu y sJ xs definiran na sljedeći način:

gdje: L NS- smanjena dužina ose kompenzatora,

y s- koordinata težišta kompenzatora:

Maksimalni moment savijanja M Max(djeluje na vrhu dilatacije):

gdje H- prepust dilatacije, prema sl. 1 b):

H = (m + 2) R.

Maksimalni napon u presjeku zida cijevi određuje se formulom:

gdje: m 1 - faktor korekcije (faktor sigurnosti), uzimajući u obzir povećanje napona u savijenim presjecima.

Za savijene krivine, (17)

Za zavarene krivine. (osamnaest)

W- moment otpora preseka grana:

Dozvoljeno naprezanje (160 MPa za kompenzatore od čelika 10G 2S, St 3sp; 120 MPa za čelike 10, 20, St 2sp).

Odmah bih želio napomenuti da je faktor sigurnosti (korekcija) prilično visok i raste s povećanjem promjera cjevovoda. Na primjer, za zavoj od 90 ° - 159x6 OST 34-42-699-85 m 1 ? 2.6; za krivinu 90° - 630x12 OST 34-42-699-85 m 1 = 4,125.

Slika 2. Proračunski dijagram kompenzatora prema RD 10-400-01.

U dokumentu sa uputstvima, proračun presjeka s dilatacijskim spojem u obliku slova U, vidi sliku 2, izvodi se prema iterativnoj proceduri:

Ovdje se podešavaju udaljenosti od ose dilatacije do fiksnih nosača. L 1 i L 2 naslona V a polazak je određen N. U procesu iteracija u obje jednačine potrebno je postići da ona postane jednaka; od para vrijednosti uzima se najveća = l 2. Zatim se određuje željeni prepust dilatacije H:

Jednačine pokazuju geometrijske komponente, vidi sliku 2:

Komponente otpornih sila, 1 / m 2:

Momenti inercije oko centralnih osa x, y.

Parametar snage A, m:

[y sk] - dozvoljeni napon kompenzacije,

Dozvoljeni kompenzacijski napon [na sk] za cjevovode koji se nalaze u horizontalnoj ravni određena formulom:

za cjevovode smještene u okomitoj ravni prema formuli:

gdje je: - nominalno dozvoljeno naprezanje na radnoj temperaturi (za čelik 10G 2C - 165 MPa na 100°? t? 200°, za čelik 20 - 140 MPa na 100°? t? 200°).

D- unutrašnji prečnik,

Treba napomenuti da autori nisu uspjeli izbjeći greške u kucanju i netačnosti. Ako koristimo faktor fleksibilnosti TO R* (9) u formulama za određivanje redukovane dužine l NS(25), koordinate centralnih osa i momente inercije (26), (27), (29), (30), onda će se dobiti potcijenjen (netačan) rezultat, jer je koeficijent fleksibilnosti TO R* prema (9) veći je od jedan i mora se pomnožiti sa dužinom savijenih krivina. Zadata dužina savijenih krivina je uvijek veća od njihove stvarne dužine (prema (7)), tek tada će dobiti dodatnu fleksibilnost i sposobnost kompenzacije.

Stoga, da bi se korigovao postupak određivanja geometrijskih karakteristika prema (25) h (30), potrebno je koristiti inverznu vrijednost TO R*:

TO R* = 1 / K R*.

U dijagramu dizajna na slici 2, nosači kompenzatora su fiksni ("križići" se obično koriste za označavanje fiksnih nosača (GOST 21.205-93)). Ovo može potaknuti "kalkulator" da izbroji udaljenosti. L 1 , L 2 od fiksnih nosača, odnosno uzeti u obzir dužinu cijelog kompenzacijskog dijela. U praksi su bočni pomaci kliznih (pokretnih) nosača susjednog dijela cjevovoda često ograničeni; od ovih pomičnih, ali ograničenih u bočnom kretanju oslonaca i treba računati udaljenosti L 1 , L 2 ... Ako ne ograničite poprečna kretanja cjevovoda duž cijele dužine od fiksnog do fiksna podrška postoji opasnost da se dijelovi cjevovoda koji su najbliži dilatacijskom spoju odlijepe od nosača. Da bi se ilustrovala ova činjenica, na slici 3 prikazani su rezultati proračuna za temperaturna kompenzacija dionica magistralnog cjevovoda DN 800 od čelika 17G 2C dužine 200 m, temperaturna razlika od - 46 C° do 180 C° u programu MSC Nastran. Maksimalno bočno pomicanje središnje tačke dilatacije je 1.645 m. Potencijalni vodeni udar također predstavlja dodatni rizik od iskakanja iz tračnica sa nosača cjevovoda. Dakle, odluka o dužinama L 1 , L 2 treba uzimati s oprezom.

Slika 3. Rezultati proračuna kompenzacijskih napona u dijelu cjevovoda DN 800 sa kompenzatorom u obliku slova U primjenom programskog paketa MSC/Nastran (MPa).

Poreklo prve jednačine u (20) nije sasvim jasno. Štaviše, nije dimenzionalno ispravan. Zaista, u zagradama ispod znaka modula dodaju se vrijednosti R NS i P y(l 4 +…) .

Ispravnost druge jednadžbe u (20) može se dokazati na sljedeći način:

da bi, neophodno je da:

Ovo je zaista slučaj ako stavimo

Za posebnu priliku L 1 = L 2 , R y=0 koristeći (3), (4), (15), (19), možemo doći do (36). Važno je uzeti u obzir da u sistemu notacije u y = y s.

Za praktične proračune koristio bih drugu jednačinu u (20) u poznatijem i pogodnijem obliku:

gdje je A 1 = A [y ck].

U konkretnom slučaju kada L 1 = L 2 , R y=0 (simetrični kompenzator):

Očigledne prednosti tehnike u poređenju sa njom je njena velika svestranost. Kompenzator na slici 2 može biti asimetričan; normativnost omogućava izračunavanje kompenzatora ne samo za mreže grijanja, već i za kritične cjevovode visokog pritiska, koji se nalaze u registru RosTekhNadzora.

Mi ćemo izvršiti komparativna analiza rezultati proračuna kompenzatora u obliku slova U prema metodama,. Postavimo sljedeće početne podatke:

a) za sve dilatacije: materijal - čelik 20; P = 2,0 MPa; E t= 2x 10 5 MPa; t?200°; opterećenje - prethodno istezanje; savijene krivine prema OST 34-42-699-85; dilatacije su raspoređene vodoravno, izrađene od cijevi s krznom. obrada;

b) shema dizajna sa geometrijskim oznakama prema sl. 4;

Slika 4. Šema dizajna za komparativnu analizu.

c) standardne veličine kompenzatora su sažete u tabeli 2 zajedno sa rezultatima proračuna.

	Zavoji i cijevi kompenzatora, D n H s, mm	Veličina, vidi sliku 4	Prethodno istezanje, m	Maksimalni napon, MPa	Dozvoljeno naprezanje, MPa
							prema	prema	prema	prema

zaključci

napon toplotne cijevi kompenzatora

Analizirajući rezultate proračuna korištenjem dvije različite metode: referentne - i normativne -, može se doći do zaključka da je, uprkos činjenici da su obje metode zasnovane na istoj teoriji, razlika u rezultatima vrlo značajna. Odabrane standardne veličine kompenzatora "prolaze sa marginom" ako su izračunate i ne prolaze pored dozvoljenih napona, ako su izračunate po. Najznačajniji uticaj na rezultat ima faktor korekcije m 1 , što povećava napon izračunat po formuli 2 ili više puta. Na primjer, za kompenzator u zadnjem redu tabele br. 2 (iz cijevi 530Ch12) koeficijent m 1 ? 4,2.

Utječe na rezultat i vrijednost dozvoljenog naprezanja, koja je znatno niža za čelik 20.

Općenito, unatoč većoj jednostavnosti, koja je povezana s prisustvom manjeg broja koeficijenata i formula, metoda se pokazuje mnogo rigoroznijom, posebno u dijelu cjevovoda velikog promjera.

U praktične svrhe, pri proračunu dilatacijskih spojeva u obliku slova U za mreže grijanja, preporučio bih "mješovitu" taktiku. Koeficijent fleksibilnosti (Karmana) i dozvoljeni napon treba odrediti prema standardu, tj. k = 1 /TO R* a zatim prema formulama (9) h (11); [y ck] - prema formulama (34), (35) uzimajući u obzir RD 10-249-88. "Tijelo" tehnike treba koristiti prema, ali bez uzimanja u obzir faktora korekcije m 1 , tj.:

gdje M Max određeno (15) h (12).

Moguća asimetrija kompenzatora, koja se uzima u obzir, može se zanemariti, jer se u praksi, pri polaganju toplovodnih mreža, pomični oslonci ugrađuju prilično često, asimetrija je slučajna i značajan uticaj ne utiče na rezultat.

Razdaljina b moguće je računati ne od najbližih susjednih kliznih nosača, već odlučiti o ograničenju bočnih pomaka već na drugom ili trećem klizni ležaj, ako se mjeri od ose kompenzatora.

Koristeći ovu "taktiku", kalkulator "ubija dvije muhe jednim udarcem": a) striktno slijedi regulatorni dokumenti, pošto je "telo" tehnike poseban slučaj. Dokaz je dat gore; b) pojednostavljuje proračun.

Ovome se može dodati važan faktor uštede: na kraju krajeva, da biste odabrali dilatacijski spoj od cijevi 530Ch12, pogledajte tabelu. br. 2, prema referentnoj knjizi, kalkulator će morati povećati svoje dimenzije najmanje 2 puta, prema istom aktuelna regulativa pravi kompenzator se takođe može smanjiti za jedan i po puta.

Književnost

1. Elizarov D.P. Termoelektrane elektrana. - M.: Energoizdat, 1982.

2. Voda grejna mreža: Referentni priručnik o dizajnu / I.V. Belyaikin, V.P. Vitaliev, N.K. Gromov et al., Ed. N.K. Gromova, E.P. Shubin. - M.: Energoatomizdat, 1988.

3. Sokolov E.Ya. Mreže grijanja i grijanja. - M.: Energoizdat, 1982.

4. Standardi za proračun čvrstoće cevovoda toplovodnih mreža (RD 10-400-01).

5. Standardi za proračun čvrstoće stacionarnih kotlova i cjevovoda pare i tople vode (RD 10-249-98).

Objavljeno na Allbest.ru

...

Slični dokumenti

Obračun troškova topline za grijanje, ventilaciju i opskrbu toplom vodom. Određivanje prečnika cevovoda, broja dilatacionih spojeva, gubitaka glave u lokalnim otporima, gubitaka glave duž dužine cevovoda. Izbor debljine toplinske izolacije provodnika topline.

test, dodano 25.01.2013


Određivanje vrijednosti toplinskog opterećenja područja i godišnju potrošnju toplina. Izbor izvora toplote izvora. Hidraulički proračun toplovodne mreže, izbor mrežne i napojne pumpe. Proračun toplinskih gubitaka, parne mreže, dilatacijskih spojeva i potpornih sila.

seminarski rad dodan 07.11.2012


Metode kompenzacije reaktivna snaga v električne mreže... Primjena statičkih kondenzatorskih baterija. Automatski regulatori naizmjenična pobuda sinhronih kompenzatora s poprečnim namotom rotora. CK programiranje interfejsa.

rad, dodato 09.03.2012


Osnovni principi kompenzacije jalove snage. Procjena uticaja pretvaračkih instalacija na industrijske mreže napajanja. Razvoj funkcionalnog algoritma, strukturne i šematski dijagrami tiristorski kompenzatori jalove snage.

teza, dodana 24.11.2010


Određivanje toplotnih tokova za grijanje, ventilaciju i opskrbu toplom vodom. Zgrada temperaturni graf regulacija toplotnog opterećenja na grijanje. Proračun kompenzatora i toplinske izolacije, magistralnih toplovoda dvocijevne vodovodne mreže.

seminarski rad, dodan 22.10.2013


Proračun jednostavnog cjevovoda, tehnika za primjenu Bernoullijeve jednadžbe. Određivanje prečnika cjevovoda. Proračun kavitacije usisnog voda. Definicija maksimalna visina podizanje i maksimalni protok tečnosti. Dijagram centrifugalne pumpe.

prezentacija dodata 29.01.2014


Proračun konstrukcije vertikalnog grijača nizak pritisak sa snopom mesinganih cijevi u obliku slova U promjera d = 160,75 mm. Određivanje površine za izmjenu topline i geometrijskih parametara grede. Hidraulički otpor inline putanje.

test, dodano 18.08.2013


Maksimalni protok kroz hidraulični vod. Vrijednosti kinematičke viskoznosti, ekvivalentne hrapavosti i površine protoka cijevi. Preliminarna procjena režima protoka fluida na ulaznom dijelu cjevovoda. Proračun koeficijenata trenja.

seminarski rad dodan 26.08.2012


Primena u sistemima napajanja uređaja za automatizaciju elektroenergetskih sistema: sinhroni kompenzatori i elektromotori, regulatori brzine. Proračun struja kratkog spoja; zaštita dalekovoda, transformatora i motora.

seminarski rad, dodan 23.11.2012


Određivanje vanjskog promjera izolacije čeličnog cjevovoda sa podešenu temperaturu vanjska površina, temperatura linearnog koeficijenta prenosa toplote iz vode u vazduh; gubitak toplote sa 1 m cjevovoda. Analiza prikladnosti izolacije.

Kako bi se kompenzirala toplinska ekspanzija, dilatacijski spojevi u obliku slova U najčešći su u mrežama grijanja i elektrana. Unatoč brojnim nedostacima, među kojima se mogu izdvojiti: relativno velike dimenzije (potreba za ugradnjom kompenzacijskih niša u sustave grijanja s polaganjem kanala), značajni hidraulički gubici (u usporedbi s kutijom za punjenje i mijehom); Dilatacijski spojevi u obliku slova U također imaju niz prednosti.

Glavne prednosti su jednostavnost i pouzdanost. Osim toga, ova vrsta dilatacijskih spojeva je najbolje proučavana i opisana u obrazovnoj, metodičkoj i referentnoj literaturi. Unatoč tome, mladim inženjerima koji nemaju specijalizirane programe često je teško izračunati dilatacijske spojeve. To je prvenstveno zbog prilično složene teorije, sa prisustvom velikog broja korektivnih faktora i, nažalost, sa prisustvom grešaka u kucanju i netačnostima u nekim izvorima.

U nastavku se nalazi detaljna analiza postupka izračunavanja kompenzatora u obliku slova U iz dva glavna izvora, čija je svrha bila identifikacija mogućih grešaka i netočnosti, kao i poređenje rezultata.

Tipičan proračun kompenzatora (Sl. 1, a)), koji predlaže većina autora, pretpostavlja proceduru zasnovanu na korišćenju Kastilijanove teoreme:

gdje: U- potencijalna energija deformacije kompenzatora, E- modul elastičnosti materijala cijevi, J- aksijalni moment inercije preseka dilatacije (cevi),

gdje: s- debljina zida krivine,

D n- vanjski prečnik krivine;

M- moment savijanja u dijelu dilatacije. Ovde (iz uslova ravnoteže, slika 1 a)):

M = P y x - P x y + M 0 ; (2)

L- puna dužina kompenzatora, J x- aksijalni moment inercije kompenzatora, J xy- centrifugalni moment inercije kompenzatora, S x- statički moment kompenzatora.

Radi pojednostavljenja rješenja, koordinatne ose se prenose u elastični centar gravitacije (nove ose Xs, Ys), zatim:

S x = 0, J xy = 0.

Iz (1) dobijamo elastičnu odskočnu silu Px:

Kretanje se može protumačiti kao kompenzacijski kapacitet kompenzatora:

gdje: b t- koeficijent linearnog termičkog širenja, (1,2x10 -5 1/deg za ugljične čelike);

t n- početna temperatura (prosječna temperatura najhladnije petodnevne sedmice u posljednjih 20 godina);

t To- konačna temperatura (maksimalna temperatura rashladnog sredstva);

L uch- dužina kompenziranog dijela.

Analizirajući formulu (3) možemo doći do zaključka da najveću poteškoću izaziva određivanje momenta inercije J xs, pogotovo jer je prvo potrebno odrediti težište kompenzatora (s y s). Autor razumno predlaže korištenje približne, grafičke metode za određivanje J xs, uzimajući u obzir koeficijent krutosti (Karmana) k:

Prvi integral je određen u odnosu na osu y, drugi u odnosu na osu y s(sl. 1). Osa dilatacije je nacrtana u mjerilu na milimetarskom papiru. Cijela krivulja kompenzatora L dijeli se na mnoge segmente DS i... Udaljenost od centra linije do ose y i mereno lenjirom.

Koeficijent krutosti (Karmana) treba odražavati eksperimentalno dokazan učinak lokalnog spljoštenja poprečnog presjeka krivina tijekom savijanja, čime se povećava njihova kompenzacijska sposobnost. U regulatornom dokumentu, Karmanov koeficijent se utvrđuje korištenjem empirijskih formula koje se razlikuju od onih navedenih u,. Koeficijent krutosti k koristi se za određivanje smanjene dužine L prD lučni element, koji je uvijek veći od njegove stvarne dužine l G... U izvoru, Karmanov koeficijent za savijene krivine:

gdje je: l - karakteristika savijanja.

ovdje: R- radijus savijanja.

gdje: b- ugao savijanja (u stepenima).

Za zavarene i kratko savijene žigosane koljena, izvor predlaže korištenje drugih ovisnosti za određivanje k:

gdje: h- karakteristika savijanja za zavarene i štancane krivine.

Ovdje: R e - ekvivalentni polumjer zavarene krivine.

Za krivine od tri i četiri sektora b = 15 stupnjeva, za pravokutnu dvosektorsku krivinu predlaže se uzimanje b = 11 stupnjeva.

Treba napomenuti da in, koeficijent k ? 1.

Regulatorni dokument RD 10-400-01 predviđa sljedeću proceduru za određivanje koeficijenta fleksibilnosti TO R * :

gdje TO R- koeficijent fleksibilnosti bez uzimanja u obzir ograničenja deformacije krajeva savijenog dijela cjevovoda; o - koeficijent koji uzima u obzir ograničenje deformacije na krajevima zakrivljenog presjeka.

U ovom slučaju, ako, onda se koeficijent fleksibilnosti uzima jednak 1,0.

Količina TO str određena formulom:

Ovde P - višak unutrašnjeg pritiska, MPa; Et je modul elastičnosti materijala na radnoj temperaturi, MPa.

Može se pokazati da je faktor fleksibilnosti TO R * će biti više od jedan, stoga je pri određivanju reducirane dužine krivine prema (7) potrebno uzeti njenu inverznu vrijednost.

Za poređenje, odredimo fleksibilnost nekih standardnih krivina prema OST 34-42-699-85, pri nadpritisku R= 2,2 MPa i modul E t= 2x 10 5 MPa. Rezultati su sažeti u tabeli ispod (tabela br. 1).

Analizirajući dobijene rezultate, može se zaključiti da postupak za određivanje koeficijenta fleksibilnosti prema RD 10-400-01 daje „strožiji“ rezultat (manja fleksibilnost savijanja), uz dodatno uzimanje u obzir viška pritiska u cjevovoda i modula elastičnosti materijala.

Moment inercije kompenzatora u obliku slova U (slika 1 b)) u odnosu na novu osu y s J xs definiran na sljedeći način:

gdje: L NS- smanjena dužina ose kompenzatora,

y s- koordinata težišta kompenzatora:

Maksimalni moment savijanja M Max(djeluje na vrhu dilatacije):

gdje H- prepust dilatacije, prema sl. 1 b):

H = (m + 2) R.

Maksimalni napon u presjeku zida cijevi određuje se formulom:

gdje je: m1 - faktor korekcije (faktor sigurnosti), uzimajući u obzir povećanje napona u savijenim presjecima.

Za savijene krivine, (17)

Za zavarene krivine. (osamnaest)

W- moment otpora preseka grana:

Dozvoljeno naprezanje (160 MPa za kompenzatore od čelika 10G 2S, St 3sp; 120 MPa za čelike 10, 20, St 2sp).

Odmah bih želio napomenuti da je faktor sigurnosti (korekcija) prilično visok i raste s povećanjem promjera cjevovoda. Na primjer, za zavoj od 90 ° - 159x6 OST 34-42-699-85 m 1 ? 2.6; za krivinu 90° - 630x12 OST 34-42-699-85 m 1 = 4,125.

Slika 2.

U dokumentu sa uputstvima, proračun presjeka s dilatacijskim spojem u obliku slova U, vidi sliku 2, izvodi se prema iterativnoj proceduri:

Ovdje se podešavaju udaljenosti od ose dilatacije do fiksnih nosača. L 1 i L 2 naslona V a polazak je određen N. U procesu iteracija u obje jednačine potrebno je postići da ona postane jednaka; od para vrijednosti uzima se najveća = l 2. Zatim se određuje željeni prepust dilatacije H:

Jednačine pokazuju geometrijske komponente, vidi sliku 2:

Komponente otpornih sila, 1 / m 2:

Momenti inercije oko centralnih osa x, y.

Parametar snage A, m:

[y sk] - dozvoljeni napon kompenzacije,

Dozvoljeni kompenzacijski napon [y sk] za cjevovode koji se nalaze u horizontalnoj ravni određuje se formulom:

za cjevovode smještene u okomitoj ravni prema formuli:

gdje je: - nominalno dozvoljeno naprezanje na radnoj temperaturi (za čelik 10G 2C - 165 MPa na 100°? t? 200°, za čelik 20 - 140 MPa na 100°? t? 200°).

D- unutrašnji prečnik,

Treba napomenuti da autori nisu uspjeli izbjeći greške u kucanju i netačnosti. Ako koristimo faktor fleksibilnosti TO R * (9) u formulama za određivanje redukovane dužine l NS(25), koordinate centralnih osa i momente inercije (26), (27), (29), (30), onda će se dobiti potcijenjen (netačan) rezultat, jer je koeficijent fleksibilnosti TO R * prema (9) veći je od jedan i mora se pomnožiti sa dužinom savijenih krivina. Zadata dužina savijenih krivina je uvijek veća od njihove stvarne dužine (prema (7)), tek tada će dobiti dodatnu fleksibilnost i sposobnost kompenzacije.

Stoga, da bi se korigovao postupak određivanja geometrijskih karakteristika prema (25) h (30), potrebno je koristiti inverznu vrijednost TO R *:

TO R * = 1 / K R *.

U dijagramu dizajna na slici 2, nosači kompenzatora su fiksni ("križići" se obično koriste za označavanje fiksnih nosača (GOST 21.205-93)). Ovo može potaknuti "kalkulator" da izbroji udaljenosti. L 1 , L 2 od fiksnih nosača, odnosno uzeti u obzir dužinu cijelog kompenzacijskog dijela. U praksi su bočni pomaci kliznih (pokretnih) nosača susjednog dijela cjevovoda često ograničeni; od ovih pomičnih, ali ograničenih u bočnom kretanju oslonaca i treba računati udaljenosti L 1 , L 2 ... Ako ne ograničite poprečna kretanja cjevovoda po cijeloj dužini od fiksnog do fiksnog nosača, postoji opasnost da se dijelovi cjevovoda odlijepe od nosača najbližih dilatacijskom spoju. Za ilustraciju ove činjenice, na slici 3 prikazani su rezultati proračuna za temperaturnu kompenzaciju dijela magistralnog cjevovoda DN 800 od čelika 17G 2C dužine 200 m, temperaturne razlike od -46 C° do 180 C° u MSC Nastran program. Maksimalno bočno pomicanje središnje tačke dilatacije je 1.645 m. Potencijalni vodeni udar također predstavlja dodatni rizik od iskakanja iz šina sa nosača cevovoda. Dakle, odluka o dužinama L 1 , L 2 treba uzimati s oprezom.

Slika 3.

Poreklo prve jednačine u (20) nije sasvim jasno. Štaviše, nije dimenzionalno ispravan. Zaista, u zagradama ispod znaka modula dodaju se vrijednosti R NS i P y (l 4 +…) .

Ispravnost druge jednadžbe u (20) može se dokazati na sljedeći način:

da bi, neophodno je da:

Ovo je zaista slučaj ako stavimo

Za posebnu priliku L 1 = L 2 , R y =0 koristeći (3), (4), (15), (19), možemo doći do (36). Važno je uzeti u obzir da u sistemu notacije u y = y s .

Za praktične proračune koristio bih drugu jednačinu u (20) u poznatijem i pogodnijem obliku:

gdje je A 1 = A [y ck].

U konkretnom slučaju kada L 1 = L 2 , R y =0 (simetrični kompenzator):

Očigledne prednosti tehnike u poređenju sa njom je njena velika svestranost. Kompenzator na slici 2 može biti asimetričan; normativnost omogućava izračunavanje kompenzatora ne samo za mreže grijanja, već i za kritične cjevovode visokog pritiska, koji se nalaze u registru RosTekhNadzora.

Izvršimo komparativnu analizu rezultata proračuna kompenzatora u obliku slova U prema metodama,. Postavimo sljedeće početne podatke:

• a) za sve dilatacije: materijal - čelik 20; P = 2,0 MPa; E t= 2x 10 5 MPa; t?200°; opterećenje - prethodno istezanje; savijene krivine prema OST 34-42-699-85; dilatacije su raspoređene vodoravno, izrađene od cijevi s krznom. obrada;
• b) dijagram dizajna sa geometrijskim oznakama prema sl. 4;

Slika 4.

c) standardne veličine kompenzatora su sažete u tabeli 2 zajedno sa rezultatima proračuna.

	Zavoji i cijevi kompenzatora, D n H s, mm	Veličina, vidi sliku 4	Prethodno istezanje, m	Maksimalni napon, MPa	Dozvoljeno naprezanje, MPa
				prema	prema	prema	prema

Kompenzatori ili kompenzatorni uređaji koriste se prilikom ugradnje cjevovoda sa visokog pritiska ili visoke temperature noseća supstanca. Tokom rada cjevovoda javlja se niz faktora koji se moraju uzeti u obzir kako bi se izbjeglo uništenje nosive konstrukcije... Ovi faktori uključuju temperaturne deformacije cijevi, vibracije koje nastaju tijekom rada cjevovoda, kao i slijeganje temelja betonskih nosača.

Kompenzatori su dizajnirani da obezbede pokretljivost delova sistema u odnosu jedan na drugi. Ako nema takve mobilnosti, tada će se povećati opterećenja na spojnim elementima, dijelovima cjevovoda, zavarenim spojevima. Ova opterećenja premašuju dozvoljene norme i dovesti do uništenja sistema.

Postoji nekoliko vrsta dilatacijskih spojeva koji se razlikuju principijelni uređaji... Ideja o razvoju dilatacijskog spoja u obliku slova U pojavila se kao rezultat fenomena samokompenzacije cjevovoda sa zavojima i zavojima. Tokom rada toplovoda, cijevi, zbog ovih zavoja, mogu pokazati otpornost na torzijske i vlačne deformacije.

Međutim, nije potrebno oslanjati se na samokompenzaciju, jer apsolutna vrijednost pomaka ovisi o broju rotacijskih elemenata. Kako bi se osigurala mogućnost kompenzacije deformacija, koljeno u obliku slova U opremljeno je na ravnom dijelu linije, koje igra ulogu kompenzatora.

Princip rada dilatacije u obliku slova U

Po svom dizajnu, kompenzator u obliku slova U smatra se najjednostavnijim, jer se sastoji od minimalni set elementi. Ovaj minimalizam je omogućio pružanje širok raspon tehničke karakteristike(temperatura, pritisak). Kompenzator se izrađuje na jedan od dva načina.

1. Jednodijelna cijev se savija na pravim mjestima s određenim radijusom savijanja, formirajući strukturu u obliku slova U.
2. Dilatacijski spoj uključuje 7 elemenata, uključujući tri pravolinijske grane i 4 okretna ugla, koji su zavareni u jednu strukturu.

Zbog činjenice da ovaj kompenzatorčesto se moraju servisirati, jer se sedimenti u obliku prljavštine ili drugih gustih struktura često nakupljaju u krivini u obliku slova U, njegove spojne cijevi su opremljene prirubnicama ili navojnim spojnicama. To vam omogućava da montirate i demontirate uređaj bez upotrebe posebnih alata.

Za oba su predviđeni dilatacijski spojevi u obliku slova U čelične cijevi i za polietilenske cijevi... Dizajn nije bez mana. Tako, na primjer, ugradnja dilatacije u obliku slova U u sustav grijanja zahtijeva troškove dodatni materijal u obliku cijevi, uglova, brisača. Za mreže grijanja sve je komplicirano ugradnjom dodatnih nosača.

Zahtjevi za ugradnju i troškovi ugradnje uređaja u obliku slova U

Unatoč relativnoj jednostavnosti uređaja, ugradnja dilatacijskog spoja u obliku slova U nije uvijek niža cijena, u usporedbi, na primjer, s cijenom dilatacije mijeha. Sada govorimo o cjevovodima velikog promjera. U ovom slučaju, troškovi dodatni elementi a njihova ugradnja premašuje cijenu mijehovog uređaja, a ako se uzme u obzir potreba za izgradnjom nosača, razlika u cijeni će biti vrlo primjetna.

Ako je dilatacijski spoj napravljen savijanjem ravne cijevi, mora se imati na umu da polumjer ove krivine mora biti jednak osam radijusa same cijevi. Ako postoje šavovi, konstrukcija je napravljena tako da ovi šavovi padaju na ravne dijelove. Sa formiranjem strmo savijenih krivina, naravno, morate odstupiti od ovih pravila.

Prednosti i nedostaci dizajna u obliku slova U

Preporučljivo je primijeniti dati tip dilatacijski spojevi pri ugradnji cjevovoda malih promjera. Ovdje treba napomenuti da je raspon veličina dilatacijskih spojeva mehova nešto širi. Koljeno u obliku slova U dobro se nosi s vibracijama, ali je za njegovu proizvodnju potrebna velika količina materijala, što značajno povećava cijenu uređaja.

Poređenje karakteristika mijeha i dilatacijskih spojeva u obliku slova U otkriva glavne prednosti i nedostatke svake vrste uređaja. Na primjer, dilatacijski spoj u obliku slova U mora se povremeno servisirati i čistiti od naslaga. Mehovi dilatacioni spojevi nemaju takve nedostatke.

Još jedna stvar koju bih želio napomenuti tiče se kompenzacijske sposobnosti dvije vrste uređaja. Ako uzmemo u obzir samo apsolutne vrijednosti, onda se u tom pogledu ne uočava jasna prednost ni sa jedne strane. Međutim, da biste povećali maksimalni pomak u dilatacijskom zglobu u obliku slova U, morat ćete povećati veličinu koljena. Za dilatacijski spoj mijeha dovoljno je koristiti dvosječnu rebra, koja praktički ne utječe na dimenzije.

Htio bih dodati u kasicu prasicu pozitivna svojstva kao što je nedostatak kontrole tokom rada. Ali u gusto naseljenom području nema uvijek slobodnog prostora za uređenje cjevovoda s dilatacijskim spojem u obliku slova U. Koleno se može ugraditi samo u horizontalne preseke, dok se dilatacioni spoj mehova može ugraditi u bilo koji pravi presek.

Konačno, još jedna prednost dilatacije mehova je da ne povećava otpor protoku tečnosti i gasa. Koleno u obliku slova U će uvelike smanjiti brzinu protoka. Kada koristite ovu vrstu uređaja u kućni sistem grijanje će morati biti instalirano cirkulacijska pumpa, jer zbog prirodne konvekcije tečnost možda neće cirkulisati, nailazeći na prepreku na putu.

Proračuni za dilatacije

Nedostatak GOST standarda za Uređaji u obliku slova U ponekad značajno kompliciraju zadatak planiranja projekta, stoga je neophodan preliminarni proračun dilatacije u obliku slova U. Prije svega, morate graditi na potrebama projekta. Uzimaju se u obzir dimenzije cjevovoda, njegov prečnik, maksimalni pritisak i veličina očekivanog pomaka.

To znači da će teško biti moguće kupiti gotovu dilataciju. Za svaki konkretan slučaj, mora se izraditi lično. Ovo je još jedan nedostatak u odnosu na uređaje sa mijehom.

Prilikom izračunavanja parametara treba uzeti u obzir sljedeća ograničenja i uvjete:

• čelik se koristi kao materijal za cjevovod;
• dilatacije su dizajnirane i za vodu i za plinovite medije;
• maksimalni pritisak nosioca ne prelazi 1,6 atmosfera;
• kompenzator mora imati pravilan oblik u obliku slova "P";
• montira se samo na horizontalne dijelove;
• uticaj vjetra je isključen.

Treba shvatiti da se ovi parametri smatraju idealnim. U realnim uslovima može se uočiti samo nekoliko tačaka. Kada je u pitanju temperatura okoline, potrebno je njenu vrijednost uzeti na maksimum, a temperaturu okolnog zraka uzeti na minimum.

Instalacija kompenzatora

Kada gradite autoput, trebali biste ga koristiti određena pravila, koji se također odnose na uređenje dilatacijskih spojnica u obliku slova U. Postavlja se tako da je prevjes usmjeren na desnu stranu. Strane se određuju kada se gleda na cjevovod od izvora do ponora. Ako nema potrebnog prostora za kompenzator na desnoj strani, tada se let vrši lijevo, međutim, povratna linija će se morati voditi od desna strana, a to dovodi do promjena u projektu.

Prije direktnog puštanja u rad glavnog grijanja potrebno je obavezno prethodno istezanje dilatacijske spojnice. Napunjene cijevi su pod prevelikim pritiskom, pa ako se ovaj postupak ne obavi, metal će uskoro početi da se urušava.

Zatezanje se vrši posebnim dizalicama, a nakon pokretanja se uklanjaju, a koleno zauzima svoj prethodni položaj. Količina napetosti je naznačena podacima iz pasoša koji su dati za svaki uređaj. Prilikom postavljanja nosača potrebno je izračunati njihovu lokaciju, oni moraju biti postavljeni tako da deformacije dovode samo do aksijalnog pomaka cijevi na nosaču.

Danas se primjena dilatacijskih spojeva tipa U ili bilo kojeg drugog provodi ako tvar koja prolazi kroz cjevovod karakterizira temperatura od 200 stupnjeva Celzijusa ili više, kao i visoki tlak.

Opšti opis dilatacionih spojeva

Metalni dilatacioni spojevi su uređaji koji su dizajnirani da kompenzuju ili uravnoteže uticaj različitih faktora na rad cevovodnih sistema. Drugim riječima, glavna svrha ovog proizvoda je osigurati da ne dođe do oštećenja cijevi prilikom transporta tvari duž nje. Takve mreže koje pružaju transport radno okruženje, su gotovo stalno izloženi takvima negativnih uticaja kao toplinsko širenje i pritisak, vibracije i slijeganje temelja.

Za otklanjanje ovih nedostataka potrebno je ugraditi fleksibilne elemente koji se nazivaju kompenzatori. Tip u obliku slova U samo je jedan od mnogih tipova koji se koriste za ovu svrhu.

Šta su elementi u obliku slova U

Odmah treba napomenuti da je tip dijelova u obliku slova U najjednostavnija opcija koja pomaže u rješavanju problema kompenzacije. Ova kategorija uređaja ima najširi spektar primjena u pogledu temperature i pritiska. Za proizvodnju dilatacijskih spojeva u obliku slova U koristi se ili jedna duga cijev, koja je savijena na pravim mjestima, ili se pribjegava zavarivanju nekoliko savijenih, strmo savijenih ili zavarenih zavoja. Ovdje je vrijedno napomenuti da je neke od cjevovoda potrebno povremeno rastavljati radi čišćenja. Za takve slučajeve izrađuju se dilatacije ovog tipa sa spojnim krajevima na prirubnicama.

Budući da je dilatacijski spoj u obliku slova U najjednostavniji dizajn, on ima niz određenih nedostataka. To uključuje visoka potrošnja cijevi za stvaranje elementa, velike dimenzije, potreba za ugradnjom dodatnih nosača, kao i prisutnost zavarenih spojeva.

Zahtjevi i troškovi dilatacije

Ako razmatramo ugradnju dilatacijskih spojeva u obliku slova U sa stanovišta materijalnih resursa, onda je njihova ugradnja u sisteme sa veliki prečnik... Potrošnja cijevi i materijalnih sredstava za stvaranje dilatacije bit će prevelika. Ovdje možete uporediti ovu opremu c Djelovanje i parametri ovih elemenata su približno isti, ali trošak instalacije za U-oblik je otprilike dvostruko veći. Glavni razlog za ovaj trošak Novac u činjenici da je potrebno dosta materijala za izgradnju, kao i ugradnja dodatnih nosača.

Da bi kompenzator u obliku slova U mogao u potpunosti neutralizirati pritisak na cjevovod, bez obzira odakle dolazi, potrebno je takve uređaje montirati u jednoj tački s razlikom od 15-30 stupnjeva. Ovi parametri su prikladni samo ako temperatura radne tvari unutar mreže ne prelazi 180 stepeni Celzijusa i ne pada ispod 0. Samo u tom slučaju i sa ovom instalacijom uređaj će moći kompenzirati naprezanje na cjevovoda od kretanja tla sa bilo koje tačke.

Proračuni instalacije

Proračun kompenzatora u obliku slova U je da se otkrije koji minimalne veličine uređaj je dovoljan da kompenzira pritisak na cjevovodu. Da bi se izvršio proračun, koriste se određeni programi, međutim, ova operacija se može izvesti čak i putem online aplikacija. Ovdje je glavna stvar pridržavati se određenih preporuka.

• Maksimalni napon koji se preporučuje za stražnji dio kompenzatora je u rasponu od 80 do 110 MPa.
• Postoji i takav indikator kao što je prevjes dilatacije do vanjskog promjera. Ovaj parametar preporučuje se uzimanje unutar H / Dn = (10 - 40). S takvim vrijednostima, treba imati na umu da će 10Dn odgovarati cjevovodu s indikatorom od 350DN, a 40Dn - cjevovodu s parametrom 15DN.
• Također, prilikom izračunavanja dilatacije u obliku slova U, potrebno je uzeti u obzir širinu uređaja do njegovog prevjesa. Optimalne vrijednosti smatraju se L / H = (1 - 1,5). Međutim, ovdje su dozvoljeni i drugi numerički parametri.
• Ako se tokom izračunavanja pokaže da je za dati cjevovod potrebno stvoriti preveliki kompenzator ove vrste, tada se preporučuje odabir druge vrste uređaja.

Ograničenja proračuna

Ako izračune provodi neiskusni stručnjak, onda je bolje upoznati se s nekim ograničenjima koja se ne mogu prekoračiti prilikom izračunavanja ili unosa podataka u program. Za dilatacijski spoj u obliku slova U od cijevi postoje sljedeća ograničenja:

• Radna tvar može biti voda ili para.
• Sam cjevovod treba biti napravljen samo od čelične cijevi.
• Maksimum indikator temperature za radno okruženje - 200 stepeni Celzijusa.
• Maksimalni pritisak koji se opaža u mreži ne bi trebao biti veći od 1,6 MPa (16 bara).
• Dilatacijski spoj se može ugraditi samo na horizontalni tip cjevovoda.
• Dimenzije dilatacije u obliku slova U moraju biti simetrične, a ramena moraju biti ista.
• Mreža cjevovoda ne bi trebala imati dodatna opterećenja (vjetar ili bilo koje drugo).

Instaliranje uređaja

Prvo, ne preporučuje se postavljanje fiksnih nosača dalje od 10DN od samog kompenzatora. To je zbog činjenice da će prijenos momenta štipanja potpore uvelike smanjiti fleksibilnost konstrukcije.

Drugo, preporučljivo je podijeliti sekcije od fiksnog nosača do dilatacijske spojnice u obliku slova U iste dužine, kroz cijelu mrežu. Ovdje je također važno napomenuti da će pomicanje mjesta ugradnje uređaja od središta cjevovoda do jednog od njegovih rubova povećati elastičnu deformacijsku silu, kao i naprezanja za oko 20-40% tih vrijednosti. koji se može dobiti ako se konstrukcija montira u sredini.

Treće, kako bi se dodatno povećala sposobnost kompenzacije, koristi se rastezanje dilatacijskih spojeva u obliku slova U. U trenutku ugradnje, konstrukcija će doživjeti opterećenje savijanja, a kada se zagrije, poprimiće stanje bez naprezanja. Kada temperatura dostigne maksimalna vrijednost, tada će se uređaj ponovo uključiti. Na osnovu toga predložena je metoda istezanja. Preliminarni rad sastoji se u istezanju dilatacije za iznos koji će biti jednak polovini toplinske ekspanzije cjevovoda.

Prednosti i mane dizajna

Ako govorimo općenito o ovoj strukturi, onda možemo sa sigurnošću reći da ona ima takvu pozitivne kvalitete, kao što su jednostavnost izrade, visoka kompenzacija, nema potrebe za održavanjem, napori koji se prenose na nosače su zanemarljivi. Međutim, među očitim nedostacima ističu se: velika potrošnja materijala i velika količina prostora koji zauzima konstrukcija, visoka stopa hidrauličkog otpora.