til. t. n. S. B. Gorunovich, hender. design Group. Ust-ilimsk chp

For å kompensere for termiske utvidelser, er den mest distribusjon i termiske nettverk og kraftverkene funnet av P-formede kompensatorer. Til tross for sine mange ulemper, blant annet det er mulig å tildele: relativt store dimensjoner (behovet for en enhet av kompenserende nisjer i varme sliping med en kanalpakning), signifikante hydrauliske tap (sammenlignet med kjertlene og Berthons); P-formede kompensatorer har en rekke fordeler.

Av fordelene kan du først tildele enkelhet og pålitelighet. I tillegg er denne typen kompensatorer mest godt studert og beskrevet i pedagogisk og metodologisk og referanselitteratur. Til tross for dette, ofte i unge ingeniører som ikke har spesialiserte programmer, forårsaker beregningen av kompensatorer vanskeligheter. Dette skyldes hovedsakelig en ganske komplisert teori, med tilstedeværelse av et stort antall korreksjonskoeffisienter, og dessverre, med tilstedeværelsen av typoner og unøyaktigheter i noen kilder.

Nedenfor gjennomført detaljert analyse Fremgangsmåtene for beregning av den P-formede kompensatoren for to hovedkilder, hvis formål var å identifisere mulige typoner og unøyaktigheter, samt å sammenligne resultatene.

Typisk beregning av kompensatorer (figur 1, a)) foreslått av de fleste forfattere ÷ innebærer en prosedyre basert på bruk av Castilliano theorem:

hvor: U. - Den potensielle energien til deformasjonen av kompensatoren, E. - Modul av rørmaterialets elastisitet, J. - Aksalt øyeblikk av treghet i tverrsnittet av kompensatoren (rør),

;

hvor: s. - Veggtykkelsen på fjerningen,

D N. - Utløpets ytre diameter;

M. - Bøyning øyeblikk i tverrsnittet av kompensatoren. Her (fra tilstanden av likevekt, fig. 1 A)):

M \u003d p y x - p x y + m 0 ; (2)

L. - Full lengde av kompensatoren, J X. - det aksiale øyeblikk av treghetsens inerti, J xy. - Sentrifugal øyeblikk av treghetens tröghet, S X. - det statiske øyeblikket i kompensatoren.

For å forenkle løsningen av koordinatakene, overfør til det elastiske tyngdepunktet (ny akse Xs., Ys.), deretter:

S x \u003d 0, j xy \u003d 0.

Fra (1) vi vil få kraften til elastisk essay P X.:

Flytting kan tolkes som kompenserende kompensator:

; (4)

hvor: α T. - Koeffisienten av lineær temperaturutvidelse, (1.2x10 -5 1 / hagl for karbonstål);

t N. - start temperatur (den gjennomsnittlige temperaturen på de kaldeste fem dagene de siste 20 årene);

t k. - Enfinitiv temperatur ( maksimal temperatur kjølevæske);

LEK. - Lengden på det kompenserte området.

Analysere formel (3), det kan konkluderes med at de største vanskeligheten forårsaker definisjonen av tröghetens øyeblikk J XS. Videre er det forhåndsbevis for å avgjøre alvorlighetsgraden av kompensatoren (med y S.). Forfatteren foreslår rimelig å bruke den omtrentlige, grafiske metoden for å bestemme J XS.Tar hensyn til stivhetskoeffisienten (lommen) k.:

Den første integralet bestemmes i forhold til aksen y., andre i forhold til aksen y S. (Figur 1). Kompensatorens akse er trukket på miljetumpapir på skala. All kompensator axis kurve L. delt inn i mange segmenter ΔS I.. Avstand fra sentrum av segmentet til aksen jeg Det måles av en linjal.

Stivhetskoeffisienten (lomme) er ment å vise eksperimentelt bevist effekt av lokal flatting av tverrsnittet av kraner under bøyning, noe som øker kompenserende evne. I regulatorisk dokument Lommenes koeffisient bestemmes av empiriske formler enn de som er gitt i.

Stivhetskoeffisient k. Brukes til å bestemme den reduserte lengden L PRD. bue element, som alltid er mer av sin faktiske lengde l G.. I kilden, koeffisienten til lomme for buede kraner:

; (6)

hvor: - Egenskaper for HIBA.

Her: R. - Radius av utløpet.

; (7)

hvor: α - Utløpsvinkelen (i grader).

For sveiset og kortsluttet stemplet kraner, foreslår kilden å bruke andre avhengigheter for å bestemme k.:

hvor: - Karakteristikken til GIB for sveiset og stemplet kraner.

Her: - Ekvivalent radius av sveiset uttak.

For kraner på tre og fire sektorer α \u003d 15 grader, for en rektangulær fjerning av to sektor, foreslås det å ta α \u003d 11 grader.

Det skal bemerkes at i, koeffisient k. ≤ 1.

Regulatoriske dokumentet i RD 10-400-01 sørger for følgende fremgangsmåte for å bestemme fleksibilitetskoeffisienten K p *:

hvor Til R. - Fleksibilitetskoeffisient uten å ta hensyn til begrensningen av deformasjonen av enden av den buede delen av rørledningen;

Dessuten, hvis fleksibilitetskoeffisienten tas lik 1,0.

Verdi Til P. Bestemt av formelen:

, (10)

hvor .

Her S - overflødig internt trykk, MPA; E T. - Modul av elastisitet av materiale med driftstemperatur, MPa.

, (11)

Du kan bevise at med fleksibilitetskoeffisienten K p * Det vil derfor være flere enheter når du bestemmer den reduserte dykkestøtten av programvaren (7) det er nødvendig å ta avkastningsverdien.

Til sammenligning definerer vi fleksibiliteten til noen standard kraner på OST 34-42-699-85, med overtrykk R.\u003d 2,2 MPa og modul E T.\u003d 2x10 5 MPa. Resultatene vil bli redusert til tabellen under (tabell nr. 1).

Analysere resultatene som er oppnådd, kan det konkluderes med at prosedyren for å bestemme fleksibilitetskoeffisienten for Rd 10-400-01 gir et mer "strengt" resultat (mindre fjerning fleksibilitet), mens i tillegg tar hensyn til det overskytende trykket i rørledningen og materiell elastisk modul.

Tregnets øyeblikk av den p-formede kompensatoren (figur 1 b)) i forhold til den nye aksen du er j xs Vi definerer som følger:

hvor: L pr. - Den reduserte lengden på kompensatorens akse,

; (13)

y S. - Koordinaten til tyngdepunktet i kompensatoren:

Maksimal bøyning øyeblikk M Max. (Gjør på toppen av kompensatoren):

; (15)

hvor N. - Avgang av kompensatoren, ifølge fig.1 b):

H \u003d (m + 2) r.

Maksimal spenning i delen av rørveggen bestemmes av formelen:

; (16)

hvor: m 1. - Korreksjonskoeffisient (aksjeforhold), med tanke på økningen i stress på bøyde områder.

Programmet er utformet for å raskt estimere kompenserende evne til individuelle deler av rørledningen, kontrollere veggtykkelsen, beregne avstandene mellom støttene. Rørledningen er beregnet over bakken, kanalen og kammerløse (i jorden) av pakningen.

Start akkurat nå

Start arbeidet med programmet er veldig enkelt.

For å jobbe i systemet må du registrere deg ved hjelp av adressen din e-post. Etter bekreftelse av adressen kan du logge inn med den.

Dine data er lagret på serveren og er tilgjengelig for deg når som helst. Utveksling med serveren er laget av en sikker protokoll.

Beregninger er laget på serveren, hastigheten på deres utførelse er ikke avhengig av ytelsen til enheten din.

Estimert kjernen

For beregninger brukes kjernen til programmet.

Den beregnede kjernen oppdateres samtidig med utgivelsene av nye versjoner av starten.

Bruke StartExpress Du kan definere:

• kompensere evnen til sving av G-, Z-formet og P-formede kompensatorer ved legging av rørledninger over bakken og i underjordiske kanaler;
• kompensasjonsevnen til svingene til G-, Z-formede formen og de P-formede kompensatorene i karbonfritt legging av rørledninger i bakken;
• veggtykkelse eller begrense trykk for rør i henhold til det valgte regulatoriske dokumentet;
• avstander mellom de mellomliggende bærere av rørledningen fra styrke og stivhetsbetingelser;

Beregning av sving av G-, Z-formede form og P-formede kompensatorer ved legging av rørledninger over bakken og i underjordiske kanaler utføres for steder som er plassert mellom to faste (døde) støtter. Med en kjent avstand mellom faste støtter Den nødvendige avgang for den p-formede kompensatoren, Z-formet rotasjon og en kort skulder for M-formet rotasjon bestemmes, basert på tillatte kompensasjonsspenninger. Det eliminerer designerne fra behovet for å bruke utdaterte nomogrammer for G-, Z og P-formede seksjoner.

Beregningen av svingene til G-, Z-formede formen og de P-formede kompensatorene i den karbonfrie legging av rørledninger i bakken tillater den angitte avgang for den P-formede kompensatoren eller Z-formet rotasjon og lengden Av den korte skulderen av den m-formede rotasjonen for å bestemme den tillatte avstanden mellom faste støtter, er det lengden på rørrøret klemt i jorda, som kan kompenseres for en gitt temperaturforskjellen. P-formede kompensatorer og sving av G-, Z-formet form med vilkårlig vinkler vurderes. For de samme rørledninger kan du utføre en kontrollberegning - med gitt dimensjoner, bestem spenningen, bevegelsen og belastningen på faste støtter.

I for tiden Brukeren er tilgjengelig to typer elementer:

• Rette rørledningsseksjoner. Kalongberegning og valg av veggtykkelse, beregning av lengden på spennerne.
• Rørkompensatorer av ulike konfigurasjoner (G, Z, P-formet) og plassering (vertikal og horisontal groundpakning, underjordisk kanalpakning, underjordisk i jorden). Kalongberegning og valg av kompensatorparametere.

Regulatoriske dokumenter, i samsvar med hvilken beregningen er beregnet på:

• RD 10-249-98 - Steam og varmtvannsrørledninger
• Gost 55596-2013 - Oppvarming nettverk
• CJJ / T 81-2013 - Heat Networks (standard PRC)
• SNIP 2-05.06-85 - Hovedrørledninger
• SP 36.13330.2012 - Hovedrørledninger
• GOST 32388-2013 - Teknologiske rørledninger

Brukergrensesnitt

Adaptiv design tar automatisk hensyn til gjeldende dimensjoner og orientering på skjermen.

Søknaden er optimalisert for arbeid på ulike enheter - fra skrivebordet til smarttelefonen.

Alltid på hånden, alltid den nyeste versjonen

Det er nok å ha en forbindelse til Internett.

Dine data- og beregningsresultater lagres på serveren, og du kan få tilgang til dem overalt hvor du er.

Nye versjoner kommer ut for alle typer enheter samtidig.

Høyhastighets beregning

Beregningsgraden er ikke avhengig av ytelsen til enheten din.

Alle beregninger utføres på servere utstyrt med mest siste versjon Start Kernel.

Antallet prosessorer som er involvert for beregninger, varierer dynamisk avhengig av lasten.

Dette veiledningsdokumentet gjelder for stålrørledninger av vann termiske nettverk med et arbeidstrykk på opptil 2,5 MPa og driftstemperatur på opptil 200 ° C og damprørledninger med et arbeidstrykk på opptil 6,3 MPa og driftstemperatur på opptil 350 ° C, lagt på støtter (overhead og i lukkede kanaler), samt beless i bakken. RD sørger for bestemmelse av tykkelsen på veggen av kranene, tees og innsatser fra tilstanden til å sikre dem carrier evne Fra det indre trykket, samt vurderingen av den statiske og sykliske styrken på rørledningen.

Snip -85.

Ved beregning av støtter, dybden av frysing eller tining av jorda, jorddeformasjon (fradrag og drawdown), samt mulige endringer i jordens egenskaper (innenfor oppfatningen av belastninger), avhengig av tidspunktet på året, temperaturmodus, drenering eller flomområder ved siden av sporet og andre forhold. 8.43. Laster for støtter som oppstår ved vindeksponering og fra endringer i rørledningslengder under påvirkning av internt trykk og endringer i rørveggens temperatur, bør bestemmes avhengig av den vedtatte pakningen og kompensasjonssystemet langsgående deformasjoner Rørledninger med hensyn til motstanden mot bevegelsene til rørledningen på støttene.

Beregning av P-formede kompensatorer

For å kompensere for termiske utvidelser, er den mest distribusjon i termiske nettverk og kraftverkene funnet av P-formede kompensatorer.

Til tross for sine mange ulemper, blant annet det er mulig å tildele: relativt store dimensjoner (behovet for en enhet av kompenserende nisjer i varme sliping med en kanalpakning), signifikante hydrauliske tap (sammenlignet med kjertlene og Berthons); P-formede kompensatorer har en rekke fordeler.

Av fordelene kan du først tildele enkelhet og pålitelighet.

Beregning av den P-formede kompensatoren

Diameteren av røret med buet fjerning radius r \u003d 1 m.

avgang l \u003d 5 m; Temperaturen på kjølevæsken T \u003d 150 ° C, og temperaturen inne i kameraet T VK. \u003d 19,6 ° C; Tillatelig kompensasjonsspenning i rørledningen s ekstra \u003d 110 MPa. Varmesystemer I. sentralisert varmeforsyning De er en viktig forbindelse med energiøkonomi og tekniske utstyr til byer og industriområder.

Rør - det beste valget

Design rørledninger Fra polypropylen for kalde og varmtvannsanlegg utføres i samsvar med forskriften. konstruksjonsnormer og regler (SNIP) 2.04.01 85 "Internt vannforsyning og kloakksystem" med hensyn til spesifikasjonene polypropylenrør.

Valget av type rør er gjort med hensyn til driftsforholdene til rørledningen: trykk, temperatur, Ønsket periode Tjenester og aggressivitet av den transporterte væsken. Ved transport av aggressive væsker skal koeffisientene til rørledningens operasjonsfaktor påføres i henhold til tabellen.

2 av CH 550 82.

Den hydrauliske beregningen av rørledninger fra PP R 80 er å bestemme trykkfall (eller trykk) for å overvinne de hydrauliske motstandene som oppstår i røret, i forbindelsesdelene, i de skarpe svingesteder og endringer i rørledningenes diameter.

Hydraulisk trykkfall i røret Definert av nomogrammer.

Side 7); Forbedret termisk og hydraulisk modus for varmeforsyningssystem

Bøye langsgående kompensasjonsspenning ved punktet av stivt festemiddel av en mindre skulder b (a) \u003d 45,53 MPa bøyning langsgående kompensasjonsspenning ved punktet av stiv festing av den større skulder B (b) \u003d 11,77 MPa bøyning langsgående kompensasjonsspenning på bøyepunktet B (c) \u003d 20.53 MPa.

For den beregnede, bør resultatene av programmets arbeid PX \u003d 1287,88 h i å bestemme den regulatoriske horisontale belastningen på den faste bæreren vurderes: ubalanserte indre trykkkrefter ved bruk av kjertelkompensatorene, i områder som har avstengningsforsterkning, overganger, vinkler av rotasjon, plugger; Det bør også ta hensyn til friksjonskreftene i bevegelige støtter og jorda for brikkebelastninger, så vel som reaksjoner av kompensatorer og selvkompensasjon.

Online beregning av en generert kompensator

Utførelsen av bosetninger på startprogrammer sikrer pålitelighet og sikkerhet under driften av rørledningssystemer ulike destinasjon, muliggjør koordinering av prosjektet med regulatoriske myndigheter (Rostekhnadzor, Glavsgosexpertiz), reduserer kostnadene og tiden for igangkjøring.

Starten ble utviklet av LLC NTP Pipe Pipeline - ekspertorganisasjonen til Rostekhnadzor. Det er et sertifikat for overholdelse av føderalbyrået for teknisk regulering og metrologi.

For å kompensere for termiske utvidelser, er den mest distribusjon i termiske nettverk og kraftverkene funnet av P-formede kompensatorer. Til tross for sine mange ulemper, blant annet det er mulig å tildele: relativt store dimensjoner (behovet for en enhet av kompenserende nisjer i varme sliping med en kanalpakning), signifikante hydrauliske tap (sammenlignet med kjertlene og Berthons); P-formede kompensatorer har en rekke fordeler.

Av fordelene kan du først tildele enkelhet og pålitelighet. I tillegg er denne typen kompensatorer mest godt studert og beskrevet i pedagogisk og metodologisk og referanselitteratur. Til tross for dette, ofte i unge ingeniører som ikke har spesialiserte programmer, forårsaker beregningen av kompensatorer vanskeligheter. Dette skyldes hovedsakelig en ganske komplisert teori, med tilstedeværelse av et stort antall korreksjonskoeffisienter, og dessverre, med tilstedeværelsen av typoner og unøyaktigheter i noen kilder.

Følgende var en detaljert analyse av prosedyren for å beregne den P-formede kompensatoren for to hovedkilder, hvis formål var å identifisere mulige typoner og unøyaktigheter, samt å sammenligne resultatene.

Modellberegningen av kompensatorer (figur 1, a)) foreslått av flertallet av forfatterne av H, innebærer en prosedyre basert på bruk av Castiliano Theorem:

hvor: U. - Den potensielle energien til deformasjonen av kompensatoren, E. - Modul av rørmaterialets elastisitet, J. - Aksalt øyeblikk av treghet i tverrsnittet av kompensatoren (rør),

hvor: s. - Veggtykkelsen på fjerningen,

D. n. - Utløpets ytre diameter;

M. - Bøyning øyeblikk i tverrsnittet av kompensatoren. Her (fra tilstanden av likevekt, fig. 1 A)):

M \u003d P. y. X - P. x. Y + M. 0 ; (2)

L. - Full lengde av kompensatoren, J. x. - det aksiale øyeblikk av treghetsens inerti, J. xy. - Sentrifugal øyeblikk av treghetens tröghet, S. x. - det statiske øyeblikket i kompensatoren.

For å forenkle løsningen av koordinatakene, overfør til det elastiske tyngdepunktet (ny akse Xs., Ys.), deretter:

S. x. \u003d 0, j xy. = 0.

Fra (1) vil vi få kraften til den elastiske PX-essayet:

Flytting kan tolkes som kompenserende kompensator:

hvor: b. t. - Koeffisienten av lineær temperaturutvidelse, (1.2x10 -5 1 / hagl for karbonstål);

t. n. - den første temperaturen (gjennomsnittlig temperatur på de kaldeste fem dagene de siste 20 årene);

t. til - Enfinitiv temperatur (maksimal temperatur på kjølevæsken);

L. uch. - Lengden på det kompenserte området.

Analysere formel (3), det kan konkluderes med at de største vanskeligheten forårsaker definisjonen av tröghetens øyeblikk J. xs. Videre er det forhåndsbevis for å avgjøre alvorlighetsgraden av kompensatoren (med y. s.). Forfatteren foreslår rimelig å bruke den omtrentlige, grafiske metoden for å bestemme J. xs. Tar hensyn til stivhetskoeffisienten (lommen) k.:

Den første integralet bestemmes i forhold til aksen y., andre i forhold til aksen y. s. (Figur 1). Kompensatorens akse er trukket på miljetumpapir på skala. All kompensator axis kurve L. delt inn i mange segmenter DS. jEG. . Avstand fra sentrum av segmentet til aksen y. jEG. Det måles av en linjal.

Stivhetskoeffisienten (lomme) er ment å vise eksperimentelt bevist effekt av lokal flatting av tverrsnittet av kraner under bøyning, noe som øker kompenserende evne. I et regulatorisk dokument bestemmes koeffisienten av lommen av empiriske formler annet enn de av B ,. Stivhetskoeffisient k. Brukes til å bestemme den reduserte lengden L. pRD. bue element, som alltid er mer av sin faktiske lengde l. g. . I kilden, koeffisienten til lomme for buede kraner:

hvor: l - hibin karakteristisk.

Her: R. - Radius av utløpet.

hvor: b. - Utløpsvinkelen (i grader).

For sveiset og kortsluttet stemplet kraner, foreslår kilden å bruke andre avhengigheter for å bestemme k.:

hvor: h. - Kjennetegn på GIB for sveiset og stemplet kraner.

Her er det en ekvivalent radius av sveiset uttaket.

For kraner på tre og fire sektorer B \u003d 15 grader, for en rektangulær fjerning av to sektor, foreslås det å ta B \u003d 11 grader.

Det skal bemerkes at i, koeffisient k. ? 1.

Regulatoriske dokumentet i RD 10-400-01 sørger for følgende fremgangsmåte for å bestemme fleksibilitetskoeffisienten TIL r. * :

hvor TIL r. - Fleksibilitetskoeffisient uten å ta hensyn til begrensningen av deformasjonen av enden av den buede delen av rørledningen; o - Koeffisient, med tanke på begrensningen av deformasjon i enden av den buede delen.

Dessuten, hvis fleksibilitetskoeffisienten tas lik 1,0.

Verdi TIL s Bestemt av formelen:

Her p - overflødig internt trykk, MPa; ET-modul av elastisitet av materiale på driftstemperatur, MPA.

Du kan bevise at med fleksibilitetskoeffisienten TIL r. * Det vil derfor være flere enheter når du bestemmer den reduserte dykkestøtten av programvaren (7) det er nødvendig å ta avkastningsverdien.

Til sammenligning definerer vi fleksibiliteten til noen standard kraner på OST 34-42-699-85, med overtrykk R.\u003d 2,2 MPa og modul E. t. \u003d 2x 10 5 MPa. Resultatene vil bli redusert til tabellen under (tabell nr. 1).

Analysere resultatene som er oppnådd, kan det konkluderes med at prosedyren for å bestemme fleksibilitetskoeffisienten for RD 10-400-01 gir et mer "strengt" resultat (mindre fleksibilitet i fjerningen), mens det i tillegg tar hensyn til overskuddstrykket i rørledningen og den elastiske elastiske modulen.

Tregnets øyeblikk av den p-formede kompensatoren (figur 1 b)) i forhold til den nye aksen y. s. J. xs. Vi definerer som følger:

hvor: L. etc - Den reduserte lengden på kompensatorens akse,

y. s. - Koordinaten til tyngdepunktet i kompensatoren:

Maksimal bøyning øyeblikk M. max. (Gjør på toppen av kompensatoren):

hvor N. - Avgang av kompensatoren, ifølge fig.1 b):

H \u003d (m + 2) r.

Maksimal spenning i delen av rørveggen bestemmes av formelen:

hvor: M1 er en korreksjonskoeffisient (aksjeforhold), med tanke på økningen i stress på bøyde områder.

For buede kraner, (17)

For sveisede kraner. (atten)

W. - Motstanden mot motstanden til åpningsdelen:

Den tillatte spenningen (160 MPa for kompensatorer fra stål 10G 2C, ST 3SP; 120 MPa for stål 10, 20, ST 2SP).

Jeg ønsker umiddelbart å merke seg at reservekoeffisienten (korrigerende) er ganske høy og vokser med en økning i rørledningenes diameter. For eksempel, for fjerning av 90 ° - 159x6 OST 34-42-699-85 m. 1 ? 2,6; For fjerning av 90 ° - 630x12 OST 34-42-699-85 m. 1 = 4,125.

Fig.2.

I styringsdokumentet, beregningen av seksjonen med den p-formede kompensatoren, se fig.2, er laget i henhold til den iterative prosedyren:

Her er gitt avstand fra kompensatorens akse for å fortsatt støtte L. 1 I. L. 2 Backs. I og bestemt av avreise N. I prosessen med iterasjoner i begge ligninger, bør det oppnås for å være lik; Fra verdensparet blir det tatt den største \u003d l. 2. Deretter bestemmes ønsket avgang av kompensator. H:

Likningene presenterer geometriske komponenter, se figur 2:

Komponenter av kreftene av elastisk essay, 1 / m 2:

Momenter av tröghet i forhold til de sentrale aksene x, y.

Parameter av styrke A, M.:

[SK] - Tillatelig kompensasjonsspenning,

Tillatelig kompensasjonsspenning [SC] for rørledninger som ligger i horisontalplan Bestemt av formelen:

for rørledninger plassert i det vertikale planet med formelen:

hvor: - - Nominell tillatt spenning ved driftstemperatur (for stål 10g 2c - 165 MPa ved 100 °? T? 200 °, for stål 20-140 MPa ved 100 °? T? 200 °).

D. - indre diameter,

Jeg vil gjerne merke at forfatterne ikke klarte å unngå skrivefeil og unøyaktigheter. Hvis du bruker fleksibilitetskoeffisient TIL r. * (9) i formler for å bestemme lengden l. etc (25), koordinater av de sentrale aksene og øyeblikkene i treghet (26), (27), (29), (30), så vil det bli undervurdert (feil) resultat, som fleksibilitetskoeffisienten TIL r. * I henhold til (9) flere enheter og skal multipliseres på lengden på bøyden. Den reduserte lengden på de bøyde kranene er alltid større enn deres faktiske lengde (programvare (7)), bare da vil de få ekstra fleksibilitet og kompenserende evne.

Derfor, for å justere prosedyren for å bestemme de geometriske egenskapene til programvare (25) H (30), er det nødvendig å bruke den inverse TIL r. *:

TIL r. * \u003d 1 / k r. *.

I beregningsskjemaet er fig. 2 i referansen til kompensatoren - fast ("krysser" er vanlig å utpeke faste støtter (GOST 21.205-93)). Det kan være "kalkulatoren" for å telle avstandene L. 1 , L. 2 Fra faste støtter, det vil si å vurdere lengden på hele kompensasjonsområdet. I praksis er de tverrgående bevegelsene av glidende, (bevegelige) støtter av den nærliggende delen av rørledningen ofte begrenset; fra disse bevegelige, men begrenset på den tverrgående bevegelsen av støttene og bør telle avstand L. 1 , L. 2 . Hvis du ikke begrenser den tverrgående bevegelsen av rørledningen langs hele lengden fra den stasjonære til den stasjonære støtten, er det fare for støttene til rørledningsseksjonene nærmest kompensatoren. For å illustrere dette faktum, viser fig.3 resultatene av beregningen på temperaturkompensasjon Delen av hovedrørledningen DU 800 laget av stål 17g 2s med en lengde på 200 m, temperaturforskjellen fra - 46 ° C til 180 S ° i MSC Nastran-programmet. Den maksimale tverrgående bevegelsen av kompensatorens sentrale punkt er 1,645 m. Mulige hydrofuler er også en ytterligere fare for en rørledningsstøtte. Derfor beslutningen om lengdene L. 1 , L. 2 Forsiktighet bør tas.

Fig.3.

Det er ikke helt klart opprinnelsen til den første ligningen i (20). Videre, i størrelse, er det ikke riktig. Tross alt, i parentes under tegnet av modulen er verdiene R. h. og S y. (l. 4 +…) .

Korrektheten i den andre ligningen i (20) kan bevises som følger:

for å kunne:

Det er egentlig så hvis det er satt

For et privat tilfelle L. 1 \u003d L. 2 , R. y. =0 Bruk (3), (4), (15), (19), kan komme til (36). Det er viktig å vurdere det i systemet med betegnelser i y \u003d y. s. .

For praktiske beregninger vil jeg bruke den andre ligningen i (20) i en mer kjent og praktisk form:

hvor en 1 \u003d a [SK].

Spesielt når det er L. 1 \u003d L. 2 , R. y. =0 (Symmetrisk kompensator):

De åpenbare fordelene med metodikken i forhold til er dens store allsidighet. Kompensatoren Fig. 2 kan være asymmetrisk; Regulatory lar deg beregne kompensatorer ikke bare av varmenett, men også av ansvarlige rørledninger høytrykkLigger i Rostechnadzorregisteret.

La oss bruke komparativ analyse Resultatene av beregningen av P-formede kompensatorer i henhold til metodene. La oss angi følgende kildedata:

• a) for alle kompensatorer: Materiell - Stål 20; P \u003d 2,0 MPa; E. t. \u003d 2x 10 5 MPa; T? 200 °; lasting - pre-strekning; Dekk bøyd på OST 34-42-699-85; Kompensatorer er plassert horisontalt, fra rør med pels. behandling;
• b) estimert ordningen med geometrisk notasjon i figur 4;

Fig.4.

c) Størrelser av kompensatorer Vi vil redusere til tabell nr. 2 sammen med resultatene av beregningene.

	Dekk og rør av kompensatoren, D N H, MM	Størrelse, se fig.4	Pre-strekning, m	Maksimal spenning, MPA	Tillatt spenning, MPA
				dele	dele	dele	dele

Beregning av kompensatorer

Fortsatt feste rørledninger er produsert for å hindre den spontane forskyvningen av dens ekspansjon. Men i fravær av enheter som oppfatter lengre rørledninger mellom faste rettelser, er det høy spenninger som kan deformere og ødelegge rør. Pipe Extension kompensasjon er laget ulike enheter, driftsprinsippet som kan deles i to grupper: 1) radiale eller fleksible anordninger som oppfatter lengre av varme-ledende bøyninger (flat) eller kutt (romlige) krøllevæske seksjoner av rør eller bøyning av spesielle elastiske innsatser ulike former; 2) Aksiale enheter med glidende og elastiske typer, hvor langgraver blir oppfattet ved teleskopisk bevegelse av rør eller kompresjon av fjærinnsatser.

Fleksible kompenserende enheter er de vanligste. Den mest enkle kompensasjonen oppnås ved den naturlige fleksibiliteten til svinger av rørledningen selv, bøyd i en vinkel på ikke mer enn 150 °.

For naturlig kompensasjon kan heiser og synkning av rør brukes, men naturlig kompensasjon kan ikke alltid være tilveiebrakt. Enheten av kunstige kompensatorer bør bare adresseres etter bruk av alle mulighetene for naturlig kompensasjon.

I rettlinjede områder er kompensasjonen for rørforlengninger løst av spesielle fleksible kompensatorer for ulike konfigurasjoner. Laruned kompensatorer, spesielt med folder, av alle fleksible kompensatorer De har den største elastisiteten, men på grunn av den forsterkede korrosjon av metallet i folder og høy hydraulisk motstand, er det sjelden påført. Mer vanlige P-formede kompensatorer med sveiset og glatt knær; P-formede kompensatorer med folder, så vel som lagt, på ovennevnte grunner påføres sjeldnere.

Fordelen med fleksible kompensatorer er at de ikke trenger vedlikehold og for deres legging i nisje krever ikke bygging av kameraer. I tillegg overføres fleksible kompensatorer til faste støtter av bare reaksjonsreaksjonene. Ulempene med fleksible kompensatorer inkluderer: økt hydraulisk motstand, økt rørforbruk, store dimensjoner, hindre bruken i urbane pakninger i metning av ruten ved tunnelbanetilbud.

Lens kompensatorer tilhører aksiale kompensatorer Elastisk type. Kompensatoren er samlet på sveising av omhu laget av stempling fra tynnhårede høystyrke stål. Den kompenserende evnen til en semitting er 5--6 mm. I kompensatordesignen får det lov til å kombinere 3--4 linser, mer Det er uønsket på grunn av tap av elastisitet og bulging linser. Hvert objektiv tillater en vinkelbevegelse av rør opptil 2 - 3 °, slik at Lenza-kompensatorene kan brukes når du legger nettverk på suspenderte støtter som lager store rør.

Den aksiale kompensasjonen til glidende type er opprettet av kjertelkompensatorene. Til dags dato er foreldede støpejernestrukturer på flensforbindelser utbredt, holdbar og enkel ved fremstilling av stålsveiset design vist i figur 5.2.

Figur 5.2. Ikke-oppblåsne ensidig sveise slip kompensator: Lange flens; 2 - Grundbux; 3 - Sushi fylling; 4-counterbobs; 5 - et glass; 6 - Kropp; 7 - Diameter Overgang

Kompensasjon av temperaturutvidelser av rørledninger er tildelt når gjennomsnittstemperatur Kjølevæske mer + 50 ° C. Termiske bevegelser av varmelinjer skyldes lineær forlengelse av rør når det er oppvarmet.

For problemfri drift av termiske nettverk, er det nødvendig at kompenserende enheter er designet for maksimale rørledninger. Basert på dette, når man beregner forlengelsen, blir temperaturen på kjølevæsken maksimalt, og temperaturen omgivende - Minimum og lik: 1) oppgjørstemperatur Utendørsluft når du designer oppvarming - for overhead Pad. Nettverk på. frisk luft; 2) estimert lufttemperatur i kanalen - for kanalinnlegget; 3) jordens temperatur ved dybden av forbrytningen av karbonatets varmeelinjer ved den beregnede temperaturen i den ytre luften for utformingen av oppvarming.

Vi utfører beregningen av den p-formede kompensatoren, som ligger mellom to faste støtter, på en seksjon 2 i varmenettverket med en lengde på 62,5 m og rørdiametre: 194x5 mm.

Figur 5.3 Skjema av P-formet kompensator

Vi definerer den termiske forlengelsen av rørledningen med formelen:

hvor b er en lineær forlengelseskoeffisient stålrør er tatt avhengig av temperaturen, i gjennomsnitt B \u003d 1,2? 10 -5 m / ° C; t - Kjølevæskens temperatur ,? C; T 0 \u003d -28? C - omgivelsestemperatur.

Tar i betraktning Pre-Stretching for fullstendig forlengelse med 50%:

Ved den grafiske metoden for å kjenne termisk forlengelse, bestemmes rørets diameter av nomogrammet lengden på skulderen til den P-formede kompensatoren, som er 2,4 m.