Proračun verifikacije komora za sagorevanje sastoji se u određivanju stvarne temperature dimnih plinova na izlazu iz komore za sagorijevanje kotlovske jedinice prema formuli:

, o S (2.4.2.1)

gdje je Ta apsolutna teoretska temperatura produkata sagorijevanja, K;

M je parametar koji uzima u obzir raspodjelu temperature po visini peći;

- koeficijent očuvanja topline;

V r - procijenjena potrošnja goriva, m 3 / s;

F st - površina zidova peći, m 2;

- prosječna vrijednost toplotne efikasnosti sita;

- stepen crnine peći;

Vc avg je prosječni ukupni toplotni kapacitet produkata sagorijevanja 1 m 3 goriva u temperaturnom rasponu
, kJ / (kg K);

- emisija apsolutno crnog tijela, W / (m 2 K 4).

Za određivanje stvarne temperature , prethodno smo odredili njegovu vrijednost u skladu s preporukama
... Na osnovu usvojene temperature gasova na izlazu iz peći i adijabatske temperature sagorijevanja goriva O a, određujemo toplotni gubici, a prema prihvaćenom - zračne karakteristike gasova. Zatim, prema poznatim geometrijskim karakteristikama komore za izgaranje, izračunavanjem dobivamo stvarnu temperaturu na izlazu iz komore za izgaranje.

Provjera verifikacije peći vrši se u sljedećem slijedu.

Za prethodno prihvaćenu temperaturu
određujemo entalpiju produkata sagorijevanja na izlazu iz peći prema tablici 2.2.1
.

Korisno oslobađanje topline u ložištu izračunava se prema formuli:

KJ / m 3 (2.4.2.2)

gdje je Q in toplina koja se u peć unosi zrakom: za kotlove bez grijača zraka određuje se formulom:

, kJ / m 3 (2.4.2.3) kJ / m 3

Q in. In. -toplina unesena u kotlovsku jedinicu sa zrakom koji ulazi u nju, grije se izvan jedinice: uzimamo Q v.in = 0, budući da se zrak ispred kotla KVGM-30-150 u projektu koji se razmatra ne zagrijava;

rH g. - toplinu recirkulirajućih produkata sagorijevanja: uzimamo rH g.otb. = 0, budući da dizajn kotla KVGM-23.26-150 ne predviđa recirkulaciju dimnih plinova

Teoretska (adijabatska) temperatura sagorijevanja O a određena je vrijednošću korisnog oslobađanja topline u peći Q t = H a.

Prema tablici 2.2.1 pri H a = 33835,75 kJ / m 3, određujemo O a = 1827,91 o C.

Parametar M određujemo ovisno o relativnom položaju maksimalne temperature plamena duž visine peći (x t) pri sagorijevanju plina prema formuli:

, (2.4.2.4)

gdje
, (2.4.2.5)

gdje je H g udaljenost od ognjišta peći do osi plamenika, m;

N t - udaljenost od ognjišta peći do sredine izlaznog prozora peći, m;

Za kotao KVGM-23.26 udaljenost je H g = H t, tada je x t = 0,53.

Koeficijent toplinske učinkovitosti ekrana određen je formulom:

, (2.4.2.6)

gdje - koeficijent koji uzima u obzir smanjenje toplinske percepcije ekrana zbog onečišćenja ili zatvaranja površina izolacijom; prihvatiti
;

NS - uslovni koeficijent zaštita; određeno nomogramom, sa S = 64 mm, d = 60 mm, S / d = 64/60 = 1,07, tada je x = 0,98;

Odredite efektivnu debljinu zračećeg sloja u ložištu:

, m (2.4.2.7)

gdje V t, F st - volumen i površina zidova komore za izgaranje, m 3 i m 2. Odrediti prema projektnoj dokumentaciji za kotao KVGM-23,26-150.

V t = 61,5 m 3, F st = 106,6 m 2;

Koeficijent slabljenja zraka za užareni plamen je zbir koeficijenata slabljenja zraka troatomskim plinovima (k r) i česticama čađe (k s), a pri sagorijevanju plina određuje se formulom:

,
(2.4.2.8)

gdje je r p ukupni volumni udio troatomskih plinova: određeno iz tablice 2.1.2.

Koeficijent slabljenja zraka troatomskim plinovima k r određen je formulom:

,
(2.4.2.9)

gdje je p p parcijalni tlak troatomskih plinova;

, MPa (2.4.2.10)

gdje je p tlak u komori za izgaranje kotlovske jedinice koji radi bez ispuhivanja: p = 0,1 MPa ,;

- apsolutna temperatura plinova na izlazu iz komore za izgaranje, K (jednaka onoj usvojenoj prema preliminarnim procjenama)

Koeficijent slabljenja zraka česticama čađe određen je formulom:

,
(2.4.2.11)

Gdje je omjer sadržaja ugljika i vodika u radna masa gorivo: za gasno gorivo uzima se:

, (2.4.2.12)

Stupanj crnine gorionika (a f) za plinsko gorivo određen je formulom:

gdje je sv stupanj crnine svjetlosnog dijela baklje, određen formulom:

(2.4.2.14)

i r je stepen emisije nesvijetlih troatomskih plinova, određen formulom:

; (2.4.2.15) m - koeficijent koji karakteriše dio zapremine peći ispunjene svetlosnim delom baklje.

Odredite specifično opterećenje volumena peći:

, kW / m 3 (2.4.2.16)

tada je m = 0,171.

Stupanj crnine peći tokom sagorijevanja plina određuje se formulom:

(2.4.2.17)

Izum se odnosi na dizajn komora za sagorijevanje kotlova pri sagorijevanju tekućih i plinovitih goriva. Konstrukcija se sastoji od vanjskog kućišta instaliranog unutar komore za izgaranje s kutnim ili ravnim stabilizatorima plamena. Cijevi za dovod sekundarnog / tercijarnog zraka ugrađene su unutar stabilizacijskih zona. Reflektori su ugrađeni uz vanjsku ogradu. Stoga su dodatne grijaće površine ugrađene unutar peći uključene u proces organiziranja sagorijevanja goriva. Koriste se ne samo kao rashladne površine, već i kao elementi koji organiziraju sam proces sagorijevanja. Izum omogućava smanjenje dimenzija komore za izgaranje. 3 C.p. f-ly, 3 dwg

Izum se odnosi na dizajn komora za sagorijevanje kotlova pri sagorijevanju tekućih i plinovitih goriva. Poznati projekti komora za sagorijevanje kotlova napravljenih od ogradnih i ekranskih grijaćih površina (2). Zasloni ili sita s dvostrukom visinom unose se u volumen komore za izgaranje, povećavajući uklanjanje topline po jedinici dužine ili visine komore za izgaranje, odnosno ove grijaće površine obavljaju jednu funkciju - uklanjanje topline. Kao što znate, komora za izgaranje modernog kotla obavlja dvije glavne funkcije: sagorijevanje goriva i hlađenje plinova do određene temperature na izlazu iz peći. Cilj izuma je smanjiti volumen i veličinu komore za sagorijevanje uključivanjem u proces organiziranja sagorijevanja goriva instaliranog unutar peći dodatne površine grijanje, tj. njihova upotreba ne samo kao rashladne površine, već i kao elementi koji organiziraju sam proces sagorijevanja, odnosno ne obavljaju jednu, već nekoliko funkcija. Ovaj zadatak postiže se činjenicom da su u komori za sagorijevanje za sagorijevanje tekućeg i plinovitog goriva, koja se sastoji od ogradnih i zaslonskih (dvostruke visine) grijaćih površina i plamenika, grijaće površine ekrana raspoređene u obliku kutnih ili ravnih stabilizatora plamena , neki od ravnih stabilizatora ugrađeni su pod kutom prema protoku, a zračni kanali su postavljeni u području stabilizatora plamena. Unutarnja površina stabilizatora izolirana je, na primjer, pucanjem na šiljke. Upotreba stabilizatora kuta i ravnog plamena široko se koristi u komorama za sagorijevanje motora s turbinskim pogonom (1). Dizajn spomenutih stabilizatora obavlja funkciju organizacije procesa sagorijevanja, ali ne sudjeluje u uklanjanju topline iz plinova. Sl. 1 prikazuje presjek u planu ložišta, Sl. 2 - odjeljak A-A na sl. 1, SL. 3 - čvor B na Sl. 1. Konstrukcija se sastoji od vanjskog kućišta 1, instaliranog unutar komore za izgaranje, ugla 2 ili ravnih 3 stabilizatora plamena. Unutar stabilizacijskih zona postavljene su cijevi za dovod sekundarnog (tercijarnog) zraka 4. Uz vanjsku ogradu 1 ugrađeni su reflektori protoka 5. Konstrukcija funkcionira na sljedeći način. Gorivo na ulazu u komoru je prethodno pomiješano s primarnim zrakom kada je višak potonjeg manji od 1. Sekundarni i tercijarni zrak za naknadno sagorijevanje mršave smjese dovodi se dalje uz protok plina izravno u zone stabilizacije plamena, dovodeći višak zraka do izračunatog minimalnog kemijskog i mehaničkog podgorijevanja. Sagorijevanje goriva vrši se putem s intenzivnim uklanjanjem topline pomoću grijaćih površina, koje su sami stabilizatori. Uklanjanje topline tijekom sagorijevanja ekvivalentno je, u smislu učinka snižavanja temperature izgaranja, recirkulaciji ohlađenog plina u jezgru gorionika, što, kao što je poznato, pomaže u smanjenju stvaranja dušikovih oksida. U smjeru kretanja goruće smjese uz istovremeno uklanjanje topline, temperatura polaza se smanjuje, a smanjuje se i volumen plina. Da bi se zadržao karakter stabilizacije na istoj razini, preporučljivo je povećati kut otvaranja uglova 2> 1; u granici, stabilizator ugla je izražen (pri malim brzinama protoka) u poprečno postavljenoj ploči 3. Na izlazu iz toka, preporučljivo je orijentirati ploče prema rotaciji plina. Za reflektiranje plina koji se kreće duž zidova ograde ugrađeni su reflektori 5. Sve gore navedeno omogućava organiziranje procesa sagorijevanja i hlađenja goriva u jedan, što omogućava smanjenje dimenzija komore za izgaranje, posebno u dužine.

TVRDITI

1. Komora za sagorijevanje kotla za sagorijevanje tekućeg i plinovitog goriva, koja se sastoji od ogradnih i ekranskih grijaćih površina i uređaja gorionika, naznačena time što su grijaće površine ekrana postavljene u obliku kutnih ili ravnih stabilizatora plamena. 2. Kamera prema zahtjevu 1, naznačena time što su neki ravni stabilizatori postavljeni pod kutom prema stropu. 3. Komora prema zahtjevu 1, naznačena time što su zračni kanali instalirani u području stabilizatora plamena. 4. Kamera prema zahtjevu 1, naznačena time, da unutrašnja površina stabilizatori su izolirani, na primjer, punjenjem šiljaka mlaznim betonom.

Prilikom projektiranja i rada kotlovskih postrojenja najčešće se provodi postupak proračuna komora za izgaranje. Konstruktivni postupak za proračun komora za sagorijevanje provodi se samo kada se u projektnim biroima proizvodnih pogona razviju nove jedinice ili za vrijeme rekonstrukcije ložišta postojećih kotlovskih jedinica.

Prilikom izvođenja verifikacijskog proračuna peći, poznato je sljedeće: volumen komore za izgaranje, stupanj njene zaštite i površina grijaćih površina koje primaju zračenje, kao i projektne karakteristike cijevi sito i konvektivne grijaće površine (promjer cijevi, udaljenost između osi cijevi S 1 i između redova S 2).

Postupak izračunavanja komora za sagorijevanje određuje: temperaturu produkata sagorijevanja na izlazu iz komore za sagorijevanje, specifična opterećenja volumen rešetke i peći. Dobivene vrijednosti se uspoređuju s dopuštenim preporučenim u "Normativnoj metodi".

Ako se ispostavi da je temperatura produkata sagorijevanja na izlazu iz komore za izgaranje viša od dopuštene prema uvjetima zapuštanja konvektivnih grijaćih površina, tada je potrebno povećati površinu grijaćih površina ekrana, što se može učiniti samo rekonstrukcijom peći. Ako se pokaže da su specifična opterećenja rešetke ili volumena peći veća od dopuštenih, to će dovesti do povećanja toplinskih gubitaka zbog kemijske i mehaničke nedovršenosti izgaranja u usporedbi s gubicima datim u "standardnoj metodi".

Postupak provjere za proračun komora za sagorijevanje jednokomornih peći provodi se u sljedećoj proceduri za proračun komora za sagorijevanje (str. 1-14).

1. Na osnovu crteža kotlovske jedinice izrađuje se skica peći, određuje se volumen komore za sagorijevanje i površina zidova peći. Zapremina komore za sagorevanje sastoji se od zapremine gornje, srednje (prizmatične) i donje delove peći. Da bi se odredio aktivni volumen peći, treba ga podijeliti na nekoliko osnovnih geometrijski oblici u skladu sa dijagramima prikazanim na Sl. 5-41.

Gornji dio volumena peći ograničen je stropom i izlaznim prozorom, prekrivenim kavezima ili prvim nizom cijevi sa konvektivnom površinom. Prilikom određivanja volumena gornjeg dijela peći uzima se kao njegova granica stropna ploča i ravninu koja prolazi kroz osi prvog reda festonskih cijevi ili osi konvektivne grijaće površine u izlaznom prozoru peći. Granice srednjeg (prizmatičnog) dijela volumena peći su aksijalne ravnine zidnih cijevi ili stijenki ložišta.

Donji dio komornih peći ograničen je ognjištem ili hladnim lijevkom, a slojeviti rešetkom sa slojem goriva. Granice donjeg dijela volumena komornih peći uzimaju se ispod ili uslovne vodoravne ravnine koja prolazi usred visine hladnog lijevka. Ravna rešetka i vertikalna ravan prolazeći kroz krajeve rešetke, strugača sredstva za uklanjanje troske. U pećima s lančanim mehaničkim rešetkama volumen sloja goriva i troske na rešetki isključen je iz ove zapremine. Prosječna debljina sloj goriva i troske uzima se jednak za uglja 150-200 mm, za mrki ugalj - 300 mm, za drvna sječka- 500 mm.

Ukupna površina stijenki peći (F st) izračunava se iz dimenzija površina koje ograničavaju volumen komore za izgaranje, što je prikazano zasjenjivanjem u jednoj liniji na Sl. 5-41. Da biste to učinili, sve površine koje ograničavaju volumen peći podijeljene su na elementarne geometrijske figure.

2. Predpodešeno temperaturom produkata sagorevanja na izlazu iz komore za sagorevanje. Za industrijske i kotlove za toplu vodu, temperatura proizvoda sagorijevanja na izlazu iz komore za sagorijevanje približno se uzima za čvrsto gorivo 60 ° C niža od temperature početka deformacije pepela, for tečno gorivo- jednako 950-1000 ° S, za prirodni gas 950-1050 ° C.

3. Za temperaturu usvojenu u tački 2, entalpija produkata sagorijevanja na izlazu iz peći određuje se prema tabeli. 3-7.

4. Izračunava se korisno oslobađanje topline u peći, kJ / kg
(kJ / m3):

Toplina zraka (Q in) je zbir topline vrućeg zraka i hladnog zraka usisanog u peć, kJ / kg ili kJ / m 3:

Omjer viška zraka u peći (α t) uzima se prema tablici. 5-1-5-4 ovisno o vrsti goriva i načinu njegovog sagorijevanja. Usisavanje zraka u peć vrši se prema tablici. 3-5, a u sistemu za pripremu prašine - prema tabeli. 5-9. Entalpija teoretski potrebnog toplog zraka (Iog. In) i usisanog hladnog zraka (I oh. In) određuje se iz tablice. 3-7, respektivno, pri temperaturi toplog zraka nakon grijača zraka i hladnog zraka pri t in = 30 ° C. Toplina unesena u kotlovsku jedinicu sa zrakom, kada se zagrijava izvan jedinice, izračunava se prema formuli (4-16). Gubici topline q 3, q ​​4 i G 6 određuju se iz prethodno sastavljenog toplinskog bilansa (vidi §4-4).

Određuje se koeficijent toplotne efikasnosti sita

5. Ugaoni koeficijent (x) je odnos količine energije koja se šalje na ozračenu površinu prema ukupnom poluloptastom zračenju površine koja emituje. Nagib pokazuje koliki dio poluloptastog zračećeg toka koji emitira jedna površina pada na drugu površinu. Emisija zavisi od oblika i međusobno raspoloženje tela u zračećoj toplotnoj razmeni. Vrijednost nagiba je određena sa Sl. 5-42.

Koeficijent £ uzima u obzir smanjenje toplinske percepcije grijaćih površina ekrana zbog onečišćenja vanjskim naslagama ili zatvaranja vatrostalnom masom. Faktor zagađenja se uzima prema tabeli. 5-10. Ako su zidovi peći prekriveni sitama s različitim kutnim koeficijentima ili djelomično prekriveni vatrostalnom masom (vatrostalna opeka), tada se određuje prosječna vrijednost koeficijenta toplinske učinkovitosti. U ovom slučaju, za neoklopljene dijelove peći, koeficijent toplinske učinkovitosti f uzima se jednak nuli. Prilikom određivanja prosječnog koeficijenta toplinske učinkovitosti, zbrajanje se primjenjuje na sve dijelove zidova peći. Za to se zidovi komore za izgaranje moraju podijeliti u zasebne dijelove, u kojima su kutni koeficijent i koeficijent zagađenja nepromijenjeni.

Određuje se efektivna debljina emitirajućeg sloja, m:

gdje je V t, F st - volumen i površina zidova komore za izgaranje.

6. Određuje koeficijent slabljenja zraka. Pri sagorijevanju tekućih i plinovitih goriva koeficijent slabljenja zraka ovisi o koeficijentima slabljenja zraka troatomskim plinovima (k r) i česticama čađe (k c):

gdje je rn ukupni zapreminski udio troatomskih plinova, preuzet iz tablice. 3-6.

Koeficijent slabljenja zraka troatomskim plinovima (kr) određen je nomogramom (slike 5-43) ili formulom

gdje je p n = rn p parcijalni pritisak troatomskih plinova, MPa; p je pritisak u komori za sagorevanje kotlovske jedinice (za jedinice koje rade bez pritiska uzima se p = 0,1 MPa); r N2o je zapreminski udio vodene pare, uzet iz tablice. 3-6; T t "apsolutna temperatura na izlazu iz komore za izgaranje, K (jednaka onoj usvojenoj prema preliminarnim procjenama).

Koeficijent slabljenja zraka česticama čađe 1 / (m * MPa),

gdje je S r, N r - sadržaj ugljika i tekućeg goriva.

Pri sagorijevanju prirodnog plina vodik u radnoj masi je tamo gdje je S m N n postotak ugljikovodičnih spojeva uključenih u sastav prirodnog plina.

Pri sagorijevanju čvrstog goriva koeficijent slabljenja zraka ovisi o koeficijentima slabljenja zraka troatomskim plinovima, česticama pepela i koksa i izračunava se u 1 / (m * MPa) prema formuli

Koeficijent slabljenja zraka česticama letećeg pepela (k el) određen je iz grafikona (slika 5-44). Prosječna masena koncentracija pepela uzeta je iz proračunske tablice. 3-6. Uzima se koeficijent slabljenja zraka česticama koksa (kk): za goriva sa malim isparljivim prinosom (antraciti, polu-antraciti, mršavi ugljen) pri sagorijevanju u komornim pećima k = 1 i pri sagorijevanju u slojevitim pećima kk = 0,3 ; za visoko reaktivna goriva (bitumenski i mrki ugalj, treset) pri sagorijevanju u komornim pećima k k = 0,5, a u slojevitim k k = 0,15.

8. Prilikom sagorijevanja čvrstog goriva određuje se ukupna optička debljina medija kps. Koeficijent slabljenja zraka k izračunava se ovisno o vrsti i načinu sagorijevanja goriva prema formuli (5-22).

9. Izračunajte stepen crnila gorionika (α f). Za čvrsto gorivo jednaka je emisivnosti medija koji puni peć (α). Ova vrijednost je određena grafikonom (Sl. 5-45)

ili izračunati po formuli

gdje je e baza prirodni logaritmi Za tečna i gasovita goriva, crnilo gorionika

gdje je m koeficijent koji karakterizira udio zapremine peći ispunjen svjetlećim dijelom baklje, preuzet iz tablice. 5-11; a sv, i r je stupanj crnine svjetlosnog dijela baklje i nesvijetlih troatomskih plinova, koje bi baklja imala pri punjenju cijele peći samo sa svjetlećim plamenom, odnosno samo sa neosvijetljenim troatomskim plinovima; vrijednosti sv i a r određene su formulama

ovdje su k r i k c koeficijenti slabljenja zraka troatomskim plinovima i česticama čađe (vidi odjeljak 7).

10. Određuje se stupanj crnine peći:

za slojevite peći

gdje je R površina ogledala za sagorijevanje sloja goriva smještenog na rešetki, m 2;

za komorne peći za sagorevanje čvrstog goriva

za komorne peći pri sagorevanju tečnog goriva i gasa

11. Parametar M određuje se ovisno o relativnom položaju maksimalne temperature plamena duž visine potiska (x t):

pri sagorevanju mazuta i gasa

sa komornim sagorijevanjem visoko reaktivnih goriva i slojevitim sagorijevanjem svih goriva

sa komornim sagorijevanjem niskoreaktivnih čvrstih goriva (antracit i mršavi ugalj), kao i bitumenskog uglja sa visokim sadržajem pepela (tip Ekibastuz)

Maksimalna vrijednost M, izračunata po formulama (5-30)-(5-32), za komorne peći uzima se za najviše 0,5.

Relativni položaj maksimalne temperature za većinu goriva određuje se kao omjer visine gorionika i ukupne visine peći

gdje se hr izračunava kao udaljenost od ognjišta peći ili od sredine hladnog lijevka do osi plamenika, a H t - kao udaljenost od ognjišta peći ili od sredine hladnog lijevka do na sredini izlaznog prozora peći.

Za slojevite peći pri sagorijevanju goriva tanki sloj(peći sa pneumomehaničkim bacačima) i brze peći sistema V.V. Pomerantseva uzima se x m = 0; pri sagorijevanju goriva u debelom sloju x t = 0,14.

12. Postupak izračunavanja komora za sagorijevanje određuje prosječni ukupni toplotni kapacitet produkata sagorijevanja po 1 kg sagorjelog krutog i tekućeg goriva ili po 1 m 3 plina pri normalnim uslovima, kJ / (kg * K) ili kJ / (m 3 * K):

gdje je T a teoretska (adijabatska) temperatura sagorijevanja, K, određena iz tablice. 3-7 na Q T, jednaka entalpiji produkata sagorijevanja a; T t " - temperatura na izlazu iz peći, uzeta prema preliminarnim procjenama, K; I t" - entalpija produkata sagorijevanja, uzeta iz tabele. 3-7 na temperaturi usvojenoj na izlazu iz peći; Q T - korisna proizvodnja topline u peći (vidi točku 4).

13. Stvarna temperatura na izlazu iz peći određuje se, ° C, prema nomogramu (slike 5-46) ili formuli

Dobivena temperatura na izlazu iz peći uspoređuje se s temperaturom usvojenom ranije u tački 2. Ako razlika između dobivene temperature (Ɵ t ") i prethodno prihvaćene temperature na izlazu iz peći ne prelazi ± 100 ° C , tada se proračun smatra dovršenim. U suprotnom se postavlja nova, preciznija vrijednost temperature na izlazu iz peći i cijeli proračun se ponavlja.

Specifična opterećenja rešetke i volumena peći određuju se prema formulama (5-2), (5-4) i uspoređuju se s prihvatljive vrednosti dato za različite peći u tabeli. 5-1-5-4.

Ugradnja plinskih kotlova mora se izvesti u skladu sa zahtjevima normativni dokumenti... Sami stanari, vlasnici zgrade, ne mogu instalirati plinsku opremu. Trebalo bi ga instalirati u skladu s projektom koji može razviti samo organizacija koja je za to licencirana.

Instalirano (povezano) plinski kotlovi takođe od strane stručnjaka iz licencirane organizacije. Trgovačke firme, po pravilu, imaju dozvole za postprodajne usluge automatizovane plinsku opremu, često za projektiranje i ugradnju. Stoga je prikladno koristiti usluge jedne organizacije.

U nastavku, radi informiranja, dati su osnovni zahtjevi za mjesta gdje se mogu instalirati kotlovi koji rade na prirodni plin (spojeni na plinski vodovod). Ali izgradnja takvih konstrukcija mora se izvesti u skladu s projektom i zahtjevima standarda.

Različiti zahtjevi za kotlove sa zatvorenom i otvorenom komorom za sagorijevanje

Svi kotlovi su klasificirani prema vrsti ložišta i načinu ventilacije. Zatvorena komora za sagorevanje se prisilno provetrava pomoću ventilatora ugrađenog u kotao.

To vam omogućuje da radite bez visokog dimnjaka, ali samo s vodoravnim presjekom cijevi i uzimajte zrak za gorionik s ulice kroz zračni kanal ili isti dimnjak (koaksijalni dimnjak).

Stoga zahtjevi za mjesto ugradnje jednog zidnog kotla male snage (do 30 kW) sa zatvorenom komorom za izgaranje nisu toliko strogi. Može se instalirati na suho pomoćne prostorije, uključujući i kuhinju.

Ugradnja plinske opreme u dnevne sobe nije dozvoljeno, nije dozvoljeno u kupatilu

Druga je stvar kotlovi s otvorenim plamenikom. Oni rade za visoki dimnjak (iznad sljemena krova), koji stvara prirodnu promaju kroz komoru za izgaranje. Vazduh se uzima direktno iz prostorije.

Prisutnost takve komore za izgaranje povlači za sobom glavno ograničenje - ovi kotlovi moraju biti instalirani u zasebnim prostorijama koje su za njih posebno namijenjene - peći (kotlovnice).

Gdje se peć (kotlovnica) može nalaziti

Prostorija za ugradnju kotlova može se nalaziti na bilo kojem katu privatne kuće, uključujući u podrumu i podrumu, kao i u potkrovlje i na krovu.

One. ispod peći možete prilagoditi prostoriju unutar kuće dimenzija ne manjih od standardnih, vrata s kojih vode na ulicu. Također opremljen prozorom i ventilacijskom rešetkom određene površine itd.
Peć se takođe može nalaziti u zasebnoj zgradi.

Šta i kako se može staviti u peć

Slobodan prolaz sa prednje strane ugrađene plinske opreme mora biti širok najmanje 1 metar.
Peć može primiti do 4 jedinice plinske opreme za grijanje sa zatvorenim komorama za sagorijevanje, ali ukupnog kapaciteta ne više od 200 kW.

Dimenzije peći

Visina plafona u peći (kotlarnica) je najmanje 2,2 metra, površina poda je najmanje 4 kvadratna metra. za jedan kotao.
No, volumen peći regulira se ovisno o kapacitetu ugrađene plinske opreme:
- do 30 kW uključujući - ne manje od 7,5 kubnih metara;
- 30 - 60 kW uključivo - ne manje od 13,5 kubnih metara;
- 60 - 200 kW - najmanje 15 kubnih metara

Šta je opremljeno peći

Peć je opremljena vratima na ulicu širine najmanje 0,8 metara, kao i prozorom za prirodno svetlo sa površinom od najmanje 0,3 kvadratnih metara. 10 kubnih metara. peć.

Peć se napaja jednofaznim napajanjem od 220 V, napravljenim u skladu sa PUE, kao i vodovodom priključenim na grijanje i toplu vodu, kao i kanalizacionim sistemom koji može primati vodu kada hitne poplave, uključujući zapremine kotla i međuspremnika.

Nije dopušteno prisustvo u kotlovnici zapaljivih, požar opasnih materijala, uključujući završnu obradu zidova.
Gasovod unutar peći mora biti opremljen uređajem za zatvaranje, po jednim za svaki kotao.

Način ventilacije peći (kotlarnice)

Peć mora biti opremljena izduvna ventilacija, može se povezati na ventilacioni sistem celu zgradu.
Svježi zrak se može dovoditi u kotlove kroz ventilacijsku rešetku, koja je instalirana na dnu vrata ili zida.

Štaviše, površina rupa na ovoj rešetki ne smije biti manja od 8 cm kvadratnih po jednom kilovatu snage kotla. A ako je dotok iz unutar zgrade najmanje 30 cm kvadratnih. za 1 kW.

Dimnjak

Vrijednosti minimalnog promjera dimnjaka u zavisnosti od snage kotla date su u tabeli.

Ali osnovno pravilo je ovo - površina poprečnog presjeka dimnjaka ne bi trebala biti manje površine izlaz u kotlu.

Svaki dimnjak mora imati otvor za pregled koji se nalazi najmanje 25 cm ispod ulaza u dimnjak.

Za stabilan rad, dimnjak mora biti iznad sljemena krova. Takođe, deblo dimnjaka (vertikalni dio) mora biti potpuno ravno.

Ove informacije služe isključivo u informativne svrhe opšti pogled o pećima u privatnim kućama. Prilikom izgradnje prostorije za postavljanje plinske opreme potrebno je voditi se projektnim rješenjima i zahtjevima regulatornih dokumenata.

Klasifikacija

Tehnologije sagorijevanja fosilnih goriva

Način sagorijevanja goriva:

• slojevit;
• komora.

Slojne peći su, pak, klasificirane:

• Prema lokaciji u odnosu na oblogu kotla:
  • interni;
  • portable.
• Po lokaciji rešetki:
  • s vodoravnim rešetkama;
  • sa kosim rešetkama.
• Način opskrbe gorivom i organizacija usluge:
  • manual;
  • polumehanički;
  • mehanizovano.
• Po prirodi organizacije sloja goriva na rešetki:
  • sa fiksnom rešetkom za gorivo;
  • s fiksnom rešetkom i slojem goriva koji se kreće po njoj;
  • s pomičnom rešetkom koja pomiče sloj goriva koji leži na njoj (pomičući sloj goriva zajedno s rešetkom).

Komorske peći su podijeljene prema:

• Metodom uklanjanja troske:
  • sa uklanjanjem čvrste troske;
  • sa odstranjivanjem pepela na dnu:
    • jednokomorni;
    • dvokomorni.

Slojna peć

Slojna peć

Peći u kojima se vrši slojevito sagorijevanje grudvastog krutog goriva nazivaju se slojevite. Ovo ložište sastoji se od rešetke koja podržava sloj gruba goriva i prostora za sagorijevanje u kojem se sagorijevaju zapaljive hlapljive tvari. Svaka peć je dizajnirana za gorenje određene vrste gorivo. Dizajn ložišta je raznolik, a svaki od njih odgovara na određeni način gori. Učinkovitost i ekonomičnost kotlovnice ovise o veličini i dizajnu peći.

Slojne peći podijeljene su u tri klase prema prirodi organizacije sloja goriva na rešetki:

• Sa stacionarnom rešetkom i slojem goriva koji nepomično leži na njoj;
• Sa fiksnom rešetkom i slojem goriva koji se kreće po njoj;
• S pomičnom rešetkom koja pomiče sloj goriva koji leži na njoj (pomicanjem sloja goriva zajedno s rešetkom).

Ovisno o stupnju mehanizacije opskrbe gorivom i uklanjanja troske, slojevite peći se dijele na:

• ložišta s ručnim pogonom (ručna ložišta);
• polumehanički;
• potpuno mehanizovano;

Komorska peć

Komorska peć

Komorske peći se koriste za sagorevanje čvrstih, tečnih i gasovitih goriva. U tom slučaju, kruto gorivo mora se prethodno samljeti u fini prah u posebnim postrojenjima za usitnjavanje - mlinove za mljevenje ugljena, a tekuće gorivo mora se raspršiti u vrlo male kapljice u mlaznicama loživog ulja. Gasovito gorivo ne zahtijeva prethodnu pripremu.

Karakteristike peći

Toplinske karakteristike ložišta

Količina goriva koja se može sagorjeti uz minimalne gubitke u određenom ložištu za dobijanje potreban iznos topline, određena je veličinom i vrstom uređaja za sagorijevanje, kao i vrstom goriva i načinom sagorijevanja. Pokazatelji kvalitete rada uređaja za sagorijevanje uključuju količinu gubitka topline zbog kemijske nedovršenosti izgaranja i mehaničkog podgorijevanja. Numerička vrijednost ovih gubitaka za različite uređaje za sagorijevanje je različita; to takođe zavisi od vrste goriva i načina sagorevanja. Dakle, za komorne peći vrijednost se kreće od 0,5 do 1,5%, za slojevite - od 2 do 5% (gubitak topline); sa komornim sagorijevanjem goriva je 1-6%, sa slojevitim 6-14% (nedovoljno sagorijevanje).

Strukturne karakteristike ložišta

Glavni pokazatelji dizajna ložišta su:

• Zapremina komore za izgaranje (m 3);
• Površina zida peći (m 2);
• Površina koju zauzima površina koja prima zračenje (m 2);
• Poslovni prostor (m2);
• Stepen zaštite zidova peći;
• Koeficijent toplotne efikasnosti peći.

Izmjena topline u ložištu

Sagorijevanje goriva i složeno zračenje te konvektivna izmjena topline između medija koji ga puni i grijaćih površina odvijaju se istovremeno u peći.

Izvori zračenja u pećima tokom slojevitog sagorijevanja goriva su površina užarenog sloja goriva, plamen sagorijevanja isparljive materije oslobođeni iz goriva i troatomskih produkata sagorijevanja C0 2, S0 2 i H 2 O.

At sagorevanje prašine na čvrsta goriva i lož ulje, izvori zračenja su centri plamena nastali u blizini površine čestica goriva od sagorijevanja hlapljivih tvari raspoređenih u baklji, užarene čestice koksa i pepela, kao i troatomski proizvodi sagorijevanja. Kada raspršeno tekuće gorivo izgori u baklji, emisija čestica goriva je beznačajna.

Prilikom sagorijevanja plina izvori zračenja su volumen goruće baklje i troatomni proizvodi sagorijevanja. U tom slučaju intenzitet zračenja plamena ovisi o sastavu plina i uslovima procesa sagorijevanja.

Toplina koja najintenzivnije zrači je plamen gorućih hlapljivih tvari koji se oslobađa pri sagorijevanju krutih i tekućih goriva. Manje je intenzivno zračenje zapaljenog koksa i čestica pepela sa žarnom niti, najslabije je zračenje troatomskih plinova. Dijatomski plinovi praktički ne emitiraju toplinu. Prema intenzitetu zračenja u vidljivom području spektra razlikuju se:

• svetleći
• polusjajni
• ne-svetleće baklje.

Emisija svjetleće i polusvjetlosne baklje određena je prisutnošću čvrstih čestica - koksa, čađi i pepela u protoku produkata sagorijevanja. Zračenje neosvijetljene baklje je zračenje troatomskih plinova. Intenzitet zračenja čvrstih čestica ovisi o njihovoj veličini i koncentraciji u volumenu peći. U pogledu specifičnog intenziteta zračenja, čestice koksa približavaju se apsolutno crnom tijelu, ali pri sagorijevanju prašine na kruto gorivo njihova koncentracija u plamenu je niska (približno 0,1 kg / m 3) i stoga zračenje čestica koksa na ekranima peći čini 25-30% ukupnog zračenja medija za sagorijevanje ... Čestice pepela ispunjavaju cijeli volumen peći, njihova koncentracija ovisi o sadržaju pepela u gorivu. Toplinsko zračenje čestica pepela u ložištima iznosi 40-60% ukupnog zračenja okoline peći. Čestice čađe nastaju pri sagorijevanju lož ulja i prirodnog plina. U jezgri baklje su visoko koncentrirani i imaju visoku emisiju. Zračenje troatomskih plinova koji ispunjavaju volumen komore za izgaranje određeno je njihovom koncentracijom i debljinom volumena zračenja.

Udio zračenja iz troatomskih plinova iznosi 20-30% ukupnog zračenja. U pećima na plinsko ulje dužina plamenika je uobičajeno podijeljena na dva dijela:

• užaren
• nesvijetleći

Intenzitet zračenja jezgre gorionika na lož ulje je 2-3 puta veći od intenziteta jezgre gorionika pri sagorijevanju prašine na kruto gorivo. Percepcija topline ekrana ložišta određena je intenzitetom zračenja medija za sagorijevanje i toplotnom efikasnošću sita. Povećanje intenziteta zračenja u okolini peći povećava toplotni tok koji pada na sita. Smanjenje toplotne efikasnosti ekrana smanjuje njihovu toplotnu percepciju.

Književnost

• Kiselev N.A. Kotlovske instalacije. - Moskva: postdiplomska škola, 1979.- 270 str.
• Sidelkovsky L.N., Yurenev V.N. Kotlovska postrojenja za industrijska preduzeća. - Moskva: Energy, Energootomizdat, 1988.- 528 str. - 35.000 primjeraka. -