Završna obrada. Okov. Popravak. Montaža. Izbor. Otvor blende
Uređaji na toplinskoj mreži. Podržava.
Uređaji na toplinskoj mreži. At podzemno polaganje za postavljanje i održavanje toplotnih cjevovoda, dilatacionih spojeva, ventila, ventilacionih otvora, stepeništa, odvoda i instrumenata, uređene su podzemne komore. Mogu biti montažni armirani beton, monolitni i od opeke. Visina komora mora biti najmanje 2 m. Broj otvora s površinom komora do 6m 2 trebao bi biti najmanje 2, s konjom komora većom od 6m 2 najmanje 4. Komora predviđa drenažnu jamu 400x400 mm i dubinu od 300 mm.
Armature. Razlikuju se sljedeće vrste okova:
1.zaključavanje;
2. regulatorni;
3. sigurnost;
4. prigušivanje;
5. odvod kondenzata;
6. kontrola i mjerenje.
Zaporni ventili(zaporni ventili) ugrađuju se na sve cjevovode koji napuštaju izvor topline, u čvorovima grananja, u armaturi za odzračivanje.
Zaporni ventili ugrađuju se u sljedećim slučajevima:
1. Na svim cjevovodima izlaza toplinske mreže iz izvora topline.
2. Dirigirati radovi na obnovi sekcijski ventili ugrađuju se na toplovode vodovodnih sistema. Rastojanja između ventila uzimaju se u zavisnosti od prečnika cevi i data su u tabeli 1
Tabela 1
| D y, mm | 400-500 | ||
| l, m | do 1000 | do 1500 | do 3000 |
3. Kada nadzemno polaganje cjevovodi D na 900 mm dozvoljeno je ugraditi sekcijske ventile na svakih 5000 m. Na mjestima gdje su instalirani ventili, kratkospojnici se postavljaju između dovodnih i povratnih cjevovoda promjera 0,3 D u blizini cjevovoda, ali ne manje od 50 mm. Na nadvoju se planira ugradnja dva ventila i upravljačkog ventila između njih D y = 25 mm.
4. Na granama do pojedinačnih zgrada dužine do 30 m i D do 50 mm, dozvoljeno je ne instalirati zaporne ventile, već omogućiti njihovu ugradnju za grupu zgrada.
Zasunski ventili i kapije sa D u 500 mm prihvataju se samo sa električnim pogonom. Da bi se olakšalo otvaranje i zatvaranje ventila na cjevovodima D na 350 mm, izrađuju se zaobilazne linije - zaobilaznice.
Podržava. Nosači se koriste za opažanje sila koje nastaju u toplinskim cijevima i prijenos na njih noseće konstrukcije ili tlo. Nosači su podijeljeni na pokretne i fiksne.
Fiksni nosači ... Nepokretni nosači predviđeni su za pričvršćivanje cjevovoda u posebnim konstrukcijama i koriste se za raspodjelu produžetaka cjevovoda između dilatacijskih spojeva i osiguravaju ravnomjeran rad dilatacijskih spojeva. Između svaka dva dilatacijska zgloba ugrađuje se fiksni oslonac. Fiksni nosači podijeljeni su na:
· Postojani (za sve vrste zaptivki);
Panel ploča (sa polaganjem bez kanala i unutra neprohodni kanali);
· Stezaljka (za nadzemno polaganje i u tunelima).
Izbor vrste fiksnih nosača i njihov dizajn ovise o silama koje djeluju na nosač.
Postoje stalni i srednji nosači.
U zemljanim ili neprohodnim kanalima fiksni nosači izrađeni su u obliku armiranobetonskih štitova (slika 25) ugrađenih u tlo ili zidove kanala. Cijevi su čvrsto povezane sa štitom pomoću nosećih čeličnih limova zavarenih na njih.
 |
| Pirinač. 25. Štit fiksni oslonac. |
U komorama podzemnih kanala i tokom nadzemnog polaganja, fiksni nosači izrađuju se u obliku metalnih konstrukcija, zavarenih ili pričvršćenih vijcima za cijevi (slika 26).
Ove su strukture ugrađene u temelje, zidove stupova i stropove kanala, komora i prostorija u koje se polažu cijevi.
Pokretni nosači ... Pokretni nosači koriste se za prijenos težine toplinskih cijevi na noseće konstrukcije i za osiguranje kretanja cijevi nastalih kao posljedica promjena njihove dužine s promjenama temperature rashladnog sredstva.
Postoje klizni, valjkasti, valjkasti i ovješeni nosači. Klizni ležajevi su najčešći. Koriste se bez obzira na smjer horizontalnog kretanja cjevovoda za sve metode polaganja i za sve promjere cijevi (slika 27).
Za cijevi se koriste valjkasti nosači d> 200 mm pri polaganju na pozornice, ponekad kroz kanale, kada je potrebno smanjiti uzdužne sile na noseće konstrukcije (Sl. 28).
Nosači valjaka koriste se u istim slučajevima kao i valjci, ali u prisutnosti vodoravnih pomaka pod kutom prema osi kolosijeka.
Prilikom polaganja cijevi u zatvorenim prostorima i dalje na otvorenom koriste se jednostavni (kruti) i opružni ovješeni nosači.
Za cijevi su predviđeni opružni nosači d> 150 mm na mestima vertikalnog pomeranja cevi.
Krute vješalice se koriste za polaganje iznad fleksibilne dilatacije... Dužina krutih vješalica trebala bi biti najmanje 10 puta veća od toplinskog pomaka ovjesa koji je najudaljeniji od fiksnog nosača.
Kompenzatori. Kompenzatori služe za opažanje produženja temperature i istovar cijevi od temperaturnih naprezanja.
Termičko produženje čelične cijevi kao rezultat toplinsko širenje metal se određuje formulom:
,
gdje je koeficijent lokalnog širenja (1 / o S); za čelik = 12 10 -6 (1 / o C); - dužina cijevi, m; - temperatura cijevi tokom ugradnje (jednaka projektovanoj temperaturi vanjskog zraka za grijanje), o S; - radna temperatura zida (jednaka maksimalnoj) Radna temperatura), o S.
U nedostatku dilatacijskih spojeva, velika tlačna naprezanja mogu nastati iz cijevi za grijanje. Ova naprezanja izračunavaju se po formuli:
,
gdje E- modul elastičnosti jednak 2 10 -6 kg / cm 2.
Kompenzatori se dijele na aksijalne i radijalne. Aksijalni dilatacijski spojevi rasporedite na ravnim dijelovima toplinske cijevi. Radijali se instaliraju na mreži bilo koje konfiguracije, jer kompenziraju i aksijalno i radijalno izduženje.
Aksijalni dilatacijski spojevi dostupni su s dilatacijskim spojnicama sa uvodnicama i lećama. Najrašireniji su dilatacijski spojevi za punjenje (slika 29). Ekspanzioni spoj kutije za punjenje radi na principu teleskopske cijevi. Zaptivanje između cijevi postiže se pakiranjem impregniranim uljem radi smanjenja trenja. Ekspanzioni spojevi kutija za punjenje imaju male dimenzije i nizak hidraulični otpor.
Kompenzatori objektiva se gotovo nikada ne koriste u toplinskim mrežama, jer skupi su, nepouzdani i uzrokuju veliki napor na mrtvim (fiksnim) nosačima. Koriste se pri tlaku u cjevovodima manjim od 0,5 MPa (slika 30). At visoki pritisci Izvijanje valova je moguće.
Radijalni dilatacijski spojevi (savijeni) su cijevi različitih otklona, izrađene posebno za percepciju izduženja cijevi u obliku slova P, lire, omege, opružnog svitka i drugih obrisa (slika 31).
 |
| Pirinač. 31. Vrste obrisa savijenih dilatacijskih spojeva |
Prednosti savijenih dilatacijskih spojeva uključuju: pouzdan rad, nema potrebe za komorama za postavljanje dilatacijskih spojeva pod zemljom, nisko opterećenje mrtvih oslonaca, potpuno rasterećenje od unutrašnjeg pritiska.
Nedostaci savijenih dilatacijskih spojeva su povećana hidraulična otpornost na kutije za punjenje i glomaznost u veličini.
Otvori za vazduh instaliran u visoke tačke cjevovoda pomoću fitinga, čiji se promjeri uzimaju ovisno o nazivnom promjeru cjevovoda.
Zamke za blato instaliran na toplinskim cijevima ispred pumpi i regulatora.
Posebne strukture uređene su na raskrsnici toplinskih mreža sa željeznicom u obliku sifona, tunela, mat prijelaza, preleta, podvožnjaka mreža u koferima i tunelima
Gubici na mreži
Dodjeljivanje procjena gubitaka topline
l za standardizaciju;
l da opravda tarife;
l razviti mjere za uštedu energije
l U slučaju međusobnog poravnanja (ako se točke ugradnje mjernih jedinica i granice odgovornosti ne podudaraju)
l Prilikom razvoja standarda za tehnološke gubitke pri prijenosu topline koriste se tehnički opravdane vrijednosti standardnih energetskih karakteristika
l SO 153-34.20.523-2003, dio 3 " Metodička uputstva o sastavljanju energetskih karakteristika sistema za transport toplotne energije prema pokazatelju " toplotni gubici"(umjesto RD 153-34.0-20.523-98)".
l SO 153-34.20.523-2003 Dio 4 "Metodološke smjernice za sastavljanje energetskih karakteristika sistema za prijenos toplinske energije prema pokazatelju" gubici mrežne vode"(umjesto RD 153-34.0-20.523-98)".
l Osnova za usporedbu stvarnih i standardnih karakteristika i razvoj mjera za uštedu energije (za smanjenje rezerve toplinske efikasnosti) su rezultati obveznih energetskih pregleda organizacija izvršenih u skladu sa Saveznim zakonom br. 261-FZ "O uštedi energije ... . "
l Smjernice za izradu energetskih karakteristika sistema za prijenos topline (u tri dijela). RD 153-34.0-20.523-98. Dio II. Metodička uputstva za izradu energetskih karakteristika mreža za grijanje vode u smislu pokazatelja "gubici topline".
l Smjernice za izradu energetskih karakteristika sistema za prijenos topline (u tri dijela). RD 153-34.0-20.523-98. Dio III. Metodičke smjernice za izradu energetske karakteristike prema pokazatelju "mrežni gubitak vode" za transportne sisteme toplinske energije.
l Gubici i troškovi nosača topline ( vruća voda, para, kondenzat);
l 2. Gubici toplotne energije kroz termoizolacione konstrukcije, kao i sa gubicima i troškovima nosača topline;
l 3. Specifična prosječna satna potrošnja mrežne vode po jedinici izračunatog priključenog toplinskog opterećenja potrošača i jedinici toplinske energije isporučene potrošačima.
Razlika u temperaturi vode za grijanje u dovodu i povratni cjevovodi(ili temperatura dovodne vode u povratnim cjevovodima pri zadanim temperaturama dovodne vode u dovodnim cjevovodima);
5. Potrošnja električne energije za prijenos topline.
l Pravila tehničke operacije elektrane i mreže Ruska Federacija(2003.) klauzula 1.4.3.
rok važenja ne može biti duži od pet godina
gubici vode u mreži
Gubici mrežne vode - ovisnost tehnički opravdanih gubitaka nosača topline za transport i distribuciju toplinske energije od izvora do potrošača (unutar bilans operativna organizacija) o karakteristikama i načinu rada sistema za opskrbu toplinom
Energetske karakteristike: gubici vode u mreži
Ovisnost tehnoloških troškova toplinske energije za njen transport i distribuciju od izvora toplinske energije do granice bilansa toplinskih mreža od temperaturni režim rada toplinskih mreža i vanjskih klimatskih faktora za datu shemu i projektne karakteristike toplinskih mreža
Fridman Ya.Kh.- stariji Istraživač,
izdavačka kuća "Vijesti o opskrbi toplinskom energijom".
Jedan od najvažnijih strukturnih elemenata toplinskih mreža, koji osigurava operativnu pouzdanost, su fiksni nosači. Oni služe za podjelu toplovoda na dijelove, nezavisni prijatelj od prijatelja u percepciji različitih vrsta napora. Obično se fiksni nosači postavljaju između dilatacijskih spojeva ili dijelova cijevi s prirodnom kompenzacijom toplinskog širenja. Oni učvršćuju položaj toplinske cijevi u određenim točkama i opažaju sile koje nastaju na mjestima pričvršćivanja pod utjecajem faktora sile zbog temperaturnih deformacija i unutarnjeg tlaka. Zbog ove funkcije nazivaju se i "mrtvima".
U ovom se radu iznose brojna razmatranja o silama i naprezanjima koja one uzrokuju, a koje nastaju u nepomičnim nosačima.
Sile koje percipiraju fiksni nosači sastoje se od:
1) neuravnotežene sile unutrašnjeg pritiska;
2) reakcije pokretnih (slobodnih) nosača;
3) reakcije kompenzatora na faktore sile uzrokovane temperaturne deformacije;
4) gravitaciono opterećenje.
Fiksni nosači su sljedećih izvedbi: frontalni, štitnik i stezaljka.
Prema statistici kvarova u komorama, defekti od vanjske korozije cijevi čine 80-85%. Ovaj broj nedostataka je grubo raspoređen prema priloženoj tabeli od. To je u skladu s našim zapažanjima, gdje oštećenja vezana za nepomične nosače čine oko 50% broja ozljeda u komorama s fiksnim nosačima.
Razlozi korozije fiksnih ležajeva.
Fiksni nosači su izloženi različite vrste koroziju uzrokovanu sljedećim razlozima:
1) utjecaj lutajućih struja u nosačima razvodne ploče zbog nedostatka pouzdanih električnih izolacijskih umetaka
2) pojava padova s poda zbog kondenzacije vlage dovodi do povećane korozije spoljna površina cijevi
3) zavarivanjem žljebova stvaraju se preduvjeti za intenziviranje procesa unutrašnje korozije na mjestima zavarenih šavova i u zoni zahvaćenoj toplinom.
4) istovremena izloženost naizmjeničnim cikličnim naprezanjima i korozivnoj sredini uzrokuje smanjenje otpornost na koroziju i granicu izdržljivosti metala.
Metoda proračuna čvrstoće fiksnih nosača.
Prema SNiP 2.04.07-86 "Grijaće mreže" str.39, klauzula 7: "Stabilni nosači cijevi moraju biti projektirani za najveće horizontalno opterećenje pri različite načine rad cjevovoda, uključujući i otvorene i zatvorene ventile ”.
Trenutno se fiksni nosači biraju prema albumima „Standardi mreže za opskrbu toplinom. NTS-62-91-35. NTS-62-91-36. NTS-62-91-37 "izdao Institut Mosinzhproekt. Prema tim normama, za svaku vrijednost Du zadana je najveća aksijalna sila čija vrijednost ne smije prelaziti rezultirajuću silu djelovanja aksijalnih sila s lijeve i s desne strane. Zapravo, osim aksijalnog oslonca, na oslonac djeluju još dvije posmične sile, kao i okretni moment i dva momenta savijanja. U najopćenitijem slučaju, na nosač djeluju sve vrste normalnih i tangencijalnih naprezanja, tj. postoji složeno stanje.
U proračunu čvrstoće ispada da sigurnosne granice u presjecima vodiča topline koji prolaze kroz fiksne i pomične nosače najmanje vrednosti po dužini toplotne cijevi, tj. ovo su najviše učitani odjeljci. IN regulatorni dokumenti ne postoje preporuke o sigurnosnim granicama proračunskih točaka poprečnih presjeka toplinskih cjevovoda u pogledu dopuštene krajnje vlačne čvrstoće i dopuštenog naprezanja tečenja.
Za proračun čvrstoće nepomičnih nosača predlaže se sljedeći postupak:
1) Proračun čvrstoće presjeka toplinskog vodiča koji se nalaze s razmatranog oslonca s lijeve i sa strane desna strana... Kao rezultat toga, određuju se 3 snage i 3 momentna opterećenja koja djeluju na fiksni nosač sa strane desne toplinske cijevi (P1x, P1y, P1z, M1x, M1y, M1z.) I lijeve toplinske cijevi (P2x, P2y, P2z , M2x, M2y, M2z.) (Slike 2 i 3).
2) Rješavanje sistema jednadžbi za 6 rezultirajućih nepoznanica: Px, Py, Pz, Mx, My, Mz, gdje:
Px, Py - bočne sile, paralelno 
odnosno osi OX i OY
Pz - uzdužna sila, usmjerena sila duž osi OZ
Mh i My su momenti savijanja čiji su vektori momenta usmjereni duž osi OX i OY
Mz - okretni moment, čiji je vektor momenta usmjeren duž osi OZ.
3) U svakoj projektnoj točki izračunava se 6 naprezanja (prema faktorima 6 sila iz klauzule 3), koje karakteriziraju stanje naprezanja:
3 normalnog napona: ah, ay, az i 3 posmična naprezanja: čet, xxz, xyz.
4) Izbor koeficijenta čvrstoće zavara.
Većina slaba tačkačelični cjevovodi, kroz koje treba provesti stres testiranje, zavareni su šavovi. f - koeficijent čvrstoće zavarenog šava (f = 0,7 ... 0,9)
4.1 Prema vrstama čelika od kojih su izrađeni fiksni nosač i toplinski vodič, odabire se taj čelik sa granicama naprezanja (at) i krajnjeg otpora (ab), koji su manji. Izračunati pri i a uzeti su pri t = 150 ° C.
4.2 Određivanje dopuštenih projektnih naprezanja u odnosu na napone tečenja i krajnji otpor: = f xat; [aw] = f x aw
5) Za 6 naprezanja (ax, ay, az, txy, xxz, xyz), nove koordinatne osi OX 1, OY1 i OZ1 odabrane su na poseban način tako da 3 tangencijalna naprezanja poprime nulte vrijednosti (postoji samo jedna moguća varijanta smjerovi osi).
Kao rezultat toga dobivamo samo 3 normalna naprezanja: al, a2 i a3, s al> a2> a3.
Na temelju 3. i 4. teorije čvrstoće (u strojarstvu i statičkoj čvrstoći metalnih proizvoda koriste se 3. i 4. teorija čvrstoće), dobivamo sigurnosne faktore u odnosu na dopuštena naprezanja tečenja i sigurnosne faktore za dopušteni privremeni otpor zavarenih spojeva. zglobovi.
po fluidnosti [m] = 2 ... 2,2; prema vremenskoj otpornosti [n] = 4 ... 4.5.
Ovako visoka granica prinosa osigurat će smanjenje vjerovatnoće zastoja metala zbog toplinskih naprezanja koja proizlaze iz regulacije temperature vode u grejni period.
Developed by računarski program TENZOR 11.EKA, na osnovu brojnih pozicija iz i dozvoljavajući vam da izvedete str. 1 ... 6.
U velikoj većini slučajeva fiksni nosači su čvorovi koji podnose najveća opterećenja. To je zbog loš posao pomični nosači uzrokovani povećanim koeficijentom trenja klizanja (do 0,4) i njihovim povećanim slijeganjem. Sa spoljnim i unutrašnjim 
Dolazi do korozije u fiksnim nosačima preraspodjele naprezanja, što dovodi do njihove povećane oštećenja.
Tijekom popravaka bolje je ne uništiti cijeli fiksni nosač i ne rezati stara cev, ali koristite neku vrstu umetka. Na sl. 1 prikazuje jednu od primijenjenih mogućnosti pristupa u proizvodnji popravke fiksne potpore od panelne ploče. Nakon rezanja cjevovoda, armaturna cijev 2, prethodno presječena duž generatrice, umetnuta je i zavarena unutar tijela cijevi nosača 1. Za ovaj umetak, iz iste cijevi se uzima prazna ploča. To će omogućiti i povećanje sigurnosnih granica u skladu s preporukama klauzule 6, i smanjenje količine popravnih radova.
U prisustvu fiksne podrške industrijska proizvodnja, kako bi se povećala njegova izdržljivost i pouzdanost tijekom rada, moguće je ojačati takav oslonac, koji se izvodi na potpuno isti način.
Za zaštitu cijevi i fiksnog ležaja od korozije i kao jedan od najvažnijih jednostavne metode kako bi se osigurala pouzdanost nosača, moguće je predložiti povećanje debljine stijenke cijevi u nosaču. U ovom slučaju, debljina stijenke cijevi s je odabrana tako da njena vrijednost u proračunu čvrstoće odgovara preporučenim vrijednostima sigurnosnog faktora iz klauzule 6.
U stegnutim fiksnim nosačima, osim proračuna toplinskog vodiča, izračunava se i debljina stezne šipke za vlačna naprezanja, uzimajući u obzir preporuke klauzule 6.
Praktičan primjer.
Razmislite praktičan primjer proračun fiksne podrške.
Podaci o proračunu:
DN = 200 (0 219X6), dužina presjeka 209 m.
1 = 8 m - rastojanje između pokretnih oslonaca
p = 10 ati = 10,2 MPa - pritisak vode (višak)
t1 = 10 ° C - temperatura ugradnje
t 2 = 130 ° C - Maksimalna temperatura vode
a = 12x10 6 deg "- koeficijent linearnog širenja čelika.
Prema vrsti čelika (čelik 20 pri t = 150 ° C)
pri = 165 MPa - naprezanje tečenja av = 340 MPa - krajnja vlačna čvrstoća
E = 2,1XY 6 kg / cm 2 = 2,14XY 5 mPa - modul elastičnosti 2. vrste
q = 0,3 - Poissonov omjer
f = 0,8 je koeficijent slabljenja metala zavara.
Određivanje projektnih naprezanja u odnosu na dozvoljeno naprezanje tečenja i krajnju otpornost
Q> xat = 132 MPa = 1346 kg / cm 2 - dozvoljeno naprezanje tečenja
[av] = fHav = 272 MPa = 2775 kg / cm 2 - dozvoljeno naprezanje za krajnji otpor.
Izvođenjem tačaka 1 ... 3 za kolo (slika 2) i razmatranjem sistema jednačina ravnoteže u tački 2, dobijamo na slici 1. 3 sljedeće rezultirajuće sile koje djeluju na oslonac A:
Px = 4,5 kN; Py = 11,2 kN; Pz = 9,5 kN;
Mx = 5,2 kNXm; My = 4,1 kNXm; Mz = 0.kNXm.
Izvođenje p.p. 4 ... 6, dobivamo sljedeće sigurnosne granice s obzirom na dopuštena naprezanja tečenja i krajnju čvrstoću, prema 3. i 4. teoriji čvrstoće:
nZ = 4,3; n4 = 3.1
mZ = 2,43; m4 = 1,67.
Ovi sistemi ne zadovoljavaju klauzulu 6, pa je potrebno uzeti cijev iz raspona cjevovoda sa istim unutrašnjim promjerom, ali s većom debljinom stijenke (s = 7).
Ako je nemoguće implementirati ovu opciju, možete promijeniti dizajn štita i čeonih oslonaca uvođenjem armaturne cijevi poz. 2 kao što je prikazano na slici 1.
Zaključci. Zaključno, napominjemo da nam proračun čvrstoće fiksnih nosača i analiza statističkih podataka o oštećenjima omogućuju izvođenje sljedećih zaključaka:
1. Prilikom projektiranja toplinskih mreža radi povećanja pouzdanosti fiksnog nosača, potrebno je izvršiti proračun čvrstoće dijelova toplovoda koji se nalaze s obje strane ovog nosača, što će omogućiti utvrđivanje rezultirajućih sila koje djeluju na nosač.
2. Proračuni čvrstoće dijelova toplinske cijevi moraju se provesti i za način rada i za način presovanja. Potrebno je izvršiti proračun čvrstoće prema dopuštenim naprezanjima za sve dijelove toplinske cijevi, uzimajući u obzir slabljenje zavarenog metala.
3. Za male promjere, radi pojednostavljenja postupka projektiranja, potrebno je koristiti cijev barem 2 puta veću debljinu stijenke nego na glavnom cjevovodu.
4. Zbog velike učestalosti otkaza fiksnih nosača, potrebno je ojačati strukture čvorova ovih nosača tako da vrijednost sigurnosnog faktora u odnosu na dopušteno naprezanje tečenja ne bude manja od [m] = 2. .. 2.2, a sigurnosne granice za dopušteni krajnji otpor ne smiju biti manje od [n] = 4 ... 4.5.
5. Sve metalne konstrukcije moraju biti pouzdano zaštićeni.
6. Prilikom projektiranja, imperativ je omogućiti dvostrani pristup fiksnom nosaču radi mogućnosti njegovog pregleda, potpune obnove premaza protiv korozije i brtvljenja prstenastog zazora.
Književnost
1.L.V. Rodichev. Statistička analiza proces starenja korozije
plutajući cjevovodi.
IZGRADNJA CEVOVODA. Br. 9, 1994
2. A.P. Safonov. Zbirka zadataka za mreže daljinskog grijanja i grijanja. M.: Izdavačka kuća Energo, 1980.
Pirinač. 3 dodatak 16. Fiksni nosači panela za cjevovode D n 108-1420 mm tip III sa zaštitom od elektrokorozije: a) obični;
b) ojačana
Pirinač. 4 Dodatak 16. Fiksni samostojeći nosač cijevi
D na 80-200 mm. (podrum).
Pokretni nosači cjevovoda toplovodnih mreža.
Pirinač. 5. Pokretni nosači:
a - klizni pokretni oslonac; b - valjak; v - valjak;
1 - šapa; 2 - osnovna ploča; 3 - baza; 4 - rebro; 5 - bočno rebro;
6 - jastuk; 7 - montažni položaj nosača; 8 - klizalište; 9 - valjak;
10 - konzola; 11 - rupe.
Pirinač. 6. Podrška za ovjes:
12 - konzola; 13 - vijak ovjesa; 14 - potisak.
Dodatak 17. Koeficijenti trenja u pomičnim ležajevima
Dodatak 18. Polaganje cjevovoda toplovodnih mreža.
|
|
Dodatak Tabela 1 18. Dimenzije polaganje bez kanala grijaće mreže u izolaciji od armiranog pjenastog betona u suhim tlima (bez drenaže).
| D y, mm | D n, (sa zaštitnim slojem) | ||||||||||||||
| D NS | D o | A | B | IN | l | k | G | h | h 1, ne manje | d | ali | b | L, ne manje | f | |
| - | - | - | - | - | - | ||||||||||
Tablica 2 Dodatak 18. Konstrukcijske dimenzije polaganja toplovodnih mreža bez kanala u izolaciji od armiranog pjenastog betona u vlažnom tlu (s drenažom)
| D y, mm | D n, (sa zaštitnim slojem) | Veličine prema seriji albuma 903-0-1 | |||||||||||||
| D NS | D o | A | B | IN | l | k | G | h | h 1, ne manje | d | ali | b | L, ne manje | f | |
Polaganje kanala.
|
|||||
|
|
||||
 |  |  |
|||
Pirinač. 2 Dodaci 18. Montažni kanali za toplovodne mreže: a) tip CL; b) tip KLp; c) vrsta CL.
Dodatak Tabela 3 18. Glavni tipovi montažnih armiranobetonskih kanala za toplinske mreže.
| Nominalni prečnik cevovoda D y, mm | Oznaka kanala (marka) | Dimenzije kanala, mm | |||
| Interna nominalna | Outdoor | ||||
| Širina A | Visina H | Širina A | Visina H | ||
| 25-50 70-80 | KL (KLp) 60-30 KL (KLp) 60-45 | ||||
| 100-150 | KL (KLp) 90-45 KL (KLp) 60-60 | ||||
| 175-200 250-300 | KL (KLp) 90-60 KL (KLp) 120-60 | ||||
| 350-400 | KL (KLp) 150-60 KL (KLp) 210-60 | ||||
| 450-500 | KLs90-90 KLs120-90 KLs150-90 | ||||
| 600-700 | KLs120-120 KLs150-120 KLs210-120 |
Dodatak 19. Pumpe u sistemima za opskrbu toplinom .
Pirinač. 1 Dodatak 19. Područje karakteristika mrežnih pumpi.
Dodatak Tabela 1 19. Glavni specifikacije mrežne pumpe.
| Tip pumpe | Hrana, m 3 / s (m 3 / h) | Glava, m | Dopuštena rezerva kavitacije, m., Ne manje | Pritisak na ulazu u pumpu, MPa (kgf / cm 2), ne više | Frekvencija rotacije (sinhrono), 1 / s (1 / min) | snaga, kWt | K. p. D.,%, Ne manje | Temperatura crpljene vode, (° C), ne više | Težina pumpe, kg |
| SE-160-50 SE-160-70 SE-160-100 SE-250-50 SE-320-110 SE-500-70-11 SE-500-70-16 SE-500-140 SE-800-55- 11 SE-800-55-16 SE-800-100-11 SE-800-100-16 SE-800-160 SE-1250-45-11 SE-1250-45-25 SE-1250-70-11 SE- 1250-70-16 SE-1250-100 SE-1250-140-11 SE-1250-140-16 SE-1600-50 SE-1600-80 SE-2000-100 SE-2000-140 SE-2500-60- 11 SE-2500-60-25 SE-2500-180-16 SE-2500-180-10 SE-3200-70 SE-3200-100 SE-3200-160 SE-5000-70-6 SE-5000-70- 10 SE-5000-100 SE-5000-160 | 0,044(160) 0,044(160) 0,044(160) 0,069(250) 0,089(320) 0,139(500) 0,139(500) 0,139(500) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,445(1600) 0,445(1600) 0,555(2000) 0,555(2000) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,890(3200) 0,890(3200) 0,890(3200) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) | 5,5 5,5 5,5 7,0 8,0 10,0 10,0 10,0 5,5 5,5 5,5 5,5 14,0 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 8,5 8,5 22,0 22,0 12,0 12,0 28,0 28,0 15,0 15,0 32,0 15,0 15,0 15,0 40,0 | 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 2,45(25) 1,57(16) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,57(16) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,59(6) 0,98(10) 1,57(16) 0,98(10) | 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) | (120) (180) (180) (120) (180) (120) | - - - - - - - - - - - - - - - - - - |
Tabela 2 Dodatka 19. Centrifugalne pumpe tip K.
| Marka pumpe | Produktivnost, m 3 / h | Puna glava, m | Brzina rotacije kotača, o / min | Preporučena snaga motora, kW | Prečnik radnog kola, mm |
| 1 TO-6 | 6-11-14 | 20-17-14 | |||
| 1.5K-6a | 5-913 | 16-14-11 | 1,7 | ||
| 1.5K-6b | 4-9-13 | 12-11-9 | 1,0 | ||
| 2 K-6 | 10-20-30 | 34-31-24 | 4,5 | ||
| 2 K-6a | 10-20-30 | 28-25-20 | 2,8 | ||
| 2 K-6b | 10-20-25 | 22-18-16 | 2,8 | ||
| 2 K-9 | 11-20-22 | 21-18-17 | 2,8 | ||
| 2 K-9a | 10-17-21 | 16-15-13 | 1,7 | ||
| 2 K-9b | 10-15-20 | 13-12-10 | 1,7 | ||
| 3 K-6 | 30-45-70 | 62-57-44 | 14-20 | ||
| 3 K-6a | 30-50-65 | 45-37-30 | 10-14 | ||
| 3 K-9 | 30-45-54 | 34-31-27 | 7,0 | ||
| 3 K-9a | 25-85-45 | 24-22-19 | 4,5 | ||
| 4 K-6 | 65-95-135 | 98-91-72 | |||
| 4 K-6a | 65-85-125 | 82-76-62 | |||
| 4K-8 | 70-90-120 | 59-55-43 | |||
| 4 K-8a | 70-90-109 | 48-43-37 | |||
| 4 K-12 | 65-90-120 | 37-34-28 | |||
| 4 K-12a | 60-85-110 | 31-28-23 | 14, | ||
| 4 K-18 | 60-80-100 | 25-22-19 | 7,0 | ||
| 4 K-18a | 50-70-90 | 20-18-14 | 7,0 | ||
| 6 K-8 | 110-140-190 | 36-36-31 | |||
| 6 K-8a | 110-140-180 | 30-28-25 | |||
| 6 K-8b | 110-140-180 | 24-22-18 | |||
| 6 K-12 | 110-160-200 | 22-20-17 | |||
| 6 K-12a | 95-150-180 | 17-15-12 | |||
| 8 K-12 | 220-280-340 | 32-29-25 | |||
| 8 K-12a | 200-250-290 | 26-24-21 | |||
| 8 K-18 | 220-285-360 | 20-18-15 | |||
| 8 K-18a | 200-260-320 | 17-15-12 |
Dodatak 20. Zaporni ventili u sistemima za opskrbu toplinom.
Dodatak Tabela 2: Leptir ventili od čeličnih motora D y 500-1400 mm za str y = 2,5 MPa, t£ 200 ° C sa zavarenim krajevima.
| Oznaka ventila | Uslovni prolaz D y, mm | Ograničenja primjene | Materijal kućišta | ||||
| Po katalogu | U toplinskim mrežama | ||||||
| str y, MPa | t, ° C | str y, MPa | t, ° C | ||||
| 30h47br | 50, 80, 100, 125, 150, 200 | 1,0 | 1,0 | Flanged | Sivo liveno gvožđe | ||
| 31ch6nzh (I13061) | 50, 80, 100, 125, 150 | 1,0 | 1,0 | ||||
| 31h6br | 1,6 | 1,0 | |||||
| 30s14nzh1 | 1,0 | 1,0 | Flanged | Čelik | |||
| 31h6br (GL16003) | 200, 250, 300 | 1,0 | 1,0 | Sivo liveno gvožđe | |||
| 350, 400 | 1,0 | 0,6 | |||||
| 30h915br | 500, 600, 800, 1200 | 1,0 | 0,6 0,25 | Flanged | Sivo liveno gvožđe | ||
| 30h930br | 1,0 | 0,25 | |||||
| 30s64br | 2,5 | 2,5 | Čelik | ||||
| IA12015 | 2,5 | 2,5 | Sa rubovima zavarenih krajeva | ||||
| L12014 (30s924nzh) | 1000, 1200, 1400 | 2,5 | 2,5 | ||||
| 30s64nzh (PF-11010-00) | 2,5 | 2,5 | Prirubnički i sučeono zavareni krajevi | Čelik | |||
| 30s76nzh | 50, 80, 100, 125, 150, 200, 250/200 | 6,4 | 6,4 | Flanged | Čelik | ||
| 30s97nzh (ZL11025Sp1) | 150, 200, 250 | 2,5 | 2,5 | Prirubnički i sučeono zavareni krajevi | Čelik | ||
| 30s65nzh (NA11053-00) | 150, 200, 250 | 2,5 | 2,5 | ||||
| 30s564nzh (MA11022.04) | 2,5 | 2,5 | |||||
| 30s572nzh 30s927nzh | 400/300, 500, 600, 800 | 2,5 | 2,5 | Prirubnički i sučeono zavareni krajevi | Čelik | ||
| 30s964nzh | 1000/800 | 2,5 | 2,5 |
Tabela 4 Dodatak 20. Dozvoljeni ventili
| Oznaka ventila | Uslovni dolazak D y, mm | Ograničenja aplikacije (ne više) | Priključak na cjevovod | Materijal kućišta | |||
| Po katalogu | U toplinskim mrežama | ||||||
| str y, MPa | t, ° C | str y, MPa | t, ° C | ||||
| 30h6br | 50, 80, 100, 125, 150 | 1,0 | 1,0 | Flanged | Sivo liveno gvožđe | ||
| 30h930br | 600, 1200, 1400 | 0,25 | 0,25 | ||||
| 31h6br | 1,6 | 1,0 | |||||
| ZKL2-16 | 50, 80, 100, 150, 200, 250, 300, 350, 400, 500, 600 | 1,6 | 1,6 | Čelik | |||
| 30s64nzh | 2,5 | 2,5 | Prirubnički i sučeono zavareni krajevi | Čelik | |||
| 30s567nzh (IA11072-12) | 2,5 | 2,5 | Za zavarivanje | ||||
| 300s964nzh | 2,5 | 2,5 | Prirubnički i sučeono zavareni krajevi | Čelik | |||
| 30s967nzh (IAC072-09) | 500, 600 | 2,5 | 2,5 | Za zavarivanje |
Pirinač. 2 aplikacije 20. Kuglasti ventili u sistemima za snabdevanje toplotom.
 |
Dodatak Tabela 5 20. Tehnički podaci kuglastih ventila.
| Uslovni prečnik | Kroz nominalni prečnik | Dh, mm | d, mm | t, mm | L, mm | H1 | H2 | A | Težina u kg |
| 17,2 | 1,8 | 0,8 | |||||||
| 21,3 | 2,0 | 0,8 | |||||||
| 26,9 | 2,3 | 0,9 | |||||||
| 33,7 | 2,6 | 1,1 | |||||||
| 42,4 | 2,6 | 1,4 | |||||||
| 48,3 | 2,6 | 2,1 | |||||||
| 60,3 | 2,9 | 2,7 | |||||||
| 76,1 | 76,1 | 2,9 | 4,7 | ||||||
| 88,9 | 88,9 | 3,2 | 6,1 | ||||||
| 114,3 | 114,3 | 3,6 | 9,5 | ||||||
| 139,7 | 3,6 | 17,3 | |||||||
| 168,3 | 4,0 | 26,9 | |||||||
| 219,1 | 4,5 | - | 43,5 | ||||||
| 355,6 | 273,0 | 5,0 | - | 115,0 | |||||
| 323,3 | 5,6 | - | 195,0 | ||||||
| 355,6 | 5,6 | - | 235,0 | ||||||
| 406,4 | 6,3 | - | 390,0 | ||||||
| 508,0 | 166,5 | - | 610,0 |
Napomena: tijelo ventila - čelično St. 37,0; kugla - nerđajući čelik; kuglasto sedište i žlezda - teflon + 20% ugljenika; o-prstenovi- trostruka etilen-propilenska guma i viton.
Dodatak 21. Odnos između nekih jedinica fizičke veličine treba zamijeniti SI jedinicama.
Tabela 1 Dodatka 21.
| Naziv količina | Jedinica | Odnos sa jedinicama SI | |||
| treba zamijeniti | SI | ||||
| Ime | Određivanje | Ime | Određivanje | ||
| količina toplote | kilocalorie | kcal | kilo-džul | Kj | 4,19 kj |
| specifična količina toplote | kilokalorija po kilogramu | kcal / kg | kilodžul po kilogramu | KJ / kg | 4,19 kJ / kg |
| toplotni tok | kilokalorija po satu | kcal / h | watt | W | 1,163 Watt |
| (snaga) | gigakalorija na sat | Gcal / h | megavat | MW | 1,163 MW |
| površinska gustoća protok toplote | kilokalorija po satu po kvadratnom metru | kcal / (h m 2) | vati po kvadratnom metru | Š / m 2 | 1,163 W / m 2 |
| volumetrijski toplotni tok | kilokalorija po satu po kubnom metru | kcal / (h m 3) | vati po kubnom metru | Š / m 3 | 1,163 W / m 3 |
| toplotni kapacitet | kilokalorija po stepenu Celzijusa | kcal / ° S | kilodžul po stepenu Celzijusa | KJ / ° S | 4,19 kj |
| specifična toplota | kilokalorija po kilogramu stepena Celzijusa | kcal / (kg ° C) | kilodžul po kilogramu stepena Celzijusa | KJ / (kg ° C) | 4,19 kJ / (kg ° S) |
| toplotna provodljivost | kilokalorija po metru sata Celzijusa | kcal / (m h ° S) | vati po metru Celzijusa | W / (m ° C) | 1,163 W / (m ° C) |
Tabela 2 Odnosi između mjernih jedinica ICGSS sistema i međunarodnog sistema jedinica SI.
Tabela 3. Odnos između mjernih jedinica
| mjerne jedinice | Pa | bar | mm. rt. st | mm. vode st | kgf / cm 2 | Lbf / u 2 |
| Pa | 10 -6 | 7,5024∙10 -3 | 0,102 | 1,02∙10 -6 | 1,45∙10 -4 | |
| bar | 10 5 | 7,524∙10 2 | 1,02∙10 4 | 1,02 | 14,5 | |
| mmHg | 133,322 | 1,33322∙10 -3 | 13,6 | 1,36∙10 -3 | 1,934∙10 -2 | |
| mm vode st | 9,8067 | 9,8067∙10 -5 | 7,35∙10 -2 | ∙10 -4 | 1,422∙10 -3 | |
| kgf / cm 2 | 9,8067∙10 4 | 0,98067 | 7,35∙10 2 | 10 4 | 14,223 | |
| Lbf / u 2 | 6,8948∙10 3 | 6,8948∙10 -2 | 52,2 | 7,0307∙10 2 | 7,0307∙10 -2 |
Književnost
1. SNiP 23-01-99 Građevinska klimatologija / Gosstroy Rusije.-M.:
2. SNiP 41-02-2003. GRIJALNA MREŽA. GOSSTROJ RUSIJE.
Moskva. 2003
3. SNiP 2.04.01.85 *. Unutrašnji vodovod i kanalizacija zgrada / Gosstroy Rusije. -
M.: GUP TsPP, 1999.-60 str.
4. SNiP 41-03-2003. Toplinska izolacija opreme i
cjevovodi GOSSTROY OF RUSSIA. MOSKVA 2003
5.SP 41-103-2000. PROJEKTOVANJE TOPLOTNO IZOLACIONE OPREME I
CEVOVODI. GOSSTROJ RUSIJE. MOSKVA 2001
6. Projektovanje toplotnih tačaka. SP 41-101-95. Ministarstvo građevinarstva
Rusija - M.: GUP TsPP, 1997. - 79 str.
7.GOST 21.605-82. Toplinske mreže. Radni crteži. Moskva: 1982-10 str.
8. Vodeni toplovodnu mrežu: Referentni priručnik o dizajnu
/AND. V. Belyaikina, V.P. Vitaliev, N.K. Gromov i drugi: Ed.
N.K. Gromova, E.P. Shubina - M.: Energoatomizdat, 1988.- 376 str.
9. Podešavanje i rad mreža za grijanje vode.:
Priručnik / V.I.Manyuk, Ya.I. Kaplinsky, E. B. Khizh i dr. - ur., 3.
preraditi. i dodatni- M.: Stroyizdat, 1988.- 432 str.
10. Priručnik za dizajnere, ur. A.A. Nikolaeva. - Dizajn
mreže grijanja.-M.: 1965-360s.
11. Malyshenko V.V., Mikhailov A.K .. Snažne pumpe. Reference
dodatak. M.: Energoatomizdat, 1981.-200s.
12. Lyamin A.A., Skvortsov A.A. Projektovanje i proračun konstrukcija
toplinske mreže - Izd. 2. - M .: Stroyizdat, 1965. - 295 str.
13. Pevačica N.M. Hidraulični i toplotni uslovi grejanje
sistema. -Uredi. 2.- M.: Energoatomizdat, 1986.-320s.
14. Priručnik graditelja toplinskih mreža. / Ed. S.E. - Zaharenko.
2.- M.: Energoatomizdat, 1984.-184s.
| |
Pirinač. 3 Dodatak 14. Fiksni nosači panela za cjevovode D n 108-1420 mm tip III sa zaštitom od elektrokorozije: a) obični;
b) ojačana
Pirinač. 4 dodatak 14. Fiksni samostojeći nosač cijevi
D na 80-200 mm. (podrum).
Pirinač. 5. Pokretni nosači:
a - klizni pokretni oslonac; b - valjak; v - valjak;
1 - šapa; 2 - osnovna ploča; 3 - baza; 4 - rebro; 5 - bočno rebro;
6 - jastuk; 7 - montažni položaj nosača; 8 - klizalište; 9 - valjak;
10 - konzola; 11 - rupe.
Pirinač. 6. Podrška za ovjes:
12 - konzola; 13 - vijak ovjesa; 14 - potisak.
Polaganje kanala.
|
|||||
|
|
||||
 |  |  |
|||
Pirinač. 2 Dodaci 14. Montažni kanali za toplovodne mreže: a) vrsta kablovske linije; b) tip KLp; c) vrsta CL.
Dodatak Tabela 3 14. Glavni tipovi montažnih armiranobetonskih kanala za toplinske mreže.
| Nominalni prečnik cevovoda D y, mm | Oznaka kanala (marka) | Dimenzije kanala, mm | |||
| Interna nominalna | Outdoor | ||||
| Širina A | Visina H | Širina A | Visina H | ||
| 25-50 70-80 | KL (KLp) 60-30 KL (KLp) 60-45 | ||||
| 100-150 | KL (KLp) 90-45 KL (KLp) 60-60 | ||||
| 175-200 250-300 | KL (KLp) 90-60 KL (KLp) 120-60 | ||||
| 350-400 | KL (KLp) 150-60 KL (KLp) 210-60 | ||||
| 450-500 | KLs90-90 KLs120-90 KLs150-90 | ||||
| 600-700 | KLs120-120 KLs150-120 KLs210-120 |
Dodatak 15. Pumpe u sistemima za opskrbu toplinom.
Pirinač. 1 Dodatak 15. Područje karakteristika mrežnih pumpi.
Dodatak Tabela 1 15. Glavne tehničke karakteristike mrežnih pumpi.
| Tip pumpe | Hrana, m 3 / s (m 3 / h) | Glava, m | Dopuštena rezerva kavitacije, m., Ne manje | Pritisak na ulazu u pumpu, MPa (kgf / cm 2), ne više | Frekvencija rotacije (sinhrono), 1 / s (1 / min) | snaga, kWt | K. p. D.,%, Ne manje | Temperatura crpljene vode, (° C), ne više | Težina pumpe, kg |
| SE-160-50 SE-160-70 SE-160-100 SE-250-50 SE-320-110 SE-500-70-11 SE-500-70-16 SE-500-140 SE-800-55- 11 SE-800-55-16 SE-800-100-11 SE-800-100-16 SE-800-160 SE-1250-45-11 SE-1250-45-25 SE-1250-70-11 SE- 1250-70-16 SE-1250-100 SE-1250-140-11 SE-1250-140-16 SE-1600-50 SE-1600-80 SE-2000-100 SE-2000-140 SE-2500-60- 11 SE-2500-60-25 SE-2500-180-16 SE-2500-180-10 SE-3200-70 SE-3200-100 SE-3200-160 SE-5000-70-6 SE-5000-70- 10 SE-5000-100 SE-5000-160 | 0,044(160) 0,044(160) 0,044(160) 0,069(250) 0,089(320) 0,139(500) 0,139(500) 0,139(500) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,445(1600) 0,445(1600) 0,555(2000) 0,555(2000) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,890(3200) 0,890(3200) 0,890(3200) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) | 5,5 5,5 5,5 7,0 8,0 10,0 10,0 10,0 5,5 5,5 5,5 5,5 14,0 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 8,5 8,5 22,0 22,0 12,0 12,0 28,0 28,0 15,0 15,0 32,0 15,0 15,0 15,0 40,0 | 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 2,45(25) 1,57(16) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,57(16) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,59(6) 0,98(10) 1,57(16) 0,98(10) | 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) | (120) (180) (180) (120) (180) (120) | - - - - - - - - - - - - - - - - - - |
Tablica 2 Dodatak 15. Centrifugalne pumpe tipa K
| Marka pumpe | Produktivnost, m 3 / h | Puna glava, m | Brzina rotacije kotača, o / min | Preporučena snaga motora, kW | Prečnik radnog kola, mm |
| 1 TO-6 | 6-11-14 | 20-17-14 | |||
| 1.5K-6a | 5-913 | 16-14-11 | 1,7 | ||
| 1.5K-6b | 4-9-13 | 12-11-9 | 1,0 | ||
| 2 K-6 | 10-20-30 | 34-31-24 | 4,5 | ||
| 2 K-6a | 10-20-30 | 28-25-20 | 2,8 | ||
| 2 K-6b | 10-20-25 | 22-18-16 | 2,8 | ||
| 2 K-9 | 11-20-22 | 21-18-17 | 2,8 | ||
| 2 K-9a | 10-17-21 | 16-15-13 | 1,7 | ||
| 2 K-9b | 10-15-20 | 13-12-10 | 1,7 | ||
| 3 K-6 | 30-45-70 | 62-57-44 | 14-20 | ||
| 3 K-6a | 30-50-65 | 45-37-30 | 10-14 | ||
| 3 K-9 | 30-45-54 | 34-31-27 | 7,0 | ||
| 3 K-9a | 25-85-45 | 24-22-19 | 4,5 | ||
| 4 K-6 | 65-95-135 | 98-91-72 | |||
| 4 K-6a | 65-85-125 | 82-76-62 | |||
| 4K-8 | 70-90-120 | 59-55-43 | |||
| 4 K-8a | 70-90-109 | 48-43-37 | |||
| 4 K-12 | 65-90-120 | 37-34-28 | |||
| 4 K-12a | 60-85-110 | 31-28-23 | 14, | ||
| 4 K-18 | 60-80-100 | 25-22-19 | 7,0 | ||
| 4 K-18a | 50-70-90 | 20-18-14 | 7,0 | ||
| 6 K-8 | 110-140-190 | 36-36-31 | |||
| 6 K-8a | 110-140-180 | 30-28-25 | |||
| 6 K-8b | 110-140-180 | 24-22-18 | |||
| 6 K-12 | 110-160-200 | 22-20-17 | |||
| 6 K-12a | 95-150-180 | 17-15-12 | |||
| 8 K-12 | 220-280-340 | 32-29-25 | |||
| 8 K-12a | 200-250-290 | 26-24-21 | |||
| 8 K-18 | 220-285-360 | 20-18-15 | |||
| 8 K-18a | 200-260-320 | 17-15-12 |
Dodatak 16. Zaporni ventili u sistemima za opskrbu toplinom.
Dodatak Tabela 2 16 Leptirasti ventili od čeličnog motora D y 500-1400 mm za str y = 2,5 MPa, t£ 200 ° C s rubovima zavarivanja.
Dodatak Tabela 3 16. Zaporni ventili
| Oznaka ventila | Uslovni dolazak D y, mm | Ograničenja aplikacije (ne više) | Priključak na cjevovod | Materijal kućišta | |||
| Po katalogu | U toplinskim mrežama | ||||||
| str y, MPa | t, ° C | str y, MPa | t, ° C | ||||
| 30h6br | 50, 80, 100, 125, 150 | 1,0 | 1,0 | Flanged | Sivo liveno gvožđe | ||
| 30h930br | 600, 1200, 1400 | 0,25 | 0,25 | ||||
| 31h6br | 1,6 | 1,0 | |||||
| 30s41nzh (ZKL2-16) | 50, 80, 100, 150, 200, 250, 300, 350, 400, 500, 600 | 1,6 | 1,6 | Čelik | |||
| 30s64nzh | 2,5 | 2,5 | Čelik | ||||
| 30s567nzh (IA11072-12) | 2,5 | 2,5 | Za zavarivanje | ||||
| 300s964nzh | 2,5 | 2,5 | Prirubnički i sučeono zavareni krajevi | Čelik | |||
| 30s967nzh (IAC072-09) | 500, 600 | 2,5 | 2,5 | Za zavarivanje |
Pirinač. 2 Dodatak 16. Kuglasti ventili u sistemima za opskrbu toplinom.
 |
Dodatak Tabela 4 16. Tehnički podaci kuglastih ventila.
| Uslovni prečnik | Kroz nominalni prečnik | Dh, mm | d, mm | t, mm | L, mm | H1 | H2 | A | Težina u kg |
| 17,2 | 1,8 | 0,8 | |||||||
| 21,3 | 2,0 | 0,8 | |||||||
| 26,9 | 2,3 | 0,9 | |||||||
| 33,7 | 2,6 | 1,1 | |||||||
| 42,4 | 2,6 | 1,4 | |||||||
| 48,3 | 2,6 | 2,1 | |||||||
| 60,3 | 2,9 | 2,7 | |||||||
| 76,1 | 76,1 | 2,9 | 4,7 | ||||||
| 88,9 | 88,9 | 3,2 | 6,1 | ||||||
| 114,3 | 114,3 | 3,6 | 9,5 | ||||||
| 139,7 | 3,6 | 17,3 | |||||||
| 168,3 | 4,0 | 26,9 | |||||||
| 219,1 | 4,5 | - | 43,5 | ||||||
| 355,6 | 273,0 | 5,0 | - | 115,0 | |||||
| 323,3 | 5,6 | - | 195,0 | ||||||
| 355,6 | 5,6 | - | 235,0 | ||||||
| 406,4 | 6,3 | - | 390,0 | ||||||
| 508,0 | 166,5 | - | 610,0 |
Napomena: tijelo ventila - čelično St. 37,0; kugla - nerđajući čelik; kuglasto sedište i žlezda - teflon + 20% ugljenika; O -prstenovi - EPDM i Viton.
Dodatak 17. Korelacija između nekih jedinica fizičkih veličina koje treba zamijeniti jedinicama SI.
Dodatak Tabela 1 17.
| Naziv količina | Jedinica | Odnos sa jedinicama SI | |||
| treba zamijeniti | SI | ||||
| Ime | Određivanje | Ime | Određivanje | ||
| količina toplote | kilocalorie | kcal | kilo-džul | Kj | 4,19 kj |
| specifična količina toplote | kilokalorija po kilogramu | kcal / kg | kilodžul po kilogramu | KJ / kg | 4,19 kJ / kg |
| toplotni tok | kilokalorija po satu | kcal / h | watt | W | 1,163 Watt |
| (snaga) | gigakalorija na sat | Gcal / h | megavat | MW | 1,163 MW |
| površinski toplotni tok | kilokalorija po satu po kvadratnom metru | kcal / (h m 2) | vati po kvadratnom metru | Š / m 2 | 1,163 W / m 2 |
| volumetrijski toplotni tok | kilokalorija po satu po kubnom metru | kcal / (h m 3) | vati po kubnom metru | Š / m 3 | 1,163 W / m 3 |
| toplotni kapacitet | kilokalorija po stepenu Celzijusa | kcal / ° S | kilodžul po stepenu Celzijusa | KJ / ° S | 4,19 kj |
| specifična toplota | kilokalorija po kilogramu stepena Celzijusa | kcal / (kg ° C) | kilodžul po kilogramu stepena Celzijusa | KJ / (kg ° C) | 4,19 kJ / (kg ° S) |
| toplotna provodljivost | kilokalorija po metru sata Celzijusa | kcal / (m h ° S) | vati po metru Celzijusa | W / (m ° C) | 1,163 W / (m ° C) |
Tabela 2. Dodatak 17. Korelacija između mjernih jedinica
| mjerne jedinice | Pa | bar | mm. rt. st | mm. vode st | kgf / cm 2 | Lbf / u 2 |
| Pa | 10 -6 | 7,5024∙10 -3 | 0,102 | 1,02∙10 -6 | 1,45∙10 -4 | |
| bar | 10 5 | 7,524∙10 2 | 1,02∙10 4 | 1,02 | 14,5 | |
| mmHg | 133,322 | 1,33322∙10 -3 | 13,6 | 1,36∙10 -3 | 1,934∙10 -2 | |
| mm vode st | 9,8067 | 9,8067∙10 -5 | 7,35∙10 -2 | ∙10 -4 | 1,422∙10 -3 | |
| kgf / cm 2 | 9,8067∙10 4 | 0,98067 | 7,35∙10 2 | 10 4 | 14,223 | |
| Lbf / u 2 | 6,8948∙10 3 | 6,8948∙10 -2 | 52,2 | 7,0307∙10 2 | 7,0307∙10 -2 |
Zadatak za implementaciju kursa
Početni podaci za izvršenje kursni projekat trebaju biti prihvaćene od posljednje dvije znamenke studentske iskaznice ili broja knjižice. Opšti plan gradske četvrti daje nastavnik.
Tabela 1 - Geografska tačka - područje projektovanja sistema za snabdijevanje toplinom
| Cifre brojevi | Grad | Cifre brojevi | Grad |
| Blagoveščensk (Amurska regija) | Kostroma | ||
| Barnaul (Altai) | Syktyvkar | ||
| Arkhangelsk | Ukhta | ||
| Astrakhan | Birobidžan (Khabarov-th cr.) | ||
| Kotlas (regija Arkhangelsk) | Armavir (Krasnodarska regija) | ||
| Ufa | Kemerovo | ||
| Belgorod | Soči | ||
| Onega (regija Arkhangelsk) | Urengoj (Yamalo-Nenets c.) | ||
| Bryansk | Krasnojarsk | ||
| Volgograd | Samara | ||
| Murom (Vladimirska oblast) | Tikhvin (Lenjingradska regija) | ||
| Vologda | Kursk | ||
| Voronezh | Lipetsk | ||
| Bratsk (regija Irkutsk) | Kashira (Moskovska regija) | ||
| Arzamas (regija Nižnji Novgorod) | St. Petersburg | ||
| Novgorod | Mound | ||
| Nižnji Novgorod | Dmitrov (Moskovska regija) | ||
| Ivanovo | Moskva | ||
| Nalchik (Kabard.-Balk.R.) | Yoshkar-Ola (Republika Mari El) | ||
| Totma (Vologdska regija) | Saransk (Republika Mordovija) | ||
| Irkutsk | Murmansk | ||
| Kalinjingrad | Tver | ||
| Ržev (Tverska regija) | Elista (Kalmikija) | ||
| Kaluga | Novosibirsk | ||
| orao | Orenburg | ||
| Omsk | |||
| Petrozavodsk (Karelija) | Vladivostok (Primorska regija) | ||
| Kirov | Penza | ||
| Pechora | Permski | ||
| Pskov | Tomsk | ||
| Ulyanovsk | Yaroslavl | ||
| Ryazan | Saratov | ||
| Rostov na Donu | Vorkuta | ||
| Salekhard (Hanti-Mans. AO) | Surgut (Khanty-Mans. AO) | ||
| Okhotsk (regija Khabarovsk) | Iževsk (Udmurtija) | ||
| Chita | Grozni | ||
| Millerovo (Rostovska regija) | Kazan (Tatarstan) | ||
| Tambov | Minsk | ||
| Stavropol | Kijev | ||
| Tula | Mogilev (zvono) | ||
| Smolensk | Žitomir (Ukr.) | ||
| Magadan | Odessa | ||
| Krasnodar | Lviv | ||
| Kaluga | Kharkov | ||
| Mahačkala (R. Dagestan) | Tynda (Amurska regija) | ||
| Astrakhan | Velikie Luki | ||
| Monchegorsk (Murmans-I ob.) | Tyumen (Nenetski autonomni okrug) | ||
| Petrun (Komi) | Chelyabinsk | ||
| Ulan-Ude (Burjatija) | Kurilsk (regija Sahalin) | ||
| Surgut (Autonomni okrug Hanti-Mans-y) | Nikolsk (Vologdska regija) |
Tabela 2 - Podaci o sistemu snabdijevanja toplinom
| Početni podaci | Predzadnja znamenka broja | |||||||||||||||||||||||||||||||||
| Sistem za snabdevanje toplotom | ||||||||||||||||||||||||||||||||||
| otvoren | zatvoreno | |||||||||||||||||||||||||||||||||
| Tip regulacije sistema | Poslednja cifra broja | |||||||||||||||||||||||||||||||||
| Kvalitetan softver opterećenje grijanja | Kvalitativno u smislu ukupnog opterećenja | |||||||||||||||||||||||||||||||||
| Proračunske temperature mrežna voda, 0 S | 150/70 | 140/70 | 130/70 | 150/70 | 140/70 | 130/ | 140/70 | 150/70 | 140/70 | 130/70 | ||||||||||||||||||||||||
| Dijagrami povezivanja Grejači tople vode | Ne | paralelno | dosledan | mješovito | ||||||||||||||||||||||||||||||
Tabela 3 - Podaci o području snabdijevanja toplinom
| Početni podaci | Predzadnja znamenka broja | |||||||||
| CHP lokacija | aplikacija. | |||||||||
| Udaljenost od CHP do stambenog područja, km | 0,9 | 0,8 | 0,7 | 0,9 | 1,0 | 1,1 | 0,8 | 0,7 | 0,6 | 1,1 |
| Gustoća naseljenosti, ljudi / ha | ||||||||||
| Kote konturnih linija reljefa | Poslednja cifra broja | |||||||||
| ali | ||||||||||
| b | ||||||||||
| u | ||||||||||
| G | ||||||||||
| d | ||||||||||
| e |
Tablica 4 - Zadatak za izvođenje čvorova toplovodne mreže
Književnost
1. Opskrba toplinom / AA Ionin, BM Khlybov, VN Bratenkov i drugi; Udžbenik za univerzitete.-M.: Stroyizdat, 1982.- 336s.
2. Snabdijevanje toplinom / V.E.Kozin, T.A.Levina, A.P. Markov i drugi; Tutorial za studente univerziteta. - M.: Više. škola, 1980. - 408. godine.
3. Prilagođavanje vodnih sistema daljinsko grijanje/ Apartsev M.M. Referentni priručnik.-M.: Energoatomizdat, 1983.-204s.
4. Mreže za grijanje vode. Design Handbook. / Ed. N. K. Gromova, E.P. Shubina.-M.: Energoatomizdat, 1988.-376s.
5. Priručnik o podešavanju i radu mreža za grijanje vode / V.I.Manyuk, Ya.I.Kaplinsky, E.B.Hizh i dr. 3. izdanje, revidirano i dopunjeno - M .: Stroyizdat, 1988. -432s.
6. Priručnik za opskrbu toplinom i ventilaciju. Knjiga 1: Grijanje i opskrba toplinom.-4. izdanje, Rev. i dodatne / R.V. Shchekin, S.N. Korenevsky, G.E. Behm i drugi - Kijev: Budivelnik, 1976-416s.
7. Priručnik za dizajnere. Projektovanje grejne mreže. Nikolaev A.A.- Kurgan: Integral, 2007.- 360 str.
8. Projektovanje toplotnih tačaka. SP 41-101-95. Ministarstvo građevinarstva Rusije, 1997.-78s.
9. Mreže za grejanje. SNiP 41-02-2003. Gosstroy iz Rusije. Moskva, 2004.
10. Toplotne mreže (termički mehanički dio). Radni crteži: GOST 21.605-82 *.- Ved. 01.078.83.-M., 1992.-9s.
11. Toplinska izolacija opreme i cjevovoda. SNiP 41-03-2003. Gosstroy iz Rusije. Moskva, 2003.
12. Projektovanje toplotne izolacije opreme i cjevovoda. SP 41-103-2000 Gosstroy iz Rusije. Moskva, 2001.
13. Građevinska klimatologija. SNiP 23-01-99. Gosstroy Rossii.-M: 2000.-66s.
14. Unutrašnji vodovod i kanalizacija. SNiP 2.04.01-85 *. Gosstroy Rusije. M .: 1999-60.
15. Tip serije 4.904-66 Polaganje cjevovoda vodovodnih mreža u neprohodne kanale. Pitanje 1- Raspored cjevovoda D 25-350 mm u neprohodnim kanalima, kutovi savijanja i udubljenja za proširenje.
16. Tip serije 3.006.1-8 Prefabrikovani betonski kanali i tuneli izrađeni od elemenata žlijeba. Pitanje 0 - Materijali za dizajn.
17. Isto. Pitanje 5 - Čvorovi ruta. Radni crteži.
18. Standardne serije 4.903-10 Proizvodi i dijelovi cjevovoda za toplovodne mreže. Pitanje 4 - Fiksni nosači cijevi.
19. Isto. Pitanje 5 - Pokretni nosači cjevovoda.
Tabela 1- KLIMATSKI PARAMETRI HLADNOG PERIODA
| Temperatura zraka najhladnijeg dana, ° S, | Temperatura zraka najhladnijeg petodnevnog perioda, ° S, sigurnost | Temperatura zraka, ° S, sigurnost 0,94 | Apsolutno minimalna temperatura vazduh, ° S | Prosječna dnevna amplituda temperature zraka najhladnijeg mjeseca, ° S | Trajanje, dani i prosječna temperatura vazduha, ° C, period sa prosječnom dnevnom temperaturom vazduha | Prosječna mjesečna relativna vlažnost najhladnijeg mjeseca,% | Prosječna mjesečna relativna vlažnost zraka u 15 sati najhladnijeg mjeseca,%. | Padavine za novembar-mart, mm | Prevladavajući smjer vjetra za decembar-februar | Maksimalna prosječna brzina vjetra u tačkama za januar, m / s | prosečna brzina vjetar, m / s, za period sa prosječnom dnevnom temperaturom zraka £ 8 ° S | ||||||||
| £ 0 ° C | £ 8 ° C | £ 10 ° C | |||||||||||||||||
| 0,98 | 0,92 | 0,98 | 0,92 | trajanje | prosječna temperatura | trajanje | prosječna temperatura | trajanje | prosječna temperatura | ||||||||||
| Rzhev | -37 | -33 | -31 | -28 | -15 | -47 | 6,6 | -6,1 | -2,7 | -1,8 | YU | - | 3,6 |
Tabela 2 KLIMATSKI PARAMETRI TOPLOG PERIODA
| Republika, regija, regija, stav | Barometarski pritisak, hPa | Temperatura zraka, ° S, sigurnost 0,95 | Temperatura zraka, ° S, sigurnost 0,98 | Prosječna maksimalna temperatura zraka najtoplijeg mjeseca, ° S | Apsolutna maksimalna temperatura zraka, ° S | Prosječna dnevna amplituda temperature zraka najtoplijeg mjeseca, ° S | Prosječna mjesečna relativna vlažnost najtoplijeg mjeseca,% | Prosječna mjesečna relativna vlažnost zraka u 15:00 sati najtoplijeg mjeseca,% | Količina padavina za april-oktobar, mm | Maksimalne dnevne količine padavina, mm | Prevladavajući smjer vjetra za jun-avgust | Minimalna prosječna brzina vjetra u tačkama za juli, m / s |
| Rzhev | 20,1 | 24,4 | 22,5 | 10,5 | Z | - |
U ovom odjeljku naše web stranice naći ćete informacije o klasifikaciji nosači grijaće mreže, kao i o glavnim parametrima (veličini i težini), zahtjevima, potpunosti, vremenu proizvodnje.
Vrste nosača za grijaće mreže vozila.
U dva broja 7-95 i 8-95 ove serije predstavljeni su klizni i fiksni nosači za cijevi toplovodnih mreža. Svi nosači toplinskih mreža imaju strukturne razlike ovisno o debljini izolacije cjevovoda. Na dionicama polaganja cjevovoda bez kanala pokretni nosači nisu ugrađeni, osim onih koji se koriste za cijevi manje od D y = 175 uključujući. Klizni nosači koristi se pri polaganju cijevi u neprolazne ili polupropusne kanale i za donji red cijevi u tunelima. Razmak između nosača proračunava projektant u skladu s važećim propisima.
Tijekom izgradnje toplinske mreže podižu se sljedeće građevine: bunari, komore i paviljoni iznad komora za ugradnju zapornih i mjernih ventila, kompenzacijskih uređaja i druge linearne opreme. Izvršite konstrukciju filtriranja drenažne konstrukcije, crpne stanice, instalirajte konstrukcije koje okružuju toplinsku cijev, fiksne i pomične nosače (ponekad i vodilice), noseće kamenje.
Primjena sa konstrukcijom.
Baza kanala za polaganje cjevovoda i postavljanje nosača u njih izrađena je od dvije vrste - betonske ili armiranobetonske, koje pak mogu biti montažne ili monolitne. Betonski i armiranobetonski kanali stvaraju vrlo čvrste temelje za postavljanje građevinske konstrukcije i štiti kanal od prodora u njega podzemne vode... Izvođenje betonske ili armiranobetonske podloge ključnu ulogu- percipiraju težinu građevinskih konstrukcija i tla iznad kanala, prometna opterećenja, težinu cjevovoda s izolacijom i rashladnom tekućinom, raspršuju pritisak i time smanjuju mogućnost taloženja građevinskih konstrukcija na mjestima koncentriranih opterećenja: ispod nosećeg kamenja i ispod zidova kanala.
Sustavi opskrbe toplinom s parom su jednocjevni i dvocijevni, a kondenzat nastao tokom rada se vraća kroz njih specijalna cev- vod za kondenzat. Pri početnom pritisku, koji se kreće od 0,6 do 0,7 MPa, a ponekad i od 1,3 do 1,6 MPa, brzina širenja pare je 30 ... 40 m / s. Prilikom odabira metode polaganja toplinskih cijevi, glavni zadatak je osigurati trajnost, pouzdanost i isplativost rješenja.
Mreže za grijanje sastavljene su od električno zavarenih čeličnih cijevi smještenih na posebnim nosačima. Na cijevima su postavljeni zaporni i kontrolni ventili (zasuni, ventili). Nosači cjevovoda stvaraju vodoravne, nepokolebljive temelje. Razmak između nosača određuje se prilikom projektiranja.
Nosači toplinskih mreža dijele se na fiksne i pokretne. Fiksni nosači fiksiraju lokaciju određenih mjesta mreža na određenom položaju, ne dopuštaju pomicanje. Pokretni nosači omogućuju horizontalno kretanje cjevovoda zbog temperaturnih deformacija.
Nosači se isporučuju u kompletu prema radnim crtežima izrađenim u skladu sa utvrđenom procedurom. Jamčimo da su nosači i vješalice u skladu sa zahtjevima relevantnog standarda, pod uvjetom da se potrošač pridržava pravila ugradnje i skladištenja (u skladu s ovim standardom). Garantni rok je 12 meseci od datuma isporuke proizvoda kupcu. Svi nosači su opremljeni certifikatom kvalitete i certifikatima za materijale koji se koriste za izradu (na zahtjev).