Finishing. Fittings. Repair. Montaža. Izbor. Otvor blende
Za proizvodnju pare (pregrijane, zasićene) koristi se parni kotao serije DKVR, opremljen pećima na lož ulje i plin sa dvostrukim bubnjem i konfiguracijom vertikalno-vodene cijevi. Dobijeni proizvod se koristi u tehnološkim procesima u industrijskim objektima, u ventilaciji i sistem grijanja, dovod tople vode.
Rice. 1Prednosti jedinica serije DKVR
Uzorak ove serije, kotao DKVR 4 13 ima izražene prednosti svojstvene svim proizvodima ove poredati:
- Efikasnost od 91% postiže se kod kotlova DKVR 6 5 13 zahvaljujući visokokvalitetnoj aerodinamičkoj i hidrauličnoj shemi rada;
- jeftino održavanje i rad;
- jednostavnost i lakoća ugradnje kotlova DKVR 6 5 13 - montažni dizajn proizvoda, omogućava ugradnju bez demontaže zidova;
- svestranost - mogućnost konverzije, što vam omogućava da koristite različite vrste gorivo;
- regulacija stepena performansi kotlova DKVR 6 5 13 je dostupna - 40 - 150% (najefikasnija i najekonomičnija upotreba);
- prisustvo režima tople vode;
- razne konfiguracije koje omogućavaju kombinovanje kotla DKVR 4 13 sa automatizovanim gorionicima.
Dizajnerske karakteristike proizvoda serije DKVR
Shema jedinice, koja ima razinu performansi od 10 t / h, apsolutno je neovisna o uređaju peći i vrsti goriva. Predviđena je oprema kotlova DKVR 6 5 13 sa parom bubnjeva koji se nalaze duž njegove ose. Kotlovski snop je formiran od savijenih cijevi, a komora za sagorijevanje je zaštićena. Parni kotao DKVR 4 13 je drugačiji pogodan dizajn ložište, omeđeno pregradom od šamotne cigle, zbog čega se formira naknadno sagorevanje.
Rice. 2Pažnja! Sličan dizajn peći parnog kotla DKVR 20 13 omogućava isključenje otvorenog plamena koji se uvlači u gredu i značajno smanjuje gubitke koji nastaju zbog hemijskog sagorevanja i uvlačenja.
Parni kotao DKVR 10 13 je drugačijeg dizajna, u kojem je komora naknadnog sagorevanja odvojena cevima koje se odnose na zadnje staklo. Bez obzira na modifikaciju proizvoda, šamotna pregrada je predviđena za odvajanje dva reda cijevi vezanih za snop, tako da ne dolazi u kontakt sa komorom naknadnog sagorijevanja.
Svaki kotao je opremljen pregradom od livenog gvožđa u paketu. Tako su podijeljeni u dva plinska kanala. Zahvaljujući takvoj shemi dizajna, zajamčena je rotacija plina u horizontalnoj ravnini. Cijevi će se ispirati u poprečnoj ravni.
Karakteristična karakteristika kotla DKVR 4 13 je izlaz gasova po asimetričnoj putanji, kako iz komore naknadnog sagorevanja, tako i iz samog kotla. Nije potrebno ugraditi odvojene kotlovske cijevi ako je pregrijač ugrađen u dimovod br. 1.
Kotao mora biti opremljen ovalnim šahtovima koji se koriste za sljedeće svrhe:
- preventivni pregled bubnjeva parnih kotlova DKVR 20 13;
- Ugradnja uređaja u bubnjeve;
- čišćenje cevi koje se nalaze na dnu parnog kotla DKVR 20 13.
Dimenzije šahtova su 32,5×40cm.
Kotao DKVR 4 je opremljen sa 13 bubnjeva unutrašnjeg prečnika do jednog metra i dizajniran za rad pod pritiskom od 1,4 MPa. Bubanj je izrađen od 2 vrste čelika: 09G2S, 16GS (debljine do 13mm). Izrada kotlova, kotlovskih snopova i sita vrši se od bešavnih cijevi. Donje komore sita opremljene su krajnjim otvorima koji služe za pročišćavanje i uklanjanje mulja pomoću posebnih spojnica (D = 32 × 2 mm).
Prednosti i dizajn pregrijača
Karakteristična karakteristika pregrijača kotlova ove serije smatra se jedinstvenom strukturom, koja im omogućava da se kombiniraju sa strukturama koje imaju jednak pritisak, ali ne olakšavaju interakciju s jedinicama s različitim stupnjevima performansi.
Rice. 3Zahvaljujući opremanju kotlova DKVR 4 sa 13 jednoprolaznih pregrijača, moguće je generirati pregrijani proizvod, nije potreban tretman posebnim rashladnim uređajima. Komora koja akumulira pregrijanu paru pričvršćena je na gornji bubanj, jedan od njegovih nosača je statičan, a drugi dinamičan.
Princip rada jedinice je lakše razumjeti gledajući dijagram cirkulacije, prema kojem se voda isporučuje u područje bubnja kroz par vodova. Ovdje se transportuje u donji segment, koristeći za tu svrhu cijevi koje pripadaju konvektivnom snopu.
Karakteristike šeme jedinica serije DKVR
Sita se, u skladu sa dijagramom, napajaju preko nezagrijanih cijevi dostupnih u bubnju. Drugačije izgleda strujni krug parnog kotla DKVR 10 13, u kojem voda cirkulira kroz odvodne cijevi povezane s gornjim bubnjem. Rezultirajuća mješavina pare i vode, formirana u usponskim cijevima i situ, preusmjerava se u gornji bubanj.
Rice. 4Prema dijagramu, svaki od kotlova je opremljen uređajima za odvajanje pare koji se nalaze u unutrašnjem prostoru bubnja i omogućavaju stvaranje proizvoda. Pojedinačne modifikacije jedinica imaju oblik jedne prenosive jedinice i isporučuju se rastavljene. Svaki kotao DKVR 4 13 opremljen je zavarenim nosećim okvirom od valjanog čelika.
Standardni parni kotao DKVR 10 13 nije opremljen potpornim okvirom, ima čvrsto fiksiranu točku u obliku prednjeg nosača koji se odnosi na donji bubanj. Ostali noseći elementi, zajedno sa kamerama koje se nalaze na bočnim stranama ekrana, formiraju se u obliku kliznih delova. Kamere koje pripadaju zadnjem i prednjem ekranu su pričvršćene pomoću nosača na okvir, a bočne su pričvršćene direktno na noseći okvir.
Slična shema kotla pruža efikasan rad i visoka efikasnost.
Merni instrumenti i oprema
Tradicionalno, kotao DKVR 4 13 je opremljen mjernim kontrolnim uređajima i odgovarajućim spojevima:
- ventili - sigurnosni;
- ventili (zaporni ventili) - puhanje bubnjeva, ekstrakcija pare (zasićene, pregrijane), uvođenje hemikalija;
- manometri - dopunjeni trosmjernim ventilima;
- okviri sa uređajima za zaključavanje - označavaju nivo;
- ventili koji odvode vodu u donjem bubnju;
- ventili - uzimaju se uzorci pare.
Standardni parni kotao DKVR 10 13, dodatno opremljen iglom i zaporni ventili, pružajući kontinuirano duvanje bubnja. Važan aspekt je oprema u skladu sa dijagramom plinskog kanala takve opreme sa slušalicama od lijevanog željeza. Sistem cijevi kotla je spojen na bubanj pomoću valjanih šavova, što značajno povećava nivo održavanja i stepen pouzdanosti cijele konstrukcije.
Obloga kotla
Sastavni dio dizajna smatra se obloga standardnog kotla DKVR 10 13, koja obavlja važnu funkciju.
Rice. 5Opće karakteristike obloge
Tehnička referenca! Obloga je zaštitni sistem jedinice, dizajniran za odvajanje gasnih kanala sa ložištem spoljašnje okruženje... Obloga je primjenjiva samo u slučaju proizvoda koji nisu opremljeni potpuno zavarenim paravanima. Obloga formira željeni smjer protoka dimnih plinova u jedinici, čime se smanjuju gubici topline.
Usput je isključena mogućnost usisavanja vazdušne mase napolju, nastojeći da prodre u gasne kanale, kada nastane retka atmosfera ili visok krvni pritisak, što dovodi do izbacivanja gasa u kotlarnicu. Obloga je dizajnirana da stvori željeni temperaturni režim na cijeloj površini konstrukcije tokom rada.
Ako se okolni zrak zagrije na najviše 25 °C, tada temperatura površine treba varirati između 45 - 55 °C.
Obloga kotla izgleda kao kombinovani sistem koji se sastoji od sljedećih komponenti:
- Vatrostalne ploče;
- pričvršćivanje metalni dijelovi;
- izolacijski sloj;
- zidanje;
- zaptivni sloj premaza;
- obloga - čelik.
Vrste obloga
Postoje 3 vrste obloga:
- teška obloga - zid od opeke: oslanja se na temeljnu ploču;
- lagana obloga - vatrostalne opeke, čelična obloga i izolacijski sloj: pričvršćeni za okvir pomoću metalnih zatvarača;
- lagana obloga - betonske ploče otporne na toplinu, u kombinaciji s termoizolacijskim materijalom, brtvenom masom i metalnom oblogom.
Teška obloga je kompatibilna s jedinicama male snage. Visina zidova ovdje doseže 12m, a kao glavni materijal koristi se obična cigla, obložena šamotom u zonama visokih temperatura. Ova vrsta obloge je vrlo debela (64cm), a njena težina dostiže 1,2 tone/1m2.
Zidanje je prošarano dilatacijskim fugama, u kojima se kao punilo koristi azbestni kabel, koji jamči slobodno širenje.
Konstrukcije visokog i srednjeg stepena performansi opremljene su laganom oblogom, pričvršćenom na okvir parnog kotla DKVR 4 13 i koja se sastoji od sledećih komponenti: šamotne cigle; izolacija u obliku vermikulita i šljake.
Masa takve obloge doseže 0,4 tone / m2. Zbog smanjenja težine obloge i smanjenja njene debljine, izrađuje se bilo koje visine i montira se zajedno s pojasevima za istovar koji se postavljaju svakih 1,5 metara. Zid je podijeljen na slojeve koji se oslanjaju na nosače pričvršćene na okvir parnog kotla DKVR 4 13 koji može izdržati takva opterećenja.
Karakteristike obloge kotlova serije DKVR
Radni kotlovi DKVR 20 13, izvode teške obloge, podižu zidove debljine 5,1 metar (2 cigle). Izuzetak je zadnji zid debljine 3,8m (1,5 cigle).
Preporučljivo je obložiti vanjsku stranu stražnjeg zida gipsom (2cm), čime se izbjegava usisavanje. Formirana teška obloga je od crvene cigle. Šamotni materijal se koristi isključivo za oblaganje zidova okrenutih prema ložištu. Ako je presjek zaštićen, tada debljina sloja doseže 12,5 cm, u suprotnom se povećava na 2,5 cm i formira se pregrada koja razdvaja cijevi kotla DKVR 20 13.
Isporuka jedinica s laganom oblogom, proizvedenih korištenjem sledeći materijali:
- lagani šamot - 1,0 t / m3;
- perlit;
- premaz - zaštita od otvorenog plamena;
- savelite;
- sloj koji kombinuje saelitenu žbuku i žbuku za gasno zaptivanje.
Lagana obloga se ne koristi kod parnih kotlova DKVR 20 13 i ostalih jedinica predmetne serije. Obloga na mnogo načina stvara okruženje u kojem je dozvoljeno rukovanje jedinicom. Izbor vrste obloge određen je dizajnom proizvoda i njegovim tehničkim karakteristikama.
Na primjer, kotao DKVR 10 13 ima sljedeće karakteristike:
- minimalna vrijednost apsolutnog tlaka je 0,7 MPa (7 kgf / cm2);
- nivo radnog pritiska - 1,4MPa;
- temperatura zasićenja parom - 20 ° C.
Obloga u takvom slučaju pružit će punopravan način rada u bilo kojim uvjetima, bez obzira na stanje atmosferskog okruženja.
Automatizacija standardnog kotla DKVR 10 13 i drugih jedinica ove serije
Ako detaljno razmotrimo crtež kotla DKVR 10 13, onda je lako odrediti značaj automatskog upravljačkog sistema, nazvanog "Kontur". Glavni okvir koji služi kao okosnica sistema je regulator impulsa P25. Strukturni dijagram je predstavljen u obliku blokova istog tipa, koji su funkcionalno kompletne komponente.
Svaki od blokova obavlja određene operacije, u skladu s kojima su elementi automatizacije kotlova DKVR 20 13 podijeljeni u sljedeće tipove:
- mjerenje;
- regulatorni;
- funkcionalan.
Rice. 6Komponente mjerne automatike obavljaju funkciju sumiranja signala koje prenose senzori. Njihovo poređenje se vrši na osnovu dostupnog zadatka, nakon čega se generiše signal greške. Regulacioni signali automatike kotlova DKVR 20 13 su dizajnirani da formiraju korektivnu akciju pretvaranjem neusklađenosti u skladu sa postojećim algoritmom. Funkcionalni signali automatizacije kotlova DKVR 20 13 dizajnirani su za kreiranje diskretne, au nekim slučajevima i dinamičke transformacije.
Vrste senzora
Postoji nekoliko tipova senzora koji su kompatibilni sa automatizacijom sistema Kontur instaliranog na kotlu DKVR 20 13:
- diferencijalni plinomjer DT-2;
- diferencijalni manometar DM;
- DER manometar;
- pretvarač termičkog otpora;
- termoelektrični pretvarač.
Regulatori kotlovske automatike DKVR 20 13 su kompletirani sa ručnim sistemom upravljanja i indikatorom koji pokazuje položaj aktuatora. PMRT starteri i elektro-hidraulični releji su obezbeđeni.
Glavni sistemi automatizacije kotlova DKVR 10 13, 20 13
Upravljački sistem za automatizaciju modifikacije kotla DKVR 20 13 uključuje sljedeće elemente:
- gorivo-zrak ACR;
- razrjeđivanje u protoku kotla ACP;
- količina vode u gornjem bubnju ACP.
Automatizacija kotlova DKVR 20 13, vezanih za ACP sistem gorivo-vazduh, sastoji se od sledećih komponenti:
- primarni pretvarač (model DT2-1000);
- blok za podešavanje (model P25.1);
- aktuator (modifikacija MEO 100/63 - ima poboljšane karakteristike).
Automatizacija modifikacije kotla DKVR 20 13, vezana za proces pražnjenja formiranog u kotlovskoj peći, predstavljena je sljedećim elementima:
- primarni uređaj (model DT2 50);
- Blok za podešavanje;
- aktuator (modifikacija MEO 250/63).
Automatizacija za modifikaciju kotla DKVR 20 13, vezanu za ACP opterećenje, formirana je od sledećih elemenata:
- primarni pretvarač (model MED-22364);
- Blok za podešavanje;
- pokretački mehanizam.
Automatizacija modifikacije kotla DKVR 20 13, koja određuje količinu vode u gornjem bubnju, predstavljena je sljedećim komponentama:
- diferencijalni manometar (model DM 3583M);
- Blok za podešavanje;
- pokretački mehanizam.
Merenje pritiska vazduha okoliš izvedena pomoću automatizacije kotla modifikacije DKVR 10 13, predstavljenog diferencijalnim manometrom, diferencijalnim manometrom i aktuatorom.
|
OIL ASH |
ANHIDRID SULFURATA |
DUŠOV DIOKSID |
UGLJEN MONOKSID |
||
|
septembra |
|||||
Izračunati podaci: A p = 0,015%, S p = 1,07%, Q n = 9708 kcal / kg, W p = 1,41%, O p = 0,2%, C p = 83,8%, N g = 0,31%.
Gubitak toplote: q 2 i q 5 (gore dato)
Proračuni masenih emisija CO i BP nisu rađeni zbog nedostatka podataka q 3 i q 4 (CO), kao i zbog necjelishodnosti proračuna masenih emisija BP, zbog zanemarljivih obima njegove emisije i nedostatka potrebnih podataka za proračun.
Proračuni se vrše za:
a). 3 kotla DKVR 10-13;
b). 1 kotao PTVM - 30, prema šemi priključka na jedan dimnjak;
c). Općenito, za kotlarnicu.
Proračun emisija u zrak čestice pepela i nedovoljno sagorevanje.
M tv = 0,01 ´ V ´ (a un ´ A p + q 4 ´ Q n / 32680) =
a). 0,01 ´ 558,3 ´ 0,015 = 0,08 g / s;
b). 0,01 ´ 625 ´ 0,015 = 0,09375 g/s;
c). 0,01 ´ 29026 ´ 0,015 = 4,35 t / godišnje, gdje je:
A p je sadržaj pepela uključenog goriva radna masa, %;
A un - udio čestica pepela i dogaranja odnesenih iz kotla = 1,00;
Q 4 - gubitak toplote sa povlačenjem usled mehaničke nepotpunosti sagorevanja goriva, %;
Q n - toplota sagorevanja goriva po radnoj masi, kJ/kg.
Količina oksida sumpora koja ulazi u atmosferu sa dimnim gasovima izražena u SO 2, g/s
Mso 2 = 0,02 ´ V ´ S p ´ (1 - h so 2) =
a). 0,02 ´ 558,3 ´ 1,07 ´ (1- 0,02) = 11,7 g/s;
b). 0,02 ´ 625 ´ 1,07 ´ (1 - 0,02) = 13,1 g/s;
c). 0,02 ´ 29026 ´ 1,07 ´ (1 - 0,02) = 608,733 t/god, gdje je:
V - potrošnja prirodnog goriva za generatore pare, g / s;
H so 2 - udio oksida sumpora vezanih elektrofilterskim pepelom u plinskim kanalima parnog generatora ovisi o sadržaju pepela u gorivu i sadržaju kalcijum oksida u elektrofilterskom pepelu = 0,02.
Količina vanadijum oksida za kotlove koji sagorevaju tečno gorivo, u smislu vanadij pentoksida (V 2 O 5), g/s.
Mv 2 o 5 = 10 -6 ´ Gv 2 o 5 ´ B ´ (1 - h os) =
Gv 2 o 5 = 4000 ´ A p = 0,015 ´ 4000 = 60
a). 10 -6 ´ 60 ´ 558,3 ´ (1 - 0,05) = 0,03182 g / s;
b). 10 -6 ´ 60 ´ 625 ´ (1 - 0,05) = 0,03562 g/s;
c). 10 -6 ´ 60 ´ 29026 ´ (1 - 0,05) = 1,65 t/god, gdje je:
V - potrošnja prirodnog goriva za generatore pare, g / s;
Gv 2 o 5 - sadržaj vanadijum oksida u tečnom gorivu u smislu V 2 O 5, g/t;
H OS - koeficijent taloženja vanadijum oksida na površinama parogeneratora = 0,05;
Količina dušikovih oksida koja ulazi u atmosferu s dimnim plinovima u smislu NO 2, g/s
MNO 2 = 0,001 ´ V ´ Q n ´ KNO 2 ´ (1 - m) ´ (1 - 0,01 ´ q 4)
a). 0,001 ´ 558,3 ´ 40,6 ´ 0,08 = 1,8 g/s;
b). 0,001 ´ 625 ´ 40,6 ´ 0,08 = 2,03 g/s;
c). 0,001 ´ 29026 ´ 40,6 ´ 0,08 = 94,276, gdje je:
Q n - toplota sagorevanja prirodnog goriva, MJ/kg;
KNO 2 - količina nastalih dušikovih oksida po 1 GJ topline, = 0,08 kg / GJ;
M je koeficijent koji uzima u obzir stepen smanjenja emisije dušika kao rezultat primjene tehničkih rješenja. Trenutno za male kotlove = 1
Redukciona jedinica je dizajnirana da smanji pritisak pare sa 13 atm na 7 atm, kako bi se osiguralo parno opterećenje kotlovske grupe. RU se isporučuje sa daljinskim regulatorom pritiska.
Regulator pritiska održava pritisak redukovane pare sa tačnošću od ± 0,2 atm.
Prva faza smanjenja pritiska pare se vrši u regulacionom ventilu pomoću kotura spojenog na polugu, koja je pričvršćena na izvučeni valjak. Na vanjskom kraju valjka je pričvršćena poluga koja je pomoću šipke povezana sa KDU regulatora, te otvara i zatvara kalem. Druga faza smanjenja pritiska odvija se u cijevi za miješanje. Nakon cijevi za miješanje, para kroz ekspanzioni konus ulazi u cjevovod reducirane pare, na kojem se nalazi hitni impulsni uređaj, koji se sastoji od impulsnih i sigurnosnih ventila dizajniranih za ispuštanje viška reducirane pare iznad 7 atm.
Impulsni uređaj za hitne slučajeve radi na sljedeći način. Kada pritisak redukovane pare u cevovodu poraste iznad 7 atm, kalem impulsnog ventila tereta se podiže i para iz cevovoda kroz impulsni ventil se otvara do iznad klipnog prostora ventila za nuždu. Jer područje klipa ovog ventila više površine ploče, tada sila koja djeluje na klip odozgo savladava silu tlaka pare koji djeluje na ploču ovog ventila odozdo i ventil se otvara. Kada se tlak pare u cjevovodu smanji, kalem impulsnog ventila će se spustiti pod djelovanjem težine i zatvoriti pristup pari u nadklipni prostor ventila za nuždu. Preostala para u prostoru iznad klipa će dobiti pristup izduvnoj cevi kroz pulsni ventil. Zbog izlaska pare iz nadklipnog prostora, klip odozgo će se rasteretiti, a ploča ventila za slučaj nužde će pod dejstvom opruge i pritiska pare sa strane cevovoda zatvoriti izlaz pare. iz cevovoda u atmosferu.
Tehničke karakteristike RU 13/7.
Smanjenje produktivnosti pare - 60 t / h
Tlak primarne pare - 1,3 MPa (13 atm)
Temperatura - 194 0 S
Projektni pritisak - 0,7 MPa (7 atm)
Kratke karakteristike i opis rada odzračivača.
Termalni deaerator atmosferskog tipa radi pod pritiskom od 0,2 ¸ 0,4 kgf / cm 2 (0,02 ¸ 0,04 MPa), sa temperaturom vode od 104 0 C. Kapacitet rezervoara je 72 m 3.
Prema PTE - 14, sadržaj kisika u napojnoj vodi nakon deaeratora ne bi trebao prelaziti 20 μg / kg, slobodan ugljični dioksid bi trebao biti odsutan, pH vrijednost vode treba održavati unutar 9,1 ¸ 10,1.
Osnovna namena odzračivača je potpuno uklanjanje iz vode korozivnih plinova, uglavnom kisika i aktivnog ugljičnog dioksida (slobodnog), zagrijavanjem napojne vode do temperature zasićenja. Zagrijavanje vode do temperature zasićenja nastaje zbog dovoda pare u deaerator kroz uređaj za mjehuriće s pritiskom od 0,02 ¸ 0,04 MPa (0,2 ¸ 0,4 kgf / cm 2) i kondenzata nakon vršnih kotlova i PSV. Agresivni gasovi koji se oslobađaju iz vode uklanjaju se u atmosferu kroz rashladnu paru.
Odzračivač je opremljen staklima za indikaciju vode, manometrom i vodenim zatvaračem.
Kriterijumi i granice sigurnog stanja i režimi rada instalacije.
Zabranjeno je rukovanje odzračivačem cjevovoda ako se otkriju kvarovi koji ugrožavaju siguran rad opreme.
Zabranjeno je u toku rada odzračivača obavljati njegovu popravku i radove na otklanjanju curenja u elementima pod pritiskom.
Priprema odzračivača za puštanje u rad i njegovo puštanje u rad se vrši po nalogu starijeg vozača. Prilikom pripreme odzračivača i uspostavljanja nazivnog režima napajati radni kotao iz cjevovoda direktne mrežne vode. Izvršiti vizualni pregled odzračivača (prisustvo pukotina), kao i pregled nedostataka obloge, zatvarača, integriteta mjernih stakala, njihovog spoja. Izvršite vizuelnu inspekciju vodene brtve. Napunite ga vodom. Pripremite HVO filtere za rad. Napunite deaerator hemijski pročišćenom vodom. Posmatrajte porast nivoa vode u deaeratoru, postavite nivo na 1,8 ¸ 2,0 m.
Nanesite paru na odzračivač (otvorite kontrolni ventil iz kontrolne sobe). Kada se dostigne standardna kvaliteta napojne vode, prebacite se na napajanje kotla iz odzračivača.
Tokom dežurstva, osoblje mora pratiti:
Upotrebljivost odzračivača i sve opreme, uz striktno poštovanje utvrđenog režima rada odzračivača. Potrebno je održavati nivo vode u deaeratoru reda veličine 1,5 ¸ 2,2 m. Održavati temperaturu napojne vode na oko 104 0 C;
Indikacije uređaja instaliranih na kontrolnoj tabli i direktno na mjestu instalacije odzračivanja;
Održavanje pritiska u odzračivanju, koji treba da bude unutar 0,02 ¸ 0,04 MPa;
Mogućnost servisiranja vodene brtve;
Iza izlaza gasova iz pare odzračivača, koji pri normalnom radu odzračivača treba da izađu sa malom primesom pare.
Ako je regulator nivoa vode neispravan, pređite na ručnu kontrolu (regulaciju). Najmanje odstupanje parametara načina rada od normalnih dovodi do oštrog pogoršanja kvalitete deaerirane vode.
Prilikom servisiranja opreme, osoblje mora:
Imati kombinezon od debela tkaninačvrsto pokriva sve dijelove tijela, bez lepršavih dijelova, radne cipele i zaštitnu kacigu;
Pratiti stanje toplinske izolacije vrućih površina;
Uvjerite se da stepenice, prolazi nisu pretrpani stranim predmetima;
Pratiti prisustvo i stanje opreme za gašenje požara;
Nadgledati ispravnost i dovoljnost glavnog i rasvjete za hitne slučajeve.
Kotao se koristi u krugu grijanja kotlovnice kao bojler za paru. Kotao prima vodu iz mreže u cijevnom dijelu, para iz glavnog parovoda ulazi u prstenasti prostor, koji zagrijava vodu iz mreže.
· Bandwidth po vodi - 100 m 3 / h
Broj poteza - 4
· Prečnik cevi 19 ´ 1
Pritisak pare za grijanje - 7 kgf / cm 2
Grijanje vode - 40 0 S
· Radni pritisak voda - 12 kgf / cm 2
Grijaća površina - 43 m 2
· Broj epruveta - 232 kom.
Materijal - L-68 GOST 494-52
Prije puštanja uređaja u rad potrebno je izvršiti temeljit pregled opreme, obraćajući pažnju na:
Popravljivost parovoda i vodovoda, za pouzdano pričvršćivanje svih jedinica prirubničkih spojeva i fitinga;
Upotrebljivost nosača i izolacije cjevovoda;
Dostupnost svih instrumenata, njihova upotrebljivost i spremnost za rad;
Prisutnost podmazivanja svih mehanizama.
Nakon zagrijavanja priključenog bojlera, temeljito pregledajte sve cjevovode za paru i vodu, prirubničke spojeve i nosače. U slučaju vodenog udara, prestati priključivati kotao, otkloniti uzroke vodenog udara i pokrenuti instalaciju uz polagano zagrijavanje cjevovoda.
Prilikom servisiranja kotlova potrebno je:
Održavati postavljene parametre, temperaturu vode, pritisak vode i paru prema rasporedu;
Pratite rad pumpi (provjerite prisustvo ulja u ležajevima;
Pratiti protok vode za hlađenje ležajeva;
Slušajte rad e/motora i pumpe;
Pratite temperaturu ležajeva i elektromotora; temperatura ležajeva ne bi trebalo da prelazi 65 0 C);
Pratiti stanje toplotne izolacije kotlovske instalacije i temperaturu na njoj, koja ne smije biti veća od 45 0 C pri temperaturi okoline od 25 0 C;
Pratite ispravnost instrumentacije i armature.
U slučaju nužde ili drugih nenormalnih situacija, prvo morate uključiti pomoćni kotao, a zatim isključiti glavni.
Objašnjenje marke:
· 200 - površina razmene toplote u m 2;
· 7 - pritisak pare za grejanje u atm;
· 15 - pritisak vode u mreži u atm.
· Tijelo (dio cijevi);
· Pritisak (višak), kgf / cm 2 - 7 (15);
Temperatura, 0 C - 400 (na ulazu 70; na izlazu 150);
· Radno okruženje- para (voda);
· Kapacitet, l - 4300 (1960);
Cijevi za PSV su izrađene od mesinga. Izvedba u obliku slova U. Rašireno u cijevnom listu. Vodena komora je podijeljena pregradom na dva dijela, ulazni i izlazni. Tokom rada treba pratiti nivo drenaže. Sa povećanjem nivoa drenaže smanjuje se zona stvarne razmjene topline PSV-a, čime će doći do podgrijavanja vode u mreži.
· 1. cifra - prečnik usisne mlaznice, u mm, smanjen 25 puta i zaobljen;
· MS - višestepeni;
G - za vruća voda;
· 10 - koeficijent specifične brzine, smanjen 10 puta i zaokružen.
Napojne pumpe 4 MSG-10 su namenjene za pumpanje tople vode temperature 80 ¸ 105 0 C sa pritiskom od najmanje 10 m vode. Art. Usisna glava ne veća od 3 kgf / cm 2.
· Hrana, m 3 / sat - 60;
· Glava u jednoj fazi, m vode. Art. - 33;
· Brzina rotacije, o/min - 2950;
· Efikasnost - 65%;
· Usisna visina, m vode. Art. - deset;
· Radna površina pumpe pri hranjenju, m 3 / sat - 40 ¸ 85;
· Glava po koraku, m vode. Art. - 37 ¸ 27;
· Materijal glavnih delova je liveno gvožđe.
Rotirajući, impeler daje kružno kretanje tekućini između lopatica. Zbog centrifugalne sile koja nastaje u ovom slučaju, tekućina se kreće od središta kotača do vanjskog izlaza, a oslobođeni prostor se ponovo puni tekućinom koja dolazi iz usisne cijevi pod djelovanjem protupritiska.
Izlazeći iz radnog kola, tečnost ulazi u kanale vodeće lopatice, a zatim u drugi impeler sa pritiskom stvorenim u prvom stepenu, odatle tečnost ulazi u treći propeler sa povećanim pritiskom koji stvara drugi stepen. Izlazeći iz zadnjeg impelera, tečnost se prenosi kroz vodeću lopaticu kada se ispušta u poklopac ventilatora, odakle ulazi u ispusni cevovod. Zbog činjenice da se kućište pumpe sastoji od zasebnih sekcija, moguće je, bez promjene protoka, promijeniti tlak ugradnjom potrebnog broja impelera i lopatica za vođenje. Pumpa se pokreće u rotaciju pomoću elektromotora preko elastične čahure - prstne spojnice. Da bi se uravnotežila aksijalna sila koja nastaje uslijed pritiska vode na nejednakim bočnim površinama impelera, koristi se uređaj za automatsko rasterećenje. Voda koja se ispušta iz komore za pražnjenje kroz bypass sistem ulazi u šupljinu koju čine osovina i otvor u usisnom poklopcu i ispušta se van ili se vraća u usisni cevovod. Formirani vodeni prsten sprječava usisavanje zraka u pumpu. Osim toga, voda koja prolazi duž osovine kroz kutiju za punjenje hladi kutiju za punjenje. Stoga se ne preporučuje pretjerano zatezanje žlijezde. Voda za hlađenje mora se napajati iz vanjskog izvora pod pritiskom koji ne prelazi 3 atm.
Tehničke karakteristike VD ventilatora - 10 (ventilator):
· Snabdijevanje maksimalnom efikasnošću. hiljada m 3 / sat - 15;
· Ukupni pritisak pri t 0 = 20 0 C, kg/m 2 - 153;
· Brzina rotacije, o/min - 1000 (e / motor);
· Snaga e/motora. kW - 55;
· Ugao okretanja - 0 ¸ 270 0.
Ventilator je dizajniran za prisilno dovod zraka potrebnog za sagorijevanje goriva.
Podaci za
· Produktivnost, hiljada m 3 / sat - 18.4
· Glava, kgf / cm 2 - 124
Potrošnja energije, kW - 7,6
Podaci za
1500 o/min
· Produktivnost, hiljada m 3 / sat - 27,65
· Glava, kgf / cm 2 - 276
Potrošnja energije, kW - 25,4
Opis dimovoda i ventilatora prikazan je zajedno kao njihovi dizajni su slični.
Odsisivači dima su dizajnirani da stvore umjetnu promaju neophodnu za stalni dotok svježeg zraka u peć i uklanjanje produkata izgaranja iz kotla. Iza kotla se postavljaju dimovodne cijevi.
Ventilatori i odvodnici dima sastoje se od:
Impeller;
Aparati za vođenje;
Motor;
Radno kolo se sastoji od glavnog diska, 16 unazad zakrivljenih lopatica i livene glavčine. Zavareno tijelo od lim može se ugraditi na okvir sa različitim uglovima rotacije odvodne cevi u zavisnosti od lokalnih uslova (nakon 15 0). Zavarena vodeća lopatica sa 8 lopatica je ugrađena na ulazu gasa u spiralu i služi za regulaciju produktivnosti mašine. Aksijalna vodeća lopatica se može kontrolisati ručno, kao i sa daljinskog ili automatskog upravljačkog stupa. Mašine se isporučuju sastavljene sa uglom rotacije ispusne mlaznice j = 255 0. Pogon se izvodi direktno iz motora, na čiju je osovinu montiran impeler. Glavine propelera ventilatora i odvoda dima opremljene su žljebovima za hlađenje osovine motora.
Toplotni bilans kotla PTVM - 30.
|
NAZIV VRIJEDNOSTI |
DESIGNATION |
JEDINICE |
FORMULA ILI TEST |
NUMERIČKA VRIJEDNOST |
|
G s.v. ´ (t out - t in) ´ 10 -3 |
||||
|
Protok dovodne vode kroz kotao |
prema podacima testa |
|||
|
T-ra mrežne vode na ulazu u kotao |
prema podacima testa |
|||
|
T-ra mrežne vode na izlazu iz kotla |
prema podacima testa |
|||
|
Pritisak u bubnju kotla |
prema podacima testa |
|||
|
Temperatura dimnih gasova |
prema podacima testa |
|||
|
T-ra sala. zrak |
prema podacima testa |
|||
|
K-t viška zraka u radnom dijelu iza konvektivnog dijela |
a yh = a + D a |
|||
|
Ukupno usisavanje zraka u komoru za sagorijevanje i konvekcijski dio |
prema PTE |
|||
|
q 2 = (K ´ a yh + C) ´ (V yh - (a yh / / a yh + b) ´ t h.v.) K a ´ A t ´ 10 -2 |
||||
|
K.P.D. kotao bruto |
||||
|
Prirodna potrošnja goriva |
Q k ´ 10 5 / h br ´ Q p |
|||
|
prema podacima testa |
||||
|
Na udarac |
prema podacima testa |
|||
|
Za pumpanje goriva |
prema podacima testa |
|||
|
N t + N d + N ljudi |
||||
|
Specifična potrošnja električne energije: |
||||
|
Trakcija, puhanje |
kWh / Gcal |
N t + N d / Q k |
||
|
Za pumpanje goriva |
kWh / tona. T |
N meng / V k |
||
|
kWh / Gcal |
||||
|
efikasnost kotlovska mreža |
h do - q toplota |
|||
Dimnjaci.
Dimnjaci su dizajnirani za ispuštanje dimnih plinova u atmosferu.
U RK "Sverdlovskaya" postoje dva dimnjaka između kotlarnica 1. i 2. stepena.
Cevi su namenjene za servisiranje kotlova DKVR 10 - 13 br. 1-3 i PTVM - 30 br. - 1. dimnjak
DKVR 10-13 br. 4-6 i PTVM - 30 br. 8 - 2. dimnjak.
Po svojim karakteristikama cijevi su iste.
Visina od nivoa tla, m - 45
Prečnik usta, m - 1,8
Broj semaforskih površina - 1
· Materijal - crvena cigla "100"
Oznaka semafora, m - 43,9
Temperatura tačke rose, 0 C - 75
Broj gromobrana - 2
Broj gromobrana - 1
· Sušenje i zagrijavanje cijevi je izvršeno u toku rada, korištenjem dimnih plinova.
Sadržaj pepela, A p - 0,12 ¸ 0,14 g / m 3
Trenutno minimalna visina dimnjak, pri kojoj je obezbeđena vrednost maksimalne površinske koncentracije štetne supstance C m, jednaka maksimalno dozvoljenoj koncentraciji (MPC) za više cevi iste visine u prisustvu pozadinskog zagađenja C f iz drugih izvora, izračunava se po formula 1
1). H =, gdje je:
A je koeficijent koji zavisi od temperaturne stratifikacije atmosfere za nepovoljne meteorološke uslove (NMC), koji određuje uslove horizontalne i vertikalne disperzije štetne materije u atmosferskom vazduhu, s 2/3 ´ mg ´ K 1/3 / g;
F je bezdimenzionalni koeficijent koji uzima u obzir brzinu taloženja štetnih tvari u atmosferskom zraku; vrijednost bezdimenzionalnog koeficijenta F = 1 pošto brzina uređene sedimentacije gasovitih štetnih materija i finih aerosola je praktično nula;
M je masa štetnih tvari koje se emituju u atmosferu u jedinici vremena;
M i n su bezdimenzionalni koeficijenti koji uzimaju u obzir uslove za izlazak gasova iz dimnjaka;
H je bezdimenzionalni koeficijent koji uzima u obzir uticaj terena; u slučaju ravnog ili blago neravnog terena sa visinskom razlikom koja ne prelazi 50 m na 1 km, h = 1;
N je broj identičnih dimnjaka;
V 1 - zapremina dimnih gasova koji padaju na dimnjake, m 3 / s;
D T = T g - T in - razlika između temperatura ispuštenih dimnih plinova T g i ambijentalnog atmosferskog zraka T in, K. T in - temperatura ambijentalnog atmosferskog zraka jednaka prosjeku maksimalna temperatura spoljni vazduh najtoplijeg meseca, za Irkutsk = 27 0 S;
P d k - najveća dopuštena koncentracija tvari koja ograničava čistoću zračnog bazena, mg / m 3. Dakle, MPCSO 2 = 0,5 mg / m 3, a MPC NO 2 = 0,085 mg / m 3.
Kada se emituju sumporni anhidrid i sumpordioksid, uzima se u obzir njihov kombinovani efekat na atmosferu. U ovom slučaju emisija se svodi na emisiju sumpor-dioksida prema izrazu: M = MSO 2 + 5,88 ´ MNO 2
te stoga formula 1) za određivanje visine dimnjaka ima sljedeći oblik:
Za određivanje koeficijenata i vrijednosti korištenih u formuli 2), potrebno je izračunati teoretski potreban zrak (V 0) za potpuno sagorijevanje goriva, teoretsku zapreminu dušika (VN 2), zapreminu troatomskih plinova (VRO 2), teoretski volumen vodene pare (VH 2 O) na osnovu činjenice da su na jedan dimnjak priključena 3 kotla DKVR 10-13 i 1 kotao PTVM - 30.
· V 0 = 0,0889 (S r + 0,375 ´ S p) + 0,265 ´ H p - 0,0333 ´ O p = 0,0889 ´ (83,8 + 0,375 ´ 1,07) + 0,265 ´ ´ 0.3 ´ 3 .
· VN 2 = 0,79 ´ V 0 + 0,8 ´ (N p / 100) = 0,79 ´ 10,44 + 0,8 ´ (0,31 / 100) = 8,25 m 3 / kg
· VRO 2 = 1,866 ´ ((C p + 0,375 ´ S p) / 100) = 1,866 ´ ((83,8 + 0,375 ´ 1,07) / 100) = 1,571 m 3 / kg
· VH 2 O = 0,111 ´ H p + 0,0124 W p + 0,0161 V 0 = 0,111 ´ 11,2 + 0,0124 ´ 1,41 + 0,0161 ´ 10,44 = 1,43 m 3
Proračun zapremine dimnih gasova pri a> 1 (pošto za DKVR 10 -13 a = 1,7, a za PTVM - 30 - a = 1,2) određuje se po formuli:
· V g = VRO 2 + VN 2 + VH 2 O + (a - 1) ´ V 0 + 0,0161 (a - 1) ´ V 0.
Za kotlove DKVR 10 - 13:
· V g = 1,571 + 8,25 + 1,43 + (1,7 -1) ´ 10,44 + 0,0161 ´ (1,7 - 1) ´ 10,44 = 18,7 m 3 / kg.
Za kotlove PTVM - 30:
· V g = 1,571 + 8,25 + 1,43 + (1,2 -1) ´ 10,44 + 0,0161 ´ (1,2 - 1) ´ 10,44 = 13,5 m 3 / kg.
Proračun zapremine dimnih gasova koji se emituju u atmosferu određuje se formulom:
· V 1 = B ´ (1 - 0,01 ´ q 4) ´ V g ´ (T g / 273) = B p ´ V g ´ (T g / 273).
Za kotlove DKVR 10-13:
· V d = 0,5583 ´ 18,7 ´ (467/273) = 17,86 m 3 / kg.
Za kotlove PTVM - 30:
· V p = 0,625 ´ 13,5 ´ (473/273) = 14,62 m 3 / kg.
· V 1 = V d + V p = 32,48 m 3 / kg.
Prema podacima dobijenim iz prethodne formule, smatra se temperatura plinova na ušću dimnjaka:
· T g = (V d ´ T d + V p ´ T p) / (V d + V p) = (17,86 ´ 467 + 14,62 ´ 473) / (17,86 + 14,62) = 469,7 K "197 0 C;
Temperaturna razlika između ispuštenih dimnih gasova T g i okolnog atmosferskog vazduha T c, K.
D T = T g - T in = 197 - 27 = 170.
T in - temperatura ambijentalnog atmosferskog vazduha jednaka prosečnoj maksimalnoj temperaturi spoljašnjeg vazduha najtoplijeg meseca, za grad Irkutsk = 27 0 S;
Prosječna brzina dimnih plinova na otvoru dimnjaka, m/s;
· W 0 = (4 ´ (B p ´ V g + B p ´ V g) ´ T g) / p ´ D 2 ´ 273 = (4 ´ (0,5583 ´ 18,7 + 0,625 ´ 13,5) ´ 470) / 3. 1,8 2 ´ 273 = 12,8 m/s;
Bezdimenzionalni koeficijenti m i n određuju se u zavisnosti od parametara f i n m:
F = 1000 ´ ((w 2 ´ D) / (H 2 ´ D T)) = 1000 ´ ((12,8 2 ´ 1,8) / (45 2 ´ 170) = 0,8566, gdje je:
W 2 - prosječna brzina dimni plinovi na otvoru dimnjaka, m/s;
D je prečnik otvora dimnjaka, m.
· N m = 0,65 ´ = 0,65 ´ 
= 3,23 Þ n = 1
Koeficijent m se određuje u zavisnosti od f po formuli:
M = 
= 0.92 .
Koeficijent n u slučaju n m ³ 2 jednak je 1.
Dakle, zamjenom pronađenih vrijednosti u formulu 2), dobivamo sljedeće rezultate:
H = = 44,6 m
Kapacitet pare, t/h - 10
Radni pritisak, MPa (kgf/cm 2) - 1,27 (13)
Površina grijanja, m 2:
Ekrani - 49,6;
Pučkov - 202;
Ukupno - 251,6.
Zapremina kotla, m 3:
Voda - 8,6;
Steam - 2,7;
Hranjivo - 0,6.
Broj gorionika - 2
Lokacija - u jednom nivou
Otpor gasnog puta, kgf / cm 2 - 32
Temperatura lož ulja dostavljenog u kotao, 0 C - 125
Metoda prskanja lož ulja - mehanički
Unutrašnji prečnik bubnjeva, mm - 1000
Debljina zida bubnjeva, mm - 13/20
Dužina cilindričnog dijela bubnja, mm:
Gornji - 6235
Donji - 3000
· Prečnik sita i cevi za vrenje, mm - 51 ´ 2.5
Nagib cijevi bočnih paravana, mm - 80
Nagib cijevi prednjeg i stražnjeg ekrana, mm - 130
Uzdužni nagib cijevi konvektivnog snopa, mm - 100
Poprečni nagib cijevi konvektivnog snopa, mm - 110
Ukupan broj cijevi konvektivnog snopa - 616
Širina kotla u debeloj oblogi, mm - 3830
Dužina kotla u teškoj oblogi, mm - 6860
Visina do spoja na gornjem bubnju, mm - 6315
Temperatura pare, 0 C - 92
Grejna površina ekonomajzera, m 2 - 330
· Gorivo - sumporno lož ulje (ANHK) marke: M-40; M-100.
· Karakteristika goriva: S p = 1,07%; W p = 1,41%; A p = 0,015%; Q p = 9708 kcal/kg (40,6 MJ/kg).
Prvi broj iza naziva kotla označava kapacitet pare, t / h.
Drugi broj je pritisak pare u bubnju kotla, kgf / cm 2;
DKVR kotlovi se sastoje od sljedećih glavnih dijelova: dva bubnja (gornji i donji); sitaste cijevi; kolektori ekrana (kamere).
Bubnjevi kotlova za pritisak od 13 kgf / cm 2 imaju isti unutrašnji prečnik (1000 mm) sa debljinom zida od 13 mm.
Za pregled bubnjeva i uređaja koji se nalaze u njima, kao i za čišćenje cijevi rezačima, na stražnjim donjima se nalaze šahtovi; kotao DKVR-10 sa dugim bubnjem ima i rupu na prednjem dnu gornjeg bubnja.
Za praćenje nivoa vode u gornjem bubnju, ugrađena su dva stakla za indikaciju vode i prekidač nivoa. Kod kotlova sa dugim bubnjem, stakla za pokazivač vode su pričvršćena za cilindrični dio bubnja, a kod kotlova sa kratkim bubnjem na prednje dno. Od prednjeg dna gornjeg bubnja, impulsne cijevi se preusmjeravaju na regulator snage. U vodenom prostoru gornjeg bubnja nalazi se dovodna cijev, za kotlove DKVR 10-13 sa dugim bubnjem - cijev za kontinuirano izduvavanje; u zapremini pare - uređaji za odvajanje. U donjem bubnju se nalazi perforirana cijev za periodično duvanje, uređaj za zagrijavanje bubnja pri paljenju i mlaznica za odvod vode.
Bočni kolektori sita nalaze se ispod izbočenog dijela gornjeg bubnja, u blizini bočnih zidova obloge. Da bi se stvorila cirkulacijska petlja u sitama, prednji kraj svakog sito kolektora je povezan nezagrijanom kapaljkom na gornji bubanj, a zadnji kraj je spojen bajpas cijevi na donji bubanj.
Voda ulazi u bočna sita istovremeno iz gornjeg bubnja kroz prednje spustove, a iz donjeg bubnja kroz premosnicu. Takva shema napajanja za bočne zaslone povećava pouzdanost rada pri niskom nivou vode u gornjem bubnju i povećava brzinu cirkulacije.
Sito cijevi parni kotlovi DKVR je izrađen od čelika 51´ 2,5 mm.
U kotlovima sa dugim gornjim bubnjem, sitaste cijevi su zavarene na kolektore sita, te se umotaju u gornji bubanj.
Nagib bočnih ekrana za sve DKVR kotlove je 80 mm, nagib zadnjeg i prednjeg ekrana je 80 ¸ 130 mm.
Kotlovski cijevni snopovi izrađeni su od savijenih bešavnih čeličnih cijevi prečnika 51 ´ 2,5 mm.
Krajevi cevi za ključanje parnih kotlova tipa DKVR pričvršćeni su za donji i gornji bubanj pomoću valjanja.
Cirkulacija u kotlovskim cijevima nastaje zbog nasilnog isparavanja vode u prednjim redovima cijevi, jer nalaze se bliže ložištu i peru ih topliji plinovi od stražnjih, zbog čega se u stražnjim cijevima nalaze na izlazu plinova iz kotla voda ide ne gore, nego dole.
Komora za sagorevanje, kako bi se sprečilo uvlačenje plamena u konvektivni snop i smanjio gubitak sa uvlačenjem (Q 4 - od mehaničke nepotpunosti sagorevanja goriva), pregradom je podeljena na dva dela: peć i sagorevanje. komora. Pregrade kotla su napravljene na način da dimni plinovi peru cijevi poprečnom strujom, što pospješuje prijenos topline u konvektivnom snopu.
1. Kotao se pali pod vodstvom višeg strojara ili strojara, a nakon izlaska iz većeg ili srednjeg popravka, pod vodstvom voditelja radnje ili inženjera.
2. Prije puštanja kotla iz popravke ili dugog čekanja (više od 3 dana), ispravnost i spremnost za uključivanje glavne opreme, instrumentacije i automatike, sredstava za dispečersko upravljanje ventilima i mehanizmima, autoregulatora, zaštite i operativnih komunikacija mora se provjeriti. Neispravnosti otkrivene u ovom slučaju, koje utječu na gašenje kotla, moraju se otkloniti. U slučaju kvarova, naravno, zabranjeno je paljenje kotla.
3. Vanjski pregled kotla prije puštanja u pogon mora se obaviti sljedećim redoslijedom:
3.1. provjerite ispravnost peći, obloge kotla, plinskih kanala.
3.2. nakon pregleda (kroz šahtove plinovoda kotla) dobro zatvoriti sve šahtove, otvore i otvore.
3.3. provjerite zatvaranjem i otvaranjem lakoću kretanja i ispravnost plinskih i zračnih zaklopki, podudarnost natpisa koji označavaju njihov položaj (otvoreno, zatvoreno), ispravnost daljinskih pogona.
3.4. provjeriti ispravnost sigurnosnih ventila na bubnju i ispravnost eksplozivnih ventila na kotlu i ekonomajzeru. Sigurnosni ventili moraju biti opremljeni uređajima koji omogućavaju mogućnost provjere ispravnosti njihovog rada u radnom stanju prisilnim otvaranjem ventila.
3.5. provjeriti ispravnost svih ventila i ventila kotla. Stabljika ventila, zasuna moraju biti bez kamenca i rđe, zavrtnji moraju imati rezervu za zatezanje. Vodite računa da naočare za pokazivač vode, uređaji budu u dobrom stanju, da imaju dobro osvetljenje. Provjerite ispravnost stubova za indikaciju vode (instrumenata i A).
3.6. provjerite odsustvo stranih predmeta i krhotina na platformama, ljestvama opreme.
3.7. provjeriti spremnost za puštanje u rad sve pomoćne opreme (dimovod, ventilator). Provjerite nivo ulja u uljnim kupkama, otvorite hlađenje na dimovodu, provjerite prisustvo vidljivog kruga (mase) e / motora.
3.8. provjeriti osvjetljenje kotla i instrumentacije i A (glavni i hitni).
3.9. otvorite otvor za vazduh na gornjem bubnju kotla. Napunite kotao odzračenom vodom do donje oznake nivoa u staklima indikatora vode. Vrijeme punjenja je 2-3 sata. Punjenje nehlađenog bubnja za potpalu dozvoljeno je pri temperaturi metala vrha praznog bubnja ne većoj od 160 0 C. Prilikom punjenja bojlera vodom, provjeriti nepropusnost prirubničkih spojeva i zaptivki ventila. Ako se pojave curenja, zategnite ih. Ako se protok ne zaustavi, zaustavite punjenje ispuštanjem potrebne količine vode kako biste otklonili nedostatke. Nakon punjenja kotla vodom, provjerite nepropusnost ventila za dovod, odzračivanje i odvod. Pad nivoa vode u bubnju kotla ukazuje na to da dovodni ventili nisu dobro zatvoreni. Otklonite greške.
3.10 Pripremite ekonomajzer. Otvorite ventil za odzračivanje. Nakon odzračivanja kroz ventil voda će otići, zatvorite (u slučaju da kotlovi rade).
3.12. Montirajte cevovod za lož ulje do injektora. Uvjerite se vanjskim pregledom da je cijev za lož ulje u ispravnom stanju. Pritisak loživog ulja trebao bi biti jednak 20 kgf / cm 2, temperatura je jednaka 120 ¸ 135 0 S.
3.13 Pripremite mlaznice. Prije ugradnje na kotao, mlaznice treba testirati na klupi za vodu kako bi se provjerili njihov učinak, kvalitet prskanja i kut plamena.
3.14. Izvijestiti starijeg vozača o spremnosti za rad.
1. Nakon što ste dobili naredbu od starijeg vozača, uključite odvod dima, ventilator sa zatvorenim klapnama gasno-vazdušnog kanala. Ventilirajte peć najmanje 10 minuta. sa protokom vazduha od najmanje 25% od nominalnog. Prije puštanja kotlova iz nehlađenog stanja sa zadržanim viškom tlaka u parovodnom kanalu, ventilacija treba započeti ne ranije od 15 minuta. prije paljenja gorionika.
2. Od trenutka paljenja kontrolisati nivo vode u bubnju kotla. Indikatori smanjene vode moraju se verificirati uređajima za indikaciju vode u procesu paljenja (uzimajući u obzir dopunu).
3. Instalirajte mlaznicu. Podesite dovod zraka pomoću kapije na gorioniku tako da se gorionik ne izgori. Ubacite gorionik u pilot rupu, dovedite gorivo u pilot plamen.
4. Ako se lož ulje ne zapali, potrebno je odmah prekinuti dovod goriva do mlaznica, izvaditi startnu gorionicu iz peći.
5. Ponovo ventilirajte peć prije ponovnog loženja u roku od 10 minuta.
6. Otkloniti uzroke nezapaljenja lož ulja ( niske temperature ili nizak pritisak lož ulja ispred mlaznice, začepljena mlaznica, zalivena lož ulje).
7. Ponovo zapalite injektor prema tački 3
8. Prilikom paljenja mlaznice nemojte stajati uz otvore za paljenje kako biste izbjegli opekotine u slučaju mogućeg oslobađanja plamena.
9. Podesite sagorevanje uz dovod vazduha. Pazite da gorionik ne bude otrgnut strujom zraka iz mlaznice. Postavite pritisak loživog ulja na 15 kgf / cm 2 (1,5 MPa). Zaštitite kotao.
10. Kotao se mora zapaliti u roku od 3 sata, a paljenje i zagrijavanje kotla prije nego pritisak počne da raste najmanje 1,5 sat. Porast tlaka u kotlu mora se izvesti prema sljedećem rasporedu:
1,5 sati (90 minuta) nakon paljenja - 1 ata (0,1 MPa)
2,5 sata (150 min.) Nakon paljenja - 4 ¸ 5 ata (0,4 ¸ 0,5 MPa)
3 sata (180 min.) nakon paljenja 13 ata (1,3 MPa)
11. Očistite donje kolektore svih sita kako biste ravnomjerno zagrijali cijeli cijevni sistem pri pritisku u bubnju kotla od 0,5 ¸ 1 kgf / cm 2 (0,05 ¸ 0,1 MPa). Vrijeme propuštanja kotla 1-2 min. svaki poen. Očistite naočale koje pokazuju vodu i uvjerite se da rade ispravno. Očistite stakla koja pokazuju vodu sljedećim redoslijedom:
Otvorite odvodni ventil;
Zatvorite dno (ventil za vodu);
Duvajte staklo parom 8-10 sekundi. ;
Otvorite gornji (parni) ventil;
Zatvorite odvodni ventil.
Tokom pražnjenja, prati stranu stakla za indikaciju vode. Sve radnje obavljajte sa naočalama i ceradnim rukavicama, pratite nivo vode u drugoj čaši.
12. Vijci prirubničkih spojeva treba zategnuti pod pritiskom koji ne prelazi 5 kgf / cm 2 (0,5 MPa). Kutiju za punjenje treba završiti pri prekomjernom pritisku ne većem od 0,02 MPa (0,2 kgf / cm 2), pri temperaturi rashladne tekućine ne višoj od 45 0 C. Dozvoljena je zamjena pakovanja kutije za punjenje nakon što je cjevovod potpuno završen. prazan. Na svim prirubničkim spojevima zategnite vijke naizmjenično sa dijametralno suprotnih strana.
13. Pre nego što priključite kotao na glavni parni vod, proverite da li sigurnosni ventili ispravno rade; KIP i A.
1. Isključivanje kotla u svim slučajevima, osim u hitnim slučajevima, vrši se po nalogu višeg operatera kotlovske opreme.
2. Prilikom stavljanja kotla u rezervu ili radi popravke, moraju se preduzeti mere za očuvanje grejnih površina kotla u skladu sa važećim smernicama za očuvanje toplotno-energetske opreme.
3. Prilikom zaustavljanja kotla potrebno je:
3.1. isključite dovod goriva do injektora;
3.2. zatvorite ventile na gorionicima;
3.3. uklonite mlaznice;
3.4. prelazak na ručno napajanje kotla;
3.5. nakon 5 min. nakon prestanka sagorevanja u peći isključiti ventilator, a nakon 10 minuta. - dimovod;
3.6. izvijestiti višeg inženjera o isključenju kotla.
4. Puštanje u rad dimovoda radi hlađenja dozvoljeno je ne ranije od 10 sati. Hlađenje kotla nakon gašenja vrši se sa zatvorenim zaklopkama gasno-vazdušnog kanala.
5. Odvod vode iz zaustavljenog kotla je dozvoljen nakon što pritisak u njemu padne na atmosferski i na temperaturi ne višoj od 80 0 C.
6. Nadzor dežurnog osoblja nad zaustavljenim kotlom mora se vršiti sve dok se u njemu potpuno ne smanji pritisak i ne skine napon sa elektromotora.
1. Hitan slučaj treba prijaviti starijem vozaču u sljedećim slučajevima, ako:
1.1. Više od 50% sigurnosnih ventila je prestalo da radi.
1.2. Pritisak je porastao iznad dozvoljenog za više od 10% i nastavlja rasti uprkos prekidu dovoda goriva, te povećanom dotoku vode u kotao, smanjenju propuha i eksplozije.
1.3. Došlo je do curenja vode iz bojlera (ispod donjeg ruba stakla za indikaciju vode). U ovom slučaju, šminkanje je strogo zabranjeno.
1.4. Nivo naglo pada uprkos povećanom dovodu vode u kotao.
1.5. Nivo je porastao iznad gornje ivice stakla pokazivača vode i izduvavanjem bojlera nije ga moguće spustiti.
1.6. Sve napojne pumpe (uređaji) su prekinute.
1.7. Svi uređaji za indikaciju vode su prekinuti.
1.8. Puknuće cijevi na parovodnom putu ili otkrivanje pukotina, otoka u glavnim elementima kotla, u parovodima, napojnim cjevovodima i parovodnim spojnicama.
1.9. Eksplozija u peći, eksplozija ili paljenje zapaljivog otpada u gasovodima, zagrijavanje do crvenog nosive grede okvira, u slučaju urušavanja obloge, kao i drugih oštećenja koja ugrožavaju osoblje ili opremu.
1.10. Ispad napona na uređajima za daljinsko ili automatsko upravljanje, kao i na svim instrumentima.
1.11. Osoblje koje ugrožava požar, oprema ili kola daljinskog i automatskog upravljanja zapornim ventilima uključeni u sistem zaštite kotla.
1.12. Ugasila se baklja u kotlovskoj peći.
1.13. Usisivač dima ili ventilator su zaustavljeni.
1.14. Neprihvatljivo smanjenje pritiska loživog ulja (ispod 5 kgf / cm 2).
1.15. Puknuće cjevovoda za lož ulje unutar kotla.
1. Kotao se mora isključiti u sljedećim slučajevima:
1.1. Detekcija fistula u cijevima grijaćih površina, parovodna premosnica, kao i kotlovskim cijevima, parovodima, kolektorima i raznim priključcima.
1.2. Neprihvatljiv višak temperature metala grijaće površine, ako se temperatura smanji promjenom načina rada kotlovske jedinice, nije moguć.
1.3. Otkazivanje svih daljinskih indikatora nivoa vode u bubnju kotla.
1.4. Oštro pogoršanje kvaliteta napojne vode u odnosu na utvrđene norme.
|
NAZIV VRIJEDNOSTI |
DESIGNATION |
JEDINICE MERENJE |
FORMULA ILI TEST |
NUMERIČKA VRIJEDNOST |
|
Bruto kapacitet grijanja kotla |
G p ´ (I p - I p.v.) ´ 10 -3 |
|||
|
Potrošnja pare |
prema podacima testa |
|||
|
T-ra napojna voda |
prema podacima testa |
|||
|
Temperatura zasićene pare |
prema podacima testa |
|||
|
Pritisak u bubnju kotla |
prema podacima testa |
|||
|
Temperatura dimnih gasova |
prema podacima testa |
|||
|
T-ra sala. zrak |
prema podacima testa |
|||
|
Komplet za višak zraka (ispred ispuha) |
a yh = a + D a |
|||
|
Ukupno usisavanje zraka u komoru za sagorijevanje, konvekcijski dio i ekonomajzer |
prema PTE |
|||
|
Gubitak topline s dimnim plinovima |
q 2 = (K a yh + C) ´ (V yh - (a yh / / a yh + b) ´ t x.v.) ´ K a ´ A t 10 -2 |
|||
|
Gubici kotla u okoliš |
||||
|
K.P.D. kotao bruto |
||||
|
Prirodna potrošnja goriva |
Q k ´ 10 5 / h br ´ Q p |
|||
|
Potrošnja električne energije za pomoćne potrebe kotla: |
||||
|
prema podacima testa |
||||
|
Na udarac |
prema podacima testa |
|||
|
Za napajanje e / pumpe |
prema podacima testa |
|||
|
Za pumpanje goriva |
prema podacima testa |
|||
|
Ukupna specifična potrošnja električne energije za pomoćne potrebe kotla |
N t + N d + N olovka + N ljudi |
|||
|
Specifična potrošnja električne energije: |
||||
|
Trakcija, puhanje |
kWh / Gcal |
N t + N d / Q k |
||
|
kWh / t napajanja. vode |
N olovka / G p.v. |
|||
|
Za pumpanje goriva |
kWh / tona. T |
N meng / V k |
||
|
Ukupna specifična potrošnja e/energije za vlastitu. potrebe kotla |
kWh / Gcal |
|||
|
Potrošnja topline za d.n. kotao izražen kao postotak potrošnje goriva sagorijenog u jedinici |
(Q c.n. ´ 10 5) / (B do ´ Q n) |
|||
|
efikasnost kotlovska mreža |
h do - q toplota |
|||
|
Specifična potrošnja ekvivalentnog goriva |
||||
Jedan od glavnih izvora zagađenja vazduha u ruskim gradovima su peći kogeneracionih elektrana, tehnološki kotlovi i peći koje sagorevaju gas, tečna i čvrsta goriva. Njihove emisije gasova karakterišu velike zapremine, visoka prašina, niske temperature, čađ, ugljični oksidi, dušik, sumpor, vanadij i dr. Ugradnja katalitičkih filtera u ovim slučajevima je tehnički i ekonomski nepraktična. U ovom slučaju, po našem mišljenju, potreban je drugačiji pristup. Sastoji se od toga da se mikroskopske količine KAGT - ultra dispergovanih katalitičkih materijala (UDCM), koji su prošli posebnu preliminarnu obradu, unose u uređaj za sagorevanje direktno sa gorivom. UDCM, zbog vrlo male veličine čestica) manje od 0,01 μm), velike specifične površine (50 - 500 m2/g) i posebnog faznog stanja, imaju visoku katalitičku i hemijska svojstva... Uvođenje KAGT-a u gorivo omogućit će veliku količinu katalitički i kemijski aktivnih čestica UDCM-a u svakoj kapi raspršenog goriva i na svakoj tački uređaja za izgaranje te će od samog početka omogućiti kontrolu nad mehanizme sagorevanja goriva, kao i stvaranje i eliminaciju štetnih materija. Upotreba KAGT-a osigurat će potpunije sagorijevanje goriva, omogućit će međudjelovanje različitih štetnih jedinjenja da se formiraju bezopasne ili znatno manje štetne tvari, što nije izvodljivo u normalnim uvjetima. Dakle, u prisutnosti KAGT-a moguća je interakcija ugljičnih i dušikovih oksida jedan s drugim uz stvaranje bezopasnog ugljičnog dioksida i molekularnog dušika. Nakon što je ispunio svoju katalitičku ulogu, KAGT će vezati okside sumpora uz stvaranje mnogo manje štetnih metalnih sulfata.
Ovaj pristup se može primijeniti i na eliminaciju opasnih materija sa ložištima u TE, kotlarnicama i tehnološkim pećima na ugalj i plin.
U tabeli 1 prikazane su izračunate vrednosti dodatnih toplotnih efekata od sagorevanja (interakcije) štetnih materija u pećima u prisustvu KAGT-a u smislu kalorijske vrednosti mazuta M-100.
Tabela 1.
|
TERMIČKI EFEKAT REAKCIJE U KONVERZIJI ULJNOG ULJA MARKE M - 100 |
|
|
1.C + 0,5 O 2 = CO |
1 t. C je ekvivalentan 0,24 t. M-100 |
|
2.CO + 0,5 O 2 = CO 2 |
1 t CO je ekvivalentno 0,58 t M-100 |
|
3.C + O 2 = CO 2 |
1 t. C odgovara 0,82 t. M-100 |
|
4.CO + 2NO = N 2 O + CO 2 |
|
|
5.CO + N 2 O = N 2 + CO 2 |
|
|
6,2CO + 2NO = N 2 + 2 CO 2 |
1 t CO + 1,1 t NO je ekvivalentno 0,33 t M-100 |
|
7.SO 2 + O 2 + Me = MeSO 4 gde Me - Fe, Ni, Cu, Al, Ca, itd. |
U tabeli 2. prikazane su izračunate vrijednosti sadržaja štetnih tvari u industrijskim emisijama iz kotlovskih postrojenja niza poduzeća u Tomsku, kao i izračunate vrijednosti uštede goriva zbog upotrebe KAGT-a.
Tabela 2.
|
ENTERPRISES |
EMISIJE ŠTETNIH SUPSTANCI, ukupno tona / po 1 toni lož ulja, kg |
PROCJENA UŠTEDA |
||||||
|
M-100, t/god |
GORIVO, t /% |
|||||||
|
Postrojenje iverice |
||||||||
|
Sibcable |
||||||||
Ovo je procjena zasnovana na uvjetima u kojima je raspršivanje goriva dobro i omjer zrak/gorivo se održava. U stvarnim radnim uslovima, ove emisije (posebno čađi i ugljen monoksida) mogu biti znatno veće. Shodno tome, i ekonomičnost goriva će biti veća.
Trenutno su planirane uplate u lokalni budžet za upravljanje životnom sredinom oko jedan posto cijene 1 tone goriva. Dakle, u idealnom slučaju, upotreba KAGT-a će potrošaču dati uštede. od svake tone goriva oko 2,5%.
Takođe treba imati u vidu da planirana plaćanja za korišćenje prirode iz godine u godinu rastu. Na primjer, u Tomsku su ove isplate u odnosu na 1993. porasle 10 puta u 1994. godini, au 1995. godini - 17 puta.
Procijenimo rast cijene jedne tone goriva zbog upotrebe KAGT-a. Kao što se vidi iz tabele 3, porast cene 1 tone goriva je manji od 2% kada je odnos lož ulje/KAGT veći od 20 tona/kg.
Tabela 3.
|
ODNOS ULJE/KAGT, |
ZA 1 kg. KAGT, |
ZA 1 t GORIVA, |
GLOĐENJE 1 t GORIVA, |
Uvođenje KAGT-a u gorivo neće zahtijevati dodatne troškove od potrošača za izmjenu postojeće opreme. KAGT je pastozna suspenzija koja se može čuvati dugo (najmanje godinu dana) i brzo i ravnomjerno se „otapa“ kada se miješa u velikim količinama goriva. Gorivo po pravilu dolazi do potrošača u cisternama (željezničkim ili automobilskim) i prije pumpanja (odvodnjavanja) u rezervoare se podvrgava intenzivnom zagrijavanju i miješanju sa vodenom parom u trajanju od 4 - 10 sati. Uvođenje KAGT-a u rezervoare u ovoj fazi će omogućiti njegovo dobro mešanje sa gorivom. Iz rezervoara gorivo se dovodi do uređaja za sagorevanje pomoću pumpe za gorivo. Međutim, samo dio goriva dospijeva u uređaj za sagorijevanje, veći dio se konstantno vraća u rezervoar kroz „cirkulacijski sistem“, te se tako vrši konstantno dodatno istiskivanje KAGT-a sa gorivom.
1. Godišnji trošak gorivo za kotlarnicu u 1996. godini iznosilo je: 29.026 tona mazuta.
2. Uz prosječnu minimalnu cijenu lož ulja od 500 hiljada rubalja / t. godišnji troškovi goriva:
U t = godišnje ´ C t = 0,5 ´ 29026 = 14513 miliona rubalja. / god
3. Uštede u troškovima lož ulja će biti:
E m = D B ´ C m = 377,3 ´ 0,5 = 188,669 miliona rubalja.
4. Smanjenje štetnih emisija smanjenjem potrošnje goriva će biti:
D M tv = 0,01 ´ D B ´ (1 ´ 0,015) = 0,05 t / god.
D MSO 2 = 0,02 ´ 377,3 ´ 1,07 ´ (1 - 0,02) = 8 t/god.
D MV 2 O 5 = 10 -6 ´ 4000 ´ 0,015 ´ 377,3 = 0,02 t / god.
D MNO 2 = 0,001 ´ 40,6 ´ 377,3 ´ 0,08 = 1,2 t / god.
5. Specifično plaćanje za emisiju 1 tone štetnih materija:
C NO 2 = 14525 rubalja / t
C SO 2 = 11550 rubalja / t
6. Predviđeno godišnje plaćanje za emisije štetnih materija tokom rada kotlovnice na lož ulje po komponentama:
U tv = 0,0066 t / h ´ 6600 ´ 8,52 ´ 11500 ´ 10 -9 = 4,26 miliona rubalja.
U NO 2 = 0,0143 ´ 6600 ´ 8,52 ´ 14525 = 11,6 miliona rubalja.
U SO 2 = 0,09 ´ 6600 ´ 8,52 ´ 11550 ´ 10 -9 = 58,2 miliona rubalja.
7. Ukupna uplata za emisije
U VR = U TV + U NO 2 + U SO 2 = 74,06 miliona rubalja.
8. Ukupni godišnji troškovi goriva i naknade za emisije
U zbroj = 74,06 + 14513 = 14587,06
Ušteda pri korištenju KAGT-a
9. Troškovi za KAGT
U k = 29026 ´ 0,01 ´ 200000 = 58,52
10. Ušteda lož ulja zbog njegovog potpunijeg sagorevanja će biti:
D B k = 0,013 ´ B d = 0,013 ´ 29026 = 377,3 t / god.
11. Ušteda goriva uz povećanje efikasnosti. kotlarnice do 92% smanjenjem temperature dimnih plinova uz smanjenje koncentracije sumpornih oksida u dimnim plinovima. Približna efikasnost kotlarnica 89%
D V efikasnost = 29026-29026 ´ (0,89 / 0,92) = 421,26 t / god
12. Ušteda troškova goriva
D U t = (377,3 + 421,26) ´ 0,5 = 399,28 miliona rubalja.
13. Uštede u naknadama za emisije uz smanjenje emisija za 60%
D U izaberite = 0,6 ´ U bp = 0,6 ´ 74,06 = 44,436 miliona rubalja.
14. Ukupna ušteda.
D U = D U t + D U odaberite. -U k = 399,28 + 44,436-58,52 = 385,196 miliona rubalja.
U zaključku, napominjemo da danas razvoj naučnog i tehnološkog napretka omogućava ljudima da se osjećaju ugodnije u gradovima. Do sada je većini ljudi na raspolaganju mnogo različitih pogodnosti, kao što su: vodosnabdijevanje, grijanje, centralizirani sistem rasvjete. Gotovo je nemoguće zamisliti život bez ovih dobrobiti civilizacije, koje su postale poznate.
Međutim, poboljšanje životnih uslova takođe ima poleđina- pojava ekoloških problema. Problem je posebno akutan u sjevernim regijama, posebno u našoj zemlji, u Sibiru. To je zbog velikog broja postojećih preduzeća, kao i pojave novih i razvoja. Prilično ozbiljne su takođe veliki problem. klimatskim uslovima... Problemi životne sredine sa kojima se čovečanstvo suočavalo dugo vremena, ali su na njih počeli da obraćaju pažnju tek u drugoj polovini dvadesetog veka. Veliko zagađenje gradova gasom, industrijske emisije i testiranje nuklearnog oružja - sve su to problemi čovječanstva u cjelini.
Irkutsk je jasan rezultat zanemarivanja prirode.Razrast industrije i rast samog grada prinuđeni su na povećanje kapaciteta i broja energetskih preduzeća. Trenutno u gradu Irkutsku postoje stotine različitih kotlarnica, ložionica i drugih velikih i malih preduzeća koja sagorevaju ovu ili onu vrstu goriva.
Teška ekološka situacija tjera nas da stalno tražimo načine za rješavanje ovog problema, čiji je rezultat često narušeno zdravlje urbanih stanovnika. Obrativši pažnju na grad uveče sa bilo koje visoke tačke, možete videti kako se grad bukvalno davi u dimu i gasovima. Ovaj smog je pošast velikih gradova.
Stoga, upotreba katalitičkog aktivatora sagorijevanja goriva danas neće samo uštedjeti značajan dio novca potrošenog na gorivo i plaćanje emisija, već će svakako pomoći u rješavanju problema ekološki problem, smanjenjem štetnih emisija u dimnim gasovima.
Čovječanstvo je na rubu globalne ekološke katastrofe. Ozonske rupe povezane sa upotrebom freona i drugih hemijskih materijala, zagrevanjem klime, tzv. “Efekat staklene bašte” - sve ove probleme stvorilo je moderno ljudsko društvo, koje je i dužno da ih rješava.
Obratimo pažnju na programere KAGT-a koji su dali veliki doprinos u rješavanju ekoloških problema!
D.Ya. Borshchov "Izgradnja i rad kotlova za grijanje niske snage “.
V.S. Vergazov "Satelit operatera kotla za grijanje".
V.A. Bočkarev „Zaštita životne sredine. Metodička uputstva“.
Cirkulacioni krugovi kotla DKVR-10-13
Peć je odvojena od komore za naknadno sagorevanje pregradom od opeke od vatrostalne opeke. Konvektivni snop sadrži 2 plinske pregrade, izrađene od čelika otpornog na toplinu. Oni dijele konvekcijski snop na komoru za naknadno sagorijevanje i 2 dimna konvektora. U pravilu, kotao DKVR je opremljen vanjskim livenim gvožđem. Ekonomajzer, dakle, t pr s nakon kotla je 300-320C, a nakon ekonomajzera 160-190C pri α y = 1,4-1,5. Efikasnost kotla, u zavisnosti od vrste goriva, iznosi 89-92%. Kotao je opremljen plinsko-uljenim gorionicima, tako da se kao gorivo može koristiti plin ili lož ulje. Obloga kotla je obično samostojeća cigla. Takva obloga se naziva teška. DKVR kotlovi imaju max 5 cirkulacionih krugova, osim prednjeg ekrana su slabo zagrejane cevi konvektivnog snopa, smeštene u poslednjem gasovodu.
Kotlovi DKVR sa produktivnošću od 2,5 do 6,5 t / h imaju 3 cirkulacijska kruga, a sa produktivnošću od 10 i 20 t / h - 5 cirkulacijskih krugova.
1. krug: konvektivni snop... Voda iz gornjeg bubnja se spušta u donji bubanj kroz slabo zagrijane konvekcijske cijevi, a zatim se kroz zagrijane prednje cijevi konvektivnog snopa mješavina vode i pare diže do gornjeg bubnja.
2. i 3. kola: bočni ekrani... Voda iz gornjeg bubnja ide kroz nezagrijane odvodne cijevi do donjih kolektora bočnih sita, a mješavina vode i pare se diže kroz zidne cijevi do gornjeg bubnja. Negrijani se nalaze unutar obloge na prednjoj strani kotla i služe kao oslonac za gornji bubanj.
4. krug: prednji ekran... Kroz negrijane cijevi voda iz gornjeg bubnja ulazi u kolektor prednjeg sita, a kroz cijevi sita se vraća nazad.
5. krug: zadnji ekran... Donji kolektor zadnjeg stakla se napaja kroz bajpas cijevi iz donjeg bubnja. A mješavina pare i vode se dovodi do gornjeg bubnja kroz cijevi za sito.
U kotlovima DKVR cijevi se pričvršćuju na bubanj valjanjem, a na kolektore - zavarivanjem. Gornji bubanj je opremljen uređajima za indikaciju vode, dva sigurnosna ventila, vazdušnim ventilom i uređajem za uvođenje napojne vode u bubanj.
Analiza velikog broja industrijskih kotlarnica u kojima rade kotlovi serije DKVR pokazala je da 85% kotlova koristi plin ili lož ulje kao gorivo, uprkos činjenici da su kotlovi DKVR prvobitno bili dizajnirani za sagorijevanje na čvrsto gorivo. Analiza je takođe otkrila sledeće nedostatke:
Kotlovi se odlikuju velikim usisom zraka u konvektivni dio;
Projektovana jedinica za proizvodnju toplote je kotlovska jedinica DKVr 10 - 13.
Kotao DKVr 10-13 (Prvi broj iza naziva kotla označava kapacitet pare, t/h. Drugi broj je pritisak pare u bubnju kotla, kgf/cm2 ati) - dvobubanj, vertikalna vodena cijev sa prirodna cirkulacija, rekonstruisan, dizajn bez okvira.
Kotao je namijenjen industrijskom grijanju i kotlarnicama. Kada se sagorijeva plinovito gorivo, kombinira se s komornom peći.
Kotao ima gornji dugi i donji kratki bubanj koji se nalazi duž ose kotla, ekraniziranu komoru za sagorijevanje i razvijen ključao snop savijenih cijevi. Na kotlovima DKVR-10 naknadno sagorevanje je odvojeno od peći cevima zadnjeg ekrana. Između prvog i drugog reda cijevi kotlovskog snopa svih kotlova postavljena je i šamotna pregrada koja odvaja snop od komore naknadnog sagorijevanja. Unutar kotlovskog snopa nalazi se pregrada od livenog gvožđa, koja ga deli na prvi i drugi gasovod i obezbeđuje horizontalno okretanje gasova u snopovima tokom poprečnog pranja cevi. Ulaz plinova iz peći u gorionik i izlaz plinova iz kotla su asimetrični. U prisustvu pregrijača, neke od cijevi kotla nisu ugrađene; pregrijači se postavljaju u prvi plinski kanal nakon drugog ili trećeg reda cijevi za vrenje. Za pregled bubnjeva i ugradnju uređaja u njih, kao i za čišćenje cijevi na dnu, postoje ovalni šahtovi dimenzija 325 × 400 mm.
Bubnjevi unutrašnjeg prečnika 1000 mm za pritisak od 1,4 MPa izrađeni su od čelika 16GS ili 09G2S i imaju debljinu zida od 13 mm. Kotlovi i kotlovski snopovi izrađeni su od bešavnih čeličnih cijevi. Za uklanjanje taloga mulja u kotlovima postoje krajnji otvori na donjim komorama sita; za periodično duvanje komora postoje mlaznice promjera 32 × 3 mm.
Pregrejači kotlova tipa DKVR, koji se nalaze u prvom gasovodu duž toka gasa, ujednačeni su profilno za kotlove istog pritiska i razlikuju se za kotlove različitog kapaciteta samo po broju paralelnih namotaja. Pregrijači pare su pare s jednim prolazom, daju pregrijanu paru bez upotrebe pregrijača. Pregrijana parna komora pričvršćena je na gornji bubanj, jedan nosač ove komore je nepomičan, a drugi - pomičan.
Napojna voda ulazi u gornji bubanj kroz dva dovodna voda, odakle ulazi u donji bubanj kroz posljednje redove cijevi konvektivnog snopa. Sita se napajaju nezagrijanim cijevima iz gornjeg i donjeg bubnja. Prednji ekran kotla DKVr-10 se napaja vodom iz odvodnih cijevi gornjeg bubnja, stražnji zaslon - iz donjih cijevi donjeg bubnja. Mješavina pare i vode iz sita i cijevi za podizanje snopa ulazi u gornji bubanj. Svi kotlovi su opremljeni uređajima za odvajanje pare u bubnju za proizvodnju pare.
Kotlovi DKVr-10 nemaju noseći okvir. Fiksna, kruto fiksirana tačka kotla je prednji oslonac donjeg bubnja. Ostatak nosača donjeg bubnja i komora bočnih sita napravljeni su kliznim. Komore prednjeg i zadnjeg ekrana pričvršćene su nosačima na okvir za protok vazduha. Kamere na bočnom ekranu su pričvršćene za potporni okvir.
U gornjem dijelu kotlovske jedinice ugrađen je eksplozivni ventil. Kod vanprojektnog rada kotlovske jedinice - eksplozije, volumen dimnih plinova naglo se povećava. Dimni plinovi slobodno prolaze kroz grubu mrežu, zatim uništavaju azbestnu ploču i izlaze kroz cijev za navođenje. (Dijagram eksplozivnog ventila je prikazan na slici 1)
Rice. 1. Dijagram eksplozivnog ventila 1 - rupa u oblogi za ugradnju eksplozivnog ventila; 2 - obloga; 3 - gruba mreža; 4 - azbestna ploča (može izdržati visoku temperaturu); 5 - nosač; 6 - pravac kretanja dimnih gasova u slučaju eksplozije; 7 - vodeća cijev.
Gornji bubanj je projektovan sa svim potrebnim zapornim - kontrolnim, sigurnosnim (dijagram sigurnosnog ventila je prikazan na sl. 2), kontrolnim i protočnim armaturama, kao i manometrom koji meri pritisak u bubnju kotla. Uređaji za indikaciju vode postavljeni su na prednjoj strani kotla.
Rice. 2. Sigurnosni ventil 1 - ventil; 2 - zidovi bubnja kotla; 3 - zaštitna kutija; 4 - polužni uređaj; 5 - tegovi koji regulišu pritisak aktiviranja ventila; 6 - putanja kretanja vode ili pare.
Na bočnim stranama cijevi su izvađene, spojene na gornji i donji kolektor i oba bubnja. Ove cijevi su udaljeni cikloni. Daljinski cikloni su potrebni za razdvajanje mješavine pare i vode na paru i vodu. Iz udaljenih ciklona u gornjem dijelu kotla, dvije cijevi izlaze na gornji bubanj, po kojem se kreće para. Na stražnjoj strani obloge nalazi se otvor kroz koji dimni plinovi izlaze iz konvektivnog dijela kotla. Na ovaj otvor moguće je spojiti grijaće površine - grijač zraka ili ekonomajzer. Prema zadatku potrebno je proračunati i projektirati grijnu površinu - ekonomajzer, koji se posebnom kutijom spaja na kotao.
Na vanjskoj površini obloge nalaze se rupe u koje se montiraju cijevi za periodično ispuhivanje. Cijevi se dodatno uvode u donji bubanj za zagrijavanje kotla parom tokom loženja.
Ispred kotlovskog snopa kotlova smještena je komora za sagorijevanje, koja je, radi smanjenja toplinskih gubitaka sa uvlačenjem i kemijskim sagorijevanjem, ciglanom šamotnom pregradom podijeljena na dva dijela: samo ložište i komoru za naknadno sagorijevanje. Dimni plinovi se kreću horizontalno - poprečno s nekoliko okreta u kotlu. To se osigurava ugradnjom pregrada od lijevanog željeza između cijevi kotla, koje ih dijele na prvi i drugi plinski kanal. Izlaz gasova iz naknadnog sagorevanja i iz kotla je po pravilu asimetričan. Gasovodi su međusobno odvojeni pregradom od livenog gvožđa po celoj visini kotlovskog gasovoda sa prozorom (sa prednje strane kotla) desno. Prednji dio donjeg bubnja je fiksno fiksiran, a ostatak kotla ima klizne oslonce, kao i mjerila za kontrolu izduženja elemenata pri termičkom širenju.
Peć je formirana od zidnih cijevi, koje formiraju: prednji ili prednji zaslon; levi bočni ekran; desni bočni ekran (slično lijevom); zadnje staklo ložišta.
Kretanje dimnih gasova se vrši na sledeći način:
Gorivo i zrak se dovode u gorionike, a u peći se formira gorionik. Toplota iz dimnih gasova u peći, usled zračenja i konvektivni prenos toplote, prenosi se na sve zidne cijevi (površine radijacijskog grijanja), pri čemu se ova toplota prenosi na vodu koja cirkuliše kroz ekrane zbog toplotne provodljivosti metalnog zida i konvektivne razmene toplote sa unutrašnje površine cevi. Zatim dimni plinovi s temperaturom od 900 ... 1100 °C izlaze iz peći i kroz prozor s desne strane u pregradi od cigle prolaze u komoru naknadnog sagorijevanja, obilaze pregradu od cigle na lijevoj strani i ulaze u prvi dimnjak, gdje toplina se prenosi na konvektivni cijevni snop. Sa temperaturom od oko 600°C, dimni gasovi, savijajući se oko pregrade od livenog gvožđa sa desne strane, ulaze u drugi dimnjak kotlovskog cevnog snopa i sa temperaturom od oko 200...250°C, na levoj strani. strane, napuštaju kotao i šalju se u ekonomajzer vode.
Iza kotlovske jedinice postavljena je grijna površina - ekonomajzer. Ekonomajzer je jedna od komponenti kotlovske jedinice. Budući da je temperatura vode u kotlovskoj jedinici svuda ista i raste sa povećanjem pritiska, duboko hlađenje dimnih gasova je nemoguće bez ugradnje vodenog ekonomajzera.
Cirkulirajuća voda teče na sljedeći način: napojna voda teče kroz dovodne cjevovode do gornjeg bubnja, gdje se miješa s vodom iz kotla. Iz gornjeg bubnja, duž zadnjih redova cijevi, konvektivni snop vode spušta se u donji bubanj, odakle se kroz dovodne cijevi usmjerava prema ciklonima. Iz ciklona kroz odvodne cijevi voda se dovodi u donje komore bočnih sita, mješavina vode i pare se diže u gornje komore ovih sita, odakle kroz cijevi teče do udaljenih ciklona, u kojima se odvaja. u paru i vodu. Voda se kroz cijevi spušta u donje komore sita, odvojena para se kroz bajpas cijevi ispušta u gornji bubanj. Cikloni su međusobno povezani obilaznom cijevi.
Sita prve faze isparavanja se napajaju iz donjeg bubnja. Voda ulazi u donje komore bočnih paravana spojne cijevi, u donju komoru zadnjeg stakla kroz druge cijevi. Prednje staklo se napaja iz gornjeg bubnja - voda ulazi u donju komoru kroz odvodne cijevi.
Smjesa vodene pare se ispušta u gornji bubanj iz gornjih komora bočnih sita prve faze isparavanja kroz parne cijevi, iz gornje komore stražnjeg sita cijevima, iz gornje komore prednjeg sita cijevima . Prednje staklo ima cijevi za recirkulaciju.
U gornjem dijelu parnog volumena gornjeg bubnja ugrađeni su uređaji za separaciju s lamelama sa perforiranim (perforiranim) listovima.
Parni kotao DKVr-10-13GM (DKVr-10-13-250GM (*), DKVr-10-13-350GM (**)) je vertikalni vodocijevni parni kotao sa oklopljenom komorom za sagorijevanje i kotlovskim snopom, izrađen prema strukturnoj shemi "D", karakteristična karakteristikašto je bočni raspored konvektivnog dela kotla u odnosu na komoru za sagorevanje.
Objašnjenje naziva kotla DKVr-10-13 GM (DKVr-10-13-250 GM (*), DKVr-10-13-350 GM (**)):
DKVr - tip kotla (rekonstruisan dvobubni vodocevni kotao), 10 - kapacitet pare (t/h), 13 - apsolutni pritisak pare (kgf/cm 2), GM - kotao za sagorevanje gasovitog goriva / tečno gorivo(dizel i gorivo za grijanje, lož ulje, ulje), 250 (350) - temperatura pregrijane pare, ° C (u nedostatku broja - zasićena para).
Cijena kotlova na veliko: 3.953.000 rubalja, 4.318.800 rubalja (*), 5.770.200 rubalja (**)