Završiti. Furnitura. Popravke. Instalacija. Izbor. Otvaranje
Generale. Instalacija kotla sastoji se od kotla i pomoćna oprema
Osnovna oprema Termički
Električne stanice
Poglavlje 7.
Kotlorne biljke termoelektrane
Opći
Instalacija kotla sastoji se od kotla i pomoćne opreme. Uređaji dizajnirani za proizvodnju pare ili tople vode povećani pritisak Zbog vrućine otpuštene tokom paljenja goriva, ili opskrbe topline iz stranih izvora (obično s vrućim plinovima), nazvanim kotlovskim agregatima. Podijeljeni su prema kotlovima kotlama za grijanje na paru i vodu. Kotlorne jedinice koje koriste (I.E. koristeći) toplinu gasova iz peći ili drugih glavnih i nusproizvodi različitih tehnoloških procesa naziva se kotlovi za korištenje.
Kotao uključuje: vatrogasno pakovanje, parobrod, ekonomizer, grijač zraka, okvir, navodnjavanje, toplotna izolacija, kućište.
Pomoćna oprema uključuje: uređaje za čišćenje pogona, uređaje za čišćenje grijanja, opskrba goriva i opremu za opskrbu gorivom, šljakom i ostale uređaje za čišćenje zlata i ostalih plinova, cjevovoda za plin, vodovode, pare i gorivo, armature, slušalice , automatizacija, uređaji i upravljački uređaji i kontrole i zaštitu, oprema za pripremu vode i dimnu trubu.
Armatura uključuje regulacijske i zaključavanje uređaje, sigurnosne i vodene ventile, mjeruće tlaka, vodene uređaje.
Slušalice uključuju preljeve, poglede, izleže, sjedala, prigušivače.
Zgrada u kojoj se nazivaju kotlovi nazivaju se kotlovnica.
Kompleks uređaja koji uključuju kotlovnicu i pomoćnu opremu naziva se ugradnja kotla. Ovisno o vrsti goriva i drugih uvjeta, neki od tih elemenata pomoćne opreme mogu biti odsutni.
Kotlovnice koje opskrbe turbinom termalnih električnih stanica nazivaju se energija. Za opskrbu potrošačima trajekta i grijanje zgrada u nekim slučajevima kreirane su posebne instalacije kotla za proizvodnju i grijanje.
Kao izvori toplote za kotlovničke instalacije, prirodno i umjetno gorivo (kameni ugljen, tekući i plinovito proizvode petrohemijske obrade, prirodnih i domena plinova itd.), Ispušni plinovi industrijskih peći i drugih uređaja koriste se.
Tehnološka shema ugradnje kotla s parom kotlom s bubnjem koji radi na prašnjavom uglju prikazan je na slici. 7.1. Gorivo iz skladišta uglja nakon drobljenja isporučuje transporter u spremniku za gorivo 3, iz kojeg se šalje u sustav za pripremu prašine koji ima mlin bez ugljenika 1 . Prašnjavo gorivo sa posebnim ventilatorom 2 prevoze cijevima u protoku zraka do plamenika 3 iz ložišta kotla 5, koji se nalazi u kotlovnici 10. Sekundarni ventilator za puhanje zraka takođe se isporučuje sa gorionicima 15 (Obično kroz grijač vazduha) 17 bojler). Voda za kotao za hranu poslužuje se u svom bubnju 7 ishrana pumpa 16 nutrient Isa 11, imati deeeter uređaj. Prije vožnje u bubnju, zagrijava se u vodotočkom ekonomičcu 9 kotao. Isparavanje vode javlja se u cijevnom sustavu 6. Suha zasićena parna iz bubnja ulazi u pametru 8 , a zatim pošalju potrošaču.
Sl. 7.1. Tehnološka šema ugradnje kotla:
1 - mlin bez ugljika; 2 - ventilator glodanja; 3 - spremnik za gorivo; 7 - plamenik; 5 - kontura peći i plinskih kanala kotlovske jedinice; 6 - stirstva cijevi - Firebox ekrani; 7 - bubanj; 8 - superheater; 9 - vodeni jokomizer; 10 - kontura kotlovske kuće (prostor kotlarnice); 11 - vodeni rezervoar sa dearation uređaj; 12 - dimnjak; 13 - plmosos; 14- veslački uređaj; 15- ventilator; 16- hranljiv cicoc; 17 - grijač zraka; 18 - pumpa za pumpanje pepela šljake; / - vodeni trakt; b.- pregrijani parovi; u- Traktor za gorivo; g -put kretanja zraka; d -trakta proizvoda sa izgaranja; e -pepeo i šljaka
Smjesa goriva i zraka isporučenih za gorionike u dimnoj komori (peć) pare kotla, opekotina, formiranje visoke temperature (1500 ° C) baklje emitiraju toplinu u cijevi 6, smješten na unutrašnjoj površini zidova peći. Ovo su površine isparavanja grijanja, nazvanih ekrana. Davanje dijela toplotnih ekrana, dimnih gasova sa temperaturom od oko 1000 ° C prolaze kroz vrh stražnjeg ekrana, čiji su cijevi koje se nalaze s velikim prazninama (ovaj dio je naziv festoona) i pare isprani se. Proizvodi za sagorijevanje se zatim kreću kroz ekonomizer za vodu, grijač zraka i ostavljaju kotlu sa temperaturom koji je nešto veći od 100 ° C. Gazić listovi čiste su od pepela na obraznom uređaju 14 i dim 13 baci u atmosferu kroz dimnu cijev 12. Klasni prašini i pali u donjem dijelu šljake peći uklanja se u protoku vode kroz kanale, a zatim rezultirajuća pulpa pumpa sa posebnim pogonskim pumpama 18 i uklonjeni kroz cjevovode.
Uređaj za bubanj sastoji se od komore za vlakne i; plinski kanali; bubanj; Površine grijanja pod pritiskom radno okruženje (voda, mješavina pare, pare); grijač zraka; Povezivanje cjevovoda i zračnih kanala. Površina grijanja pod pritiskom uključuje ekonomizer za vodu, evaporativne elemente formirane u glavnim ekranima peći i festona i pare. Sve površine kotla za grijanje, uključujući grijač zraka, u pravilu, cijev. Samo neki moćni parni kotlovi imaju druge dizajnerski grijači zraka. Isparivačke površine povezane su s bubnjem i zajedno sa ugljovodonikom koji spajaju bubanj s donjim kolektorima ekrana čine krug cirkulacije. U bubnju se pojavljuje odvajanje pare i vode, pored toga, velika opskrba vode u njemu povećava pouzdanost kotla.
Donji trapezoidni dio hladnjaka kotlovske jedinice (vidi Sl. 7.1) naziva se hladan lijevak - hlađen je u njemu, pad iz baklje je djelomično primijenjen reli ostatak, koji u obliku šljake pada u poseban uređaj za prijem. Gas-avioni kotlovi nemaju hladni lijevak. Plinski kanal u kojem se nalazi ekonomizer vode i grijač zraka naziva se konvektivnim (konvektivnim rudnikom), toplina u njemu prenosi se na vodu i zrak uglavnom konvekcija. Grijaće površine ugrađene u ovaj plinski kanal i nazivaju repovima omogućavaju vam da smanjite temperaturu proizvoda sa izgaranja od 500 ... 700 ° C nakon pare gotovo do 100 ° C, I.E. Fuller je koristiti toplinu goriva goriva.
Cijeli cijev cjevovod i bubanj kotla podržani su okvirom koji se sastoji od stupaca i poprečnih greda. Peći i plinski kanali zaštićeni su od vanjskog toplotnog gubitka s slojem vatrostalnih i izolacijskih materijala. Od vanjski Kamični zidni satovi imaju čelični lim sa čeličnim listom kako bi se spriječilo usisavanje viška zraka i kucanje reza prašnjavih vrućih proizvoda koji sadrže toksične komponente.
7.2. Imenovanje i klasifikacija kotlovskih agregata
Kotlovnica se naziva energetskim uređajem s performansama D.(t / h) za nabavku pare sa određeni pritisak r(MPA) i temperatura t.(° C). Često se ovaj uređaj naziva generator pare, jer se generira u njemu ili jednostavno parni kotao.Ako je konačni proizvod topla voda navedenih parametara (pritiska i temperature) koji se koriste u industrijskom tehnološki procesi i za grijanje industrijske, javne i stambene zgrade, tada se naziva uređaj vodeni bojler.Dakle, svi kotlovi mogu se podijeliti u dvije glavne klase: pare i grijanje na vodu.
Priroda kretanja vode, pare smjese i pare, parni kotlovi su podijeljeni na sljedeći način:
· Bubanj sa prirodnim cirkulacijom (Sl. 7.2, a);
· Bubanj sa višestrukim prisilnim cirkulacijom (Sl. 7.2, b.);
· Reka (Sl. 7.2, u).
U bubnjovskom kotlu s prirodnim cirkulacijom (Sl. 7.3) Zbog razlike u gustoći pare smjese u lijevim cijevima 2 i tečnosti u desnim epruvetima 4 u lijevom redu se pojavi mješavina pare u lijevom redu, a voda u pravom redu je spuštena. Cevi desne serije nazivaju se spuštenim, a lijevo - podizanje (ekran).
Omjer količine vode koji prolazi kroz konturu do prolaska konture D.preko istog vremenskog perioda množenje K. cirkulacije C. . Za kotlove sa prirodnim cirkulacijom K. C varira od 10 do 60.
Sl. 7.2. Sheme generacije par u parnim kotlovima:
ali- prirodna cirkulacija; b.- Višestruka prisilna cirkulacija; u- izravna šema protoka; B - bubanj; Isparivačke površine; PE - Superheater; EK - ekonomizer za vodu; Pon - hranljiva pumpa; CN - cirkulacijska pumpa; NK - donji sakupljač; Q -opskrba toplinom; OP - stisnute cijevi; Pod - dipće cijevi; D. P - Potrošnja pare; D. PV - Potrošnja hrane za dovod vode
Razlika u težini dva stupa tečnosti (voda u spuštenim i parećim mješavinama u dizalici) stvara pritisak vožnje D r,N / m 2, cirkulacija vodom u kotlovskim cijevima
gde h.- visina konture, m; R B i R CM - gustoća (volumetrijska težina) vode i parne smjese, kg / m 3.
U kotlovi sa prisilnim cirkulacijom, kretanjem vode i smjese pare (vidi Sl. 7.2, b.) vrši se prisilno sa kružna pumpa TN, koji je vozni pritisak dizajniran za prevazilaženje otpora čitavog sistema.
Sl. 7.3. Cirkulacija prirodnog vode u kotlu:
1 - donji sakupljač; 2 - lijeva cijev; 3 - bubanj kotla; 4 - desna truba
U kotlovima za izravne protoke (vidi Sl. 7.2, u) Ne postoji kontura cirkulacije, nema višestruke cirkulacije vode, ne postoji bubanj, voda pumpa crpka za nukleativnu pumpu putem eKonomizatora EK, isparavajućim površinama PC-a, a parni parne su serije uključeni u seriju. Treba napomenuti da riječni kotlovi Voda se koristi viši kvalitet, sva voda koja ulazi u isparavajući put na izlazu u potpunosti se pretvara u parove, i.e. U ovom slučaju mnoštvo cirkulacije K. C. = 1.
Parna kotlarna jedinica (Generator pare) karakterizira izlaz pare (t / h ili kg / s), pritisak (MPA ili KPA), temperaturu proizvedenog pare i temperaturu vodene vode. Ovi su parametri označeni u tablici. 7.1.
Tabela 7.1. Konsolidovana tabela kotlovskih agregata proizvedena od strane domaće industrije, što ukazuje na područje aplikacije
| Pritisak, MPa (AT) | Parsagat u kotlu, t / h | Par temperature, ° sa | Temperatura hranjivih sastojka, ° C | Područje primjene |
| 0,88 (9) | 0,2; 0,4; 0,7; 1,0 | Zasićen | Zadovoljavanje tehnoloških i grijanja potreba malih industrijskih preduzeća | |
| 1,37 (14) | 2,5 | Zasićen | Zadovoljavanje tehnoloških i grijanja potreba većih industrijskih preduzeća | |
| 4; 6,5; 10; 15; 20 | Zasićena ili pregrijana, 250 | Tromjesečno grijanje kotlovnice | ||
| 2,35 (24) | 4; 6,5; 10; 15; 20 | Zasićena ili pregrijana, 370 i 425 | Zadovoljavanje tehnoloških potreba nekih industrijskih preduzeća | |
| 3,92 (40) | 6,5; 10; 15; 20; 25; 35; 50; 75 | Poljoprivreda turbina sa kapacitetom od 0,75 do 12,0 MW na električnim stanicama niske snage | ||
| 9,80 (100) | 60; 90; 120; 160; 220 | Nabavka trajektne turbine kapaciteta od 12 do 50 MW na električnim stanicama | ||
| 13,70 (140) | 160; 210; 320; 420; 480 | Poljoprivreda turbina kapaciteta 50 do 200 MW na velikim električnim stanicama | ||
| 320; 500; 640 | ||||
| 25,00 (255) | 950; 1600; 2500 | 570/570 (sa sekundarnim pregrijavanjem) | Nabava trajektne turbine kapaciteta 300, 500 i 800 MW na najvećim električnim stanicama |
Steam izlazom, kotlovi sa niskim prolazom se razlikuju (do 25 t / h), srednji izlaz na paru (od 35 do 220 t / h) i velikih pare izlaza (od 220 t / h ili više).
Pritiskom proizvedenog parova razlikuju kotlove: niski pritisak (do 1,37 MPa), srednji pritisak (2,35 i 3,92 MPa), visoki pritisak (9,81 i 13,7 MPa) i pritisak cilindra (25,1 MPa). Granica koje odvajaju kotlove sa niskim pritiskom iz srednjih tlačnih kotlova je uvjetni.
U kotlovskim agregatima proizvede se ili zasićeni parovi ili paru, koji su se prevladali na različite temperature, čija vrijednost ovisi o njegovom pritisku. Trenutno u kotlovima visokog pritiska, temperatura para ne prelazi 570 ° C. Temperatura vodene vode ovisno o tlaku u paru u kotlu se kreće od 50 do 260 ° C.
Kotlovi za grijanje na vodu karakteriše njihova proizvodnja topline (KW ili MW, u ICGS sistemu - GCAL / H), temperaturi i pritisku grijane vode, kao i prirodom metala, iz kojeg se izrađuje bojler.
7.3. Glavne vrste agregata kotla
Kuće energetskih kotlova. Kotlovni jedinice sa kapacitetom pare od 50 do 220 t / h po tlaku od 3,92 ... 13,7 MPa izvodi se samo u obliku bubnja, radeći s prirodnim cirkulacijom vode. Agregati kapaciteta pare sa 250 do 640 t / h na tlak od 13,7 MPa izvode se u obliku bubnja, i direktno protok i kotlovni agregati sa kapacitetom pare od 950 t / h i više od pritiska od 25 MPa - samo u obliku ravno protoka, jer je pod nadzorom prirodne cirkulacije nemoguće.
Tipična kotlovnica kapaciteta pare 50 ... 220 t / h po parni tlak 3.97 ... 13.7 MPa na temperaturi pregrevanja 440 ... 570 ° C (Sl. 7.4) karakteriše izgled njegovih elemenata u obliku Pismo P, u rezultatu je rezultirajući dva dimna gasova. Prvi potez je zaštićen ložište, koji je odredio naziv vrste agregata kotla. Zaštita peći je toliko značajna da se površine ekrana u potpunosti prenose sva toplina potrebna za pretvaranje vode u bubanj kotla na paru. Izlazi iz toplotne komore 2, dimoni gasovi idu na kratak horizontalni priključni plinski motor u kojem se postavlja pare. 4, odvojen od komore peći samo s malim gozbom 3. Nakon toga, dimni gasovi šalju se u drugi - nizvodno plin - u kojem se u disekciji raspoređuju 5 i grijači zraka. 6. Gorionici 1 može biti i vrtlog, smješten na prednjem zidu ili na bočnim zidovima, kako kutni (kao što je prikazano na slici 7.4). Sa izgledom u obliku slova u obliku kotlovnice koji radi sa prirodnim cirkulacijom vode (Sl. 7.5), bubanj 4 kotao obično postavlja relativno visoko iznad peći; Odvajanje pare u ovim kotlovi obično se vrši u udaljenim uređajima - cikloni 5.
Sl. 7.4. Kapacitet pare kotla 220 t / h s ponovim tlakom od 9,8 MPa i temperature pregrijane pare 540 ° C:
1 - gorionici; 2 - Toplinska komora; 3 - festoon; 4 - superheater; 5 - ekonomizeri vode; 6 - grijači vazduha
Prilikom paljenja antracita, poluotvorena potpuno zaštićena peć 2 sa nadolazećim plamenom 1 sa prednje strane I. zadnji zidovi i podskup namijenjen za obožavanje tečnog šljaka. Na zidovima komore za sagorijevanje postavljene su prolirani vatrostalni masovni ekrani i na zidovima hladne komore - Otvori ekrane. Kombinovani pare se koriste 3, koji se sastoji od stropnog zračenja, poludijera i konvektivnih dijelova. U silaznom dijelu agregata u trepalu, I.E. naizmjenično, postavljao ekonomizer za vodu 6 drugi koraci (duž vode) i cijev zraka 7 druge faze (u toku zraka), a iza njih ekonomizator vode 8 J.vazdušni grijač 9 prva faza.
Sl. 7.5. Kotlovnica sa kapacitetom parom 420 t / h sa par 13,7 MPa i temperaturom pregrijane pare 570 ° C:
1 - gorionici; 2 - zaštićeni ložište; 3 ~- parobrod; 4 - bubanj;
5 - ciklon; 6, 8 - ekonomizeri; 7, 9 - grijači vazduha
Kotlorne jedinice Kapacitet pare 950, 1600 i 2500 m / h Tlačni pritisak 25 MPa dizajnirani su za rad u bloku sa 300, 500 i 800 mW turbina. Izgled kotlovskih agregata po imenu PAGING P-u obliku klizača sa grijačem zraka napravljen izvan glavnog dijela jedinice. Par par dvostrukog. Pritisak je nakon primarnog pare 25 MPa, temperatura je 565 ° C, nakon sekundarnog - 4 MPa i 570 ° C, respektivno.
Sve konvektivne grijaće površine izrađene su u obliku paketa iz vodoravnih zavojnica. Vanjski promjer Cevi za grijanje su 32 mm.
Steam kotlovi proizvođačke kotlovske kuće.Industrijske kotlovske kuće, opskrbljivanje industrijskih preduzeća trajektom niskog pritiska (do 1,4 MPa) opremljene su proizvedenom domaćom industrijom parni kotlovi, Performanse do 50 t / h. Kotlovi se proizvode za paljenje čvrstog, tečnog i gasovitih goriva.
Na više industrijskih preduzeća u tehnološkoj nužnosti koriste se kotlovi sa srednjim pritiskom. Jednoredni vertikalni uzgojni bojler BK-35 (Sl. 7.6) kapaciteta 35 t / h natpreznom u bubnju od 4,3 MPa (pritisak pare na izlazu superheatra je 3,8 MPa) i pregrijavanje) i pregrijavanje Temperatura od 440 ° C sastoji se od dva vertikalna plinska kanala - podizanje i spuštanje, povezane u gornjem dijelu s malim horizontalnim plinskim kanalima. Takav izgled kotla naziva se u obliku slova p.
U kotlu, snažno razvijena površina na ekranu i relativno mali konvektivni snop. Cijevi zaslona od 60 x 3 mm izrađene su od čelika 20. Cijevi zadnjeg ekrana u gornjem dijelu razdvajaju se formiranjem festone. Donji krajevi zaslonskih cijevi su fragmentirani u kolektorima, a gornji kotrljanje u bubnju.
Glavni tip parni kotlovi Niska produktivnost rasprostranjena u različite industrije Industrija, transport, komunalno i poljoprivreda (parom se koristi za potrebe za tehnološkom i ventilacijom i ventilacijom), kao i na malim elektranama, su vertikalno vodeni kotlovi za cijevi DCVR. Glavne karakteristike DCVR kotlova dane su u tablici. 7.2.
Vodeni kotlovi.Prethodno je naznačeno da je CHP sa velikim toplotnim opterećenjem umjesto vršnih grijača mrežna voda Kotlovi za grijanje na vodu su instalirani za centralizirano opskrbu topline velikih industrijskih poduzeća, gradova i pojedinih okruga.
Sl. 7.6. Parni bojler BK-35 sa peći na plin:
1 - plinski plamenik; 2 - bočni ekran; 3 - prednji ekran; 4 - opskrba plinom; 5 - zračne linije; 6 - cijevi za sudopere; 7 - okvir; 8 - ciklon; 9 - bubanj kotla; 10 - vodovod; 11 - kolekcionar pare; 12 - parni otvor; 13 - hladnjak površinskog para; 14 - Superheater; 15 - zmijski komercijalni ekonomizer; 16 - prinos dimnih plinova; 17 - grijač cijevi; 18 - zadnji ekran; 19 - lažna kamera
Tabela 7.2. Osnovne karakteristike DCVR kotlova, proizvodnje
"Uralkotlomas" (na tečnom i gasovitim gorivom)
| Mark. | PUZBAVI PRIKLJUČAVA, T / H | Par pritisak, MPa | Temperatura, ° S | Učinkovitost,% (plinsko / loživo ulje) | Dimenzije, mm. | Masa, kg. | ||
| Dužina | Širina | Visina | ||||||
| DKVR-2.5-13. | 2,5 | 1,3 | 90,0/883 | |||||
| DKVR-4-13. | 4,0 | 1,3 | 90,0/888 | |||||
| DKVR-6; 5 ~ 13. | 6,5 | 1,3 | 91,0/895 | |||||
| DKVR-10-13. | 10,0 | 1,3 | 91,0/895 | |||||
| DKVR-10-13. | 10,0 | 1,3 | 90,0/880 | |||||
| Dkvr-yu-23 | 10,0 | 2,3 | 91,0/890 | |||||
| DKVR-10-23. | 10,0 | 2,3 | 90,0/890 | |||||
| DKVR-10-39. | 10,0 | 3,9 | 89,0 | |||||
| DKVR-10-39. | 10,0 | 3,9 | 89,0 | |||||
| DKVR-20-13. | 20,0 | 1,3 | 92,0/900 | 43 700 | ||||
| DKVR-20-13. | 20,0 | 1,3 | 91,0/890 | |||||
| DKVR-20-23. | 20,0 | 2,3 | 91,0/890 | 44 4001 |
Vodeni kotlovi dizajnirani su za dobivanje toplije vode navedenih parametara, uglavnom za grijanje. Djeluju na uzoru izravnog protoka sa stalnim protokom vode. Konačna temperatura grijanja određuje se uslovima za održavanje stabilne temperature u stambenim i radnicima grijanim uređajima za grijanje kroz koji se voda cirkulira, zagrijava se u bojleru za toplu vodu. Tako na stalnoj površini uređaji za grijanje Temperatura vode koju im se isporučuje podiže se smanjenjem temperature okoline. Obično se voda toplotne mreže u kotlovima zagrijava od 70 ... 104 do 150 ... 170 ° C. Nedavno postoji tendencija povećanja temperature grijanja vode na 180 ... 200 ° C.
Da bi se izbjegla kondenzacija vodene pare iz odlaznih gasova i povezana s ovom vanjskom korozijom grijaćih površina, temperatura vode na ulazu u uređaj treba biti iznad točke rose za proizvode sa izgaranja. U ovom slučaju, temperatura zidova cijevi na mjestu ubrizgavanja vode također neće biti niža od točke rose. Stoga, temperatura vode na ulazu ne smije biti ispod 60 ° C, kada radi na prirodnom plinu, 70 ° C u radu na malom lož ulje i 110 ° C koristeći visoko teridatno ulje za gorivo. Budući da se voda može ohladiti u toplotnim šavovima na temperaturu ispod 60 ° C, veći broj već zagrijanog u kotlu (ravnoj) vodi se već grijani na jedinicu u jedinici.
Sl. 7.7. PVTV-50-1 bojler za plinsko vazduh
Kotao za grijanje na plin-plinu vrstu PTV-50-1 (Sl. 7.7) s termičkim proizvodnim kapacitetom od 50 gcal / h dokazao se u radu.
7.4. Glavni elementi jedinice kotla
Glavni elementi kotla su: isparivne grijaće površine (cijevi na ekranu i kotlarski snop), regulator za pregrijavanje pare, ekonomizer za vodu, grijač zraka i uređaji za vožnju zraka.
Isparavajuće površine kotla.Površine za grijanje (isparavanje) na paru razlikuju se od jedni od drugih u kotlovima različitih sustava, ali u pravilu se nalaze uglavnom u komori za peći i percipiraju toplinu zračenjem zračenjem. Ovo su zaslonske cijevi, kao i konvektivni (boile) snop ugrađeni u utičnicu peći (Sl. 7.8, ali).
Sl. 7.8. Isparivači aranžmana s šema (ali)i saslušanje (b)površine jedinice bojlera bubnja:
/ - krug rezanja peći; 2, 3, 4 - ploče sa bočnim ekranom; 5 - prednji ekran; 6, 10, 12 - ekrani i konvektivni snop; 7 - bubanj; 8 - festoon; 9 - kotlarna greda; 11 - zadnji ekran; 13 - zidno zračenje nadređivanje; 14 - smirmi semiradirajući superheater; 15 ~~ stropni zračenje Superheater; 16 ~ regulator pregrijavanja; 17 - pregrijano uklanjanje parom; 18 - konvektivni superheater
Zasloni kotlova s \u200b\u200bprirodnim cirkulacijom, radeći ispod rezanja u peći, izvode se iz glatkih cijevi (zasloni glatkih papira) s unutarnjim promjerom od 40 ... 60 mm. Zasloni su niz paralelnih vertikalnih cevi za dizanje povezane sa kolekcionarima (vidi Sl. 7.8, ali). Jaz između cijevi je obično 4 ... 6 mm. Neke cijevi zaslona unose se direktno u bubanj i nemaju gornje kolektore. Svaka ploča ekrana zajedno sa iscijeđenim cijevima odloženim izvan peći iz peći, formira neovisan krug kruga.
Cevi zadnjeg ekrana na mjestu izlaza iz izlaznih proizvoda iz peći razvedene su u 2-3 redaka. Ovo ispuštanje cijevi naziva se Festoriranje. Omogućuje vam povećati odjeljak za prolazak plinova, smanjiti njihovu brzinu i sprječava ocjenjivanje praznina između cijevi, očvršćenih kad se hlade rastane pepelom, uklonjivim plinovima iz peći.
U velikim generatorima pare snage, osim zidova, instalirani su dodatni ekrani koji dijele peć u odvojene odjeljke. Ovi ekrani su osvijetljeni baklje na obje strane i nazivaju se dvostrukim. Oni percipiraju dvostruko više topline od zida. Twiling ekrani, povećavajući ukupnu percepciju topline u peći, omogućuju vam da smanjite njegove dimenzije.
Pare. Steaper je namijenjen povećanju temperature pare koji dolazi iz sustava evaporativnog kotla. To je jedan od najodgovornijih elemenata agregata kotla. Uz povećanje pare parametara, toplinska percepcija toplote povećava se do 60% ukupnog kotlu kotla. Želja da se pregrijavaju visokih pare koji prisiljavaju položaj superheatra u visini visokotemperaturnog raspona proizvoda sa izgaranja, što prirodno smanjuje čvrstoću metala cijevi. Ovisno o određivanju metode za prijenos topline iz plinova, koraka ili zasebnih koraka (Sl. 7.8, b.) podijeljeni su u konvektivni, zračenje i poludijaciju.
Parovi zračenja obično se izvode iz cijevi promjera 22 ... 54 mm. Na visokim parametrima parova smješteni su u plovsku komoru, a većina topline dobijene su iz baklje.
Konvektivni parovi nalaze se u horizontalnom plinskom kanalu ili na početku konvektivnog vratila u obliku gustih paketa koji su formirani zavojnicama u koraku u širini plina, jednako 2,5 ... 3 promjera cijevi.
Konvektivni koraci, ovisno o smjeru kretanja pare u zavojnicama i fluima dimnih gasova, može se kontraturiti, direktno protok i miješanim smjerom tokova.
Temperatura pregrešene pare mora biti podržana konstantnom, bez obzira na način rada i učitavanje kotla, jer se smanjuje, povećava vlažnost pare u posljednjim koracima turbine, a kada se temperatura podigne Preko procijenjenih, pojavljuje se opasnost od prekomernih termičkih deformacija i smanjenja čvrstoće. pojedinačni elementi Turbine. Temperatura pare se održava na konstantnom nivou koristeći regulatorne uređaje - parna deterdženata. Najraširiji pairohhookovci vrste ubrizgavanja, u kojem se uredba izvrši ubrizgavanjem deskladne vode (kondenzata) u tok para. Voda tijekom isparavanja uzima dio topline u paru i smanjuje njegovu temperaturu (Sl. 7.9, ali).
Obično je injekcijsko pairohhodržavnik postavljen između pojedinih dijelova pare. Voda se ubrizgava kroz niz rupa oko kruga mlaznice i prskanja unutar košulje koja se sastoji od difuzora i cilindričnog dijela koji štiti tijelo koje ima veću temperaturu iz nje od vode kako bi se izbjeglo stvaranje pukotina u metalu metal zbog oštre promjene temperature.
Sl. 7.9. SteamElastors: ali -ubrizgavanje; b -površno sa par hranjivih voda; 1 – prostirki za mjerne instrumente; 2 – cilindrični dio košulje; 3 - kućište parovog deterdženta; 4 - difuzor; 5 - rupe za prskanje vode u par; 6 - glava deterdženta pare; 7- cijevna ploča; 8 - kolektor; 9 - košulja koja sprečava pranje trajektne tubene ploče; 10, 14 - cijevi, nanošenje i pražnjenje parova iz deterdženta pare; 11 - udaljene particije; 12 - Vodena zavojnica; 13 - uzdužna particija koja poboljšava protok zavojnice; 15, 16 - cijevi, nanošenje i smanjenje hranjivih voda
U kotlovi sa srednjim parom koriste se hladnjaci površinskih pare (Sl. 7.9, b.), koji se obično postavljaju na ulaz u paru u parni steerler ili između njegovih pojedinačnih dijelova.
Kolekcionar par se isporučuje i uklanja kroz zavojnice. Unutar kolektora se poslužuju zavojnice za koje hranljive vode teče. Temperatura para uređena je količinom vode koja ulazi u vaporohilder.
Vodeni ekonomizer. Ovi su uređaji dizajnirani za zagrijavanje hranljive vode prije nego što ga unesete u isparni dio kotla, upotrebom topline odlaznih gasova. Nalaze se u konvektivnom plinskom kanalu i rade s relativno niskim temperaturama proizvodnje sa izgaranjem (dimnih gasova).
Sl. 7.10. Čelični treniranje ekonomizatora:
1 - donji sakupljač; 2 - gornji sakupljač; 3 - referentni nosač; 4 - zavojnice; 5 - Podrška gredama (ohlađeno); 6 - porijeklo vode
Najčešće ekonomizeri (Sl. 7.10) izvode se iz čeličnih cijevi s promjerom od 28 ... 38 mm, savijenim u vodoravne zavojnice i poznavane u paketima. Cijevi u paketima nalaze se u provjeri reda, a udaljenost između osovina susjednih cijevi preko dimnog plina je 2.0 ... 2.5 promjera cijevi, duž protoka - 1,0 ... 1,5. Pričvršćivanje cevi zavojnice i njihovih razlikovanja vrši se potpornim regalima, fiksiranim u većini slučajeva na udubinim udubinim (za hlađenje zraka), izolirano sa strane greda tople gasove.
Ovisno o stupnju grijanja vode, ekonomizeri su podijeljeni od ne-savijanja i ključanja. U kipućem ekonomičcu, do 20% vode može se pretvoriti u paru.
Ukupni broj paralelnih radnih cijevi odabire se na bazi brzine vode od najmanje 0,5 m / s za ne podržavajuće i 1 m / s za ekonomizere za čišćenje. Ove brzine su zbog potrebe za pranjem cijevi mjehurića zračnih mjehurića, doprinoseći koroziji i sprečavanju odvajanja parne smjese, što može dovesti do pregrijavanja slabo hlađene pare gornjeg zida cijevi i njegova ruptura. Pokret vode u ekonomičcu nužno se uzdiže. Broj cijevi u pakovanju. Horizontalna ravnina se bira na osnovu brzine proizvodnje sa izgaranja 6 ... 9 m / s. Ova se brzina određuje željom, s jedne strane, kako bi zaštitila zavojnice iz lopog pepela, a s druge strane - kako bi se spriječilo pretjerano alpsko trošenje. Koeficijenti prenosa topline pod ovim uvjetima obično su 50 ... 80 W / (m 2 - k). Za pogodnost popravljanja i čišćenja iz vanjske kontaminanta, ekonomizator je podijeljen u pakete visine 1,0 ... 1,5 m s prazninama između njih do 800 mm.
Vanjska kontaminacija od površine zavojnica uklanja se periodičnom uključivanjem u rad sahobrora, kada se metalni frakcija prođe (kapi) od vrha do dna kroz konvektivne grijaće površine, a na cijevima srušene na cijevima. Alpiminal pepela može biti posljedica ispadanja rose od dimnih gasova na relativno hladnoj površini cijevi. Ovo je jedan od razloga zagrijavanja hranjive posude koja se isporučuje na ekonomizaciju na temperaturu koja prelazi vodene vode ili paru sumpornu kiselinu u strehama.
Gornji redovi ekonomizacijskog cijevi tijekom rada kotla na čvrstom gorivu, čak i s relativno niskim stopama plina podliježu uočtim nošenjem pepela. Da bi se spriječilo da se amol trošenje na tim cijevima pričvršćuje raznih vrsta Zaštitna obloga.
Grijači vazduha. Instalirani su da bi zagrijali zrak koji se vode u peć kako bi se povećala efikasnost sagorijevanja goriva, kao i u uređajima otpornim na ugljenike.
Optimalna količina grijanja zraka u grijaču zraka ovisi o podu goriva goriva, njenoj vlažnosti, poput uređaja za gorivo i iznosi 200 ° C za stolovi od kamenaIzgaranje na lančanoj mreži (kako bi se izbjeglo pregrijavanje brušenja), 250 ° C za treset, spaljeno na istim rešetkama, 350 ... 450 ° C za tekuće ili prašnjavo gorivo, spaljene u komorskim pećima.
Da biste dobili visoku temperaturu grijanja koristi se dvostepeno grijanje. Za to je grijač zraka podijeljen u dva dijela, između kojeg dijela ekonomizera vode ugrađen u disekciju).
Temperatura zraka unesena u grijač zraka mora biti 10 ... 15 ° C iznad tačke rose dimnih gasova kako bi se izbjeglo koroziju hladnog kraja grijača zraka kao rezultat kondenzacije vodene pare sadržane u dimnim plinovima (Kada postoji kontakt sa relativno hladnim zidovima grijača zraka), a takođe se začepljuje u slučaju prolaska kanala za plinove koji se drže kao vlažne zidove. Ovi se uvjeti mogu primijetiti na dva načina: Ili povećanjem temperature odlaznih gasova i gubitka topline, koji je ekonomski neprofitabilan ili instaliranjem posebnih uređaja za grijanje zraka prije nego što je njegov prijem. Za to se koriste posebni kaloriferi u kojima se zrak grijao odabranom parom od turbina. U nekim se slučajevima grijanje zraka vrši recikliranjem, I.E. Dio se zagrijava u grijaču zraka vraća se kroz usisnu cijev do ventilatora za puhanje i pomiješana sa hladnim zrakom.
Na principu djelovanja, grijači zraka podijeljeni su u oporavak i regenerativni. U grijačima zraka za oporavak, toplina iz plinova na zrak prenosi se kroz fiksni odvajanje metalnih zida cijevi. Po pravilu su to čelični grijači za cijev (Sl. 7.11) s promjerom cijevi od 25 ... 40 mm. Cijevi u njemu su obično vertikalno, proizvodi izgaranja se kreću u njima; Zrak je perio po poprečnom toku u nekoliko poteza koji su organizirani prekomjernih zračnih kanala (kutija) i srednjim particijama.
Plin u cijevima se kreće brzinom od 8 ... 15 m / s, zrak između cijevi dvostruko je sporiji. To vam omogućuje da imate približno jednake koeficijente prijenosa topline s obje strane zida cijevi.
Termička ekspanzija grijača zraka doživljava se kompenzatorom sočiva. 6 (Vidi Sl. 7.11), koji je instaliran iznad grijača zraka. Uz pomoć prirubnica pričvršćena je na vijke odozdo do grijača zraka, a odozgo - do prijelaznog okvira prethodnog plina plina.
Sl. 7.11. Gorač za cijev:
1 - stupac; 2 - referentni okvir; 3, 7 -Tetoperpusske kutije; 4 Stojeći
cijevi 40'1,5 mm; 5, 9 - gornje i donje cijevne ploče debele 20 ... 25 mm;
6 - kompenzator termičkih proširenja; 8 - Spring Tube Board
U regenerativnom grijanju zraka, toplina se prenosi metalnom mlaznicom, koji se periodično zagrijava gasoviti proizvodi izgaranja, nakon čega se prenosi u protok zraka i daje ga nakupljanu toplinu. Regenerativni zračni grijač kotla se polako rotira (3 ... 5 o / min) bubanj (rotor) sa pakiranjem (mlaznica) od valovitog tanke Čelični listovizatvoren u fiksnom telu. Sekto ploče Slučaj je podijeljen u dva dijela - zrak i plin. Pri okretaju rotoru, pakovanje se naizmenično prelazi plin, a zatim protok zraka. Uprkos činjenici da pakovanje djeluje u nestrajskom režimu, zagrijani čvrstim protokom zraka vrši se neprekidno bez fluktuacije temperature. Kretanje gasova i zraka - kontraturtu.
Regenerativni grijač zraka odlikuje se kompaktnošću (do 250 m 2 površine u pakiranju od 1 m 3). Raširena je moćnih energetskih kotlova. Nedostatak je velik (do 10%) zraka u plinskom traktu, što dovodi do preopterećenja ventilatora i dima i povećavajući gubitke odlaznih gasova.
Teški uređaji za puhanje kotlovske jedinice.Da bi se izgaranje goriva kotlovnica u peći kotlovske jedinice, na njemu mora biti dostavljen. Da biste uklonili iz ložišta gasovitih proizvoda izgaranja i osigurate njihov prolaz kroz cijeli sustav površina zagrijavanja kotlovske jedinice, treba kreirati vuča.
Trenutno postoje četiri shema za dovod zraka i sagorijevanje proizvoda u kotlovskim postrojenjima:
· Uz prirodno opterećenje koje je stvorio dimnjak, a prirodno usisavanje zraka u peći kao rezultat vakuuma u njemu stvorenom cijevima;
· Umjetno opterećenje koje je stvorio dim i usisavanje zraka u peći, kao rezultat vakuuma koji proizlazi na dim;
· Umjetno opterećenje stvoreno dimom i prisilno dovod zraka do namotaja ventilatora;
· Superior u kojem je cjelokupna kotlarna postrojenje zapečaćena i stavlja ispod nekih prelazna viška pritiska, što je dovoljno za prevazilaženje svih otpora zračnih i gasnih staza, što uklanja potrebu za instaliranjem dima.
Dimnjak u svim slučajevima umjetnog potiska ili rada pod nadređenim je sačuvan, ali glavna svrha cijevi postaje povlačenje dimnih gasova u veće slojeve atmosfere kako bi se poboljšali uslovi rasipanja u prostoru.
U kotlovskim instalacijama velikih ispisa pare koriste se umjetni potisak s umjetnim cvjetovima svuda.
Dimljene cijevi su opeke, armirani beton i željezo. Cigle obično grade cijevi visoke do 80 m. Veće cijevi izvode armirani beton. Željezne cijevi su postavljene samo na vertikalno-cilindričnim kotlovima, kao i na moćnim čeličnim tornjem tipa vodostaja. Da bi se smanjio troškovi, obično se gradi jedan zajednički dimnjak za cijelu kotlovnicu ili za grupu kotlarskih instalacija.
Princip rada dimnjak Ostaje isto u instalacijama koje djeluju sa prirodnim i umjetnim opterećenjem, s tim, s prirodnim potiskom, dimna cijev mora prevladati otpor cijele ugradnje kotla, a umjetno stvara dodatnu vuču glavnom dimu- generirani dim.
Na slici. 7.12 Dijagram kotla sa prirodnim opterećenjem stvorenim dimnjakom 2 . Ispunjen je dimnim plinovima (proizvodi za izgaranje) s gustoćom r g, kg / m 3 i izvijesti se kroz plinske cijevi kotla 1 sa atmosferskim zrakom čija gustina R B, kg / m 3. Očito, R in\u003e R.
Sa visinom dimnjaka N.tlak pritiska pritiska pritiska gh.r b i gas gNr r na nivou dna cevi, ja sam jačina potiska d S,N / M 2, ima obrazac
gde p i rg - gustoća zraka i plina u normalnim uvjetima, kg / m; U- Barometrijski pritisak, mm RT. Art. Zamjena vrijednosti vrijednosti R u 0 i R G 0, dobivamo
Iz jednadžbe (7.2) slijedi da je prirodna vuča veća više visine Cijevi i dimne gasove i niža temperatura okoline.
Minimalna dopuštena visina cijevi upravljaju sanitarna razmatranja. Prečnik cijevi određuje se brzinom isteka dimnih gasova iz nje po maksimalnom izlazu pare svih kotlovskih agregata povezanih na cijev. Uz prirodni potisak, ova brzina treba biti u rasponu od 6 ... 10 m / s, bez postajanja manja od 4 m / s kako bi se izbjeglo kršenje treagora vjetrom (bojenje cijevi). U slučaju umjetnog potiska, stopa isteka dimnih gasova iz cijevi obično se uzima jednaka 20 ... 25m / s.
Sl. 7.12. Shema kotla sa prirodnim opterećenjem stvorenim dimnjakom:
1 - kotao; 2 - dimnjak
Centrifugalni pušači i obožavatelji puhanja postavljeni su u kotlovske agregate, a za generatore pare sa kapacitetom od 950 t / h i više - aksijalnih višestepenih pušača.
Pušači se postavljaju iza kotlovnice, a u kotlovskim biljkama namijenjenim gorivim gorivima, pušači su instalirani nakon releacije, kako bi smanjili količinu letećeg pepela koji prolaze kroz dim. N.
Vakuum koji mora stvoriti dim određeno je ukupnom aerodinamičnom otporu plinskog trakta u instalaciji kotla, što se mora prevladati, pod uvjetom da su dimni plinovi na vrhu ložišta 20 ... 30 pa i potrebne pritisak velike brzine Na prinosu dimnih gasova iz dimnjaka. U malim kotlovskim instalacijama, pohvale koje su Chymosos stvorili obično je 1000 ... 2000 PA, a u velikim instalacijama 2500 ... 3000 pa.
Ventilatori za puhanje instalirani ispred grijača zraka dizajnirani su da se hrane u njenom originalnom zraku. Pritisak koji generira ventilator određuje aerodinamički otpor zračnog trakta, koji moraju biti savladani. Obično se razvija iz otpornosti usisnog kanala, grijača zraka, zračnih kanala između grijača zraka i peći, kao i otpornost rešetke i sloja goriva ili gorionika. U iznosu, ta otpornost čine 1000 ... 1500 PA za kotlorne biljke male performanse i povećanje na 2000 ... 2500 PA za velike kotlorne instalacije.
7.5. Termička ravnoteža kotlovskog agregata
Toplotna ravnoteža pare kotla. Ova ravnoteža je uspostaviti jednakost između dolaznog goriva u agregatu prilikom spaljenja količine topline, nazvana toplina TUŽILAC WHITING - PITANJE: R R. , i zbroj rabljene topline TUŽILAC WHITING - PITANJE: 1 i toplotni gubici. Na osnovu ravnoteže toplote, pronađeni su efikasnost i potrošnja goriva.
Uz stalni način rada jedinice, toplotni saldo za 1 kg ili 1 m 3 češljanog goriva je sljedeći:
gde TUŽILAC WHITING - PITANJE: R R. - na raspolaganju je jednokratnu toplinu na 1 kg čvrstog ili tečnog goriva ili 1 m 3 gasovitog goriva, KJ / kg ili KJ / M 3; TUŽILAC WHITING - PITANJE: 1 - rabljena toplina; TUŽILAC WHITING - PITANJE: 2 - topli gubici sa gasovima koji napuštaju agregat; TUŽILAC WHITING - PITANJE: 3 - gubitak topline iz hemijske nepotpunosti izgaranja goriva (nedosljednost); TUŽILAC WHITING - PITANJE: 4 - topli gubici od mehaničkog neplaćanja izgaranja; TUŽILAC WHITING - PITANJE: 5 - topli gubici B. okruženje Kroz vanjsku ogradu kotla; TUŽILAC WHITING - PITANJE: 6 - gubici vrućine sa šljakom (Sl. 7.13).
Obično, proračuni koriste jednadžbu ravnoteže topline, izražene kao postotak u odnosu na toplinu koja se uzima za 100% ( TUŽILAC WHITING - PITANJE: p p \u003d 100):
gde tUŽILAC WHITING - PITANJE: 1 \u003d TUŽILAC WHITING - PITANJE: 1 × 100/ TUŽILAC WHITING - PITANJE: p p; q 2.= TUŽILAC WHITING - PITANJE: 2 × 100/ TUŽILAC WHITING - PITANJE: P r, itd.
Zbrinuti toplinusadrži sve vrste topline unesene u peć zajedno sa gorivom:
gde TUŽILAC WHITING - PITANJE: N R. – niže radno izgaranje goriva; TUŽILAC WHITING - PITANJE: FT je fizička toplina goriva, uključujući grijanje i grijanje dobiveno kad se osuši; TUŽILAC WHITING - PITANJE: V.V. - zračna toplina dobivena kod njega kada se zagrijava izvan kotla; TUŽILAC WHITING - PITANJE: F - Toplina, uvedena u ložište sa parom prskanjem.
Termička ravnoteža kotlovske jedinice u odnosu na neku temperaturu ili, drugim riječima, u odnosu na neku početnu temperaturu. Ako temperatura zraka stigne u kotlovsku jedinicu bez grijanja izvan kotla, ne uzimajte u obzir toplinu eksplozije pare u mlaznicama i eliminirajte veličinu eksplozije pare. TUŽILAC WHITING - PITANJE: FT, jer je zanemariv u odnosu na toplinu sagorijevanja goriva, onda možete uzeti
U izrazu (7.5), toplina se ne uzima u obzir, što doprinosi vrućem zraku vlastitog kotla u peći. Činjenica je da se ista količina topline dodijeljena proizvodu izgaranja zraka u grijač zraka u kotlovskoj jedinici, I.E., vrši se svojevrsno recirkulacija (povrat) topline.
Sl. 7.13. Glavni gubici topline kotla
Rabljena toplina q. 1 doživljava površine grijanja u toplotnoj komori i njegovim konvektivnim očajima, prenose se na radnu tekućinu i konzumira se da poveća vodu na fazni temperaturu prijelaza, isparavanje i pregrijavanje pare. Količina topline korištena po 1 kg ili 1 m 3 izgorenog goriva,
gde D. 1 , D. n, D. PR, - respektivno, performanse pare kotla (potrošnja pregrijane pare), potrošnja zasićene pare, potrošnja vode kotla u čišćenje, kg / s; U- potrošnja goriva, kg / s ili m 3 / s; i. pp i.", i.", i. PV - respektivno entalpy od pregrijane pare, zasićene pare, vode na liniji zasićenja, hranjivim vodama, KJ / kg. Sa ventilom 
i odsustvo zasićenog para formule (7.6) uzima
Za kotlovske agregate koji služe za dobivanje tople vode (tople vode),
gde G. B - potrošnja tople vode, kg / s; i. 1 I. i. 2 - Respektivno specifične entelpije vode koji ulaze u kotao i izlazi iz njega, KJ / kg.
Toplinski gubitak pare kotla. Učinkovitost upotrebe goriva određuje se uglavnom za dovršavanje sagorijevanja goriva i dubinu rashladne opreme proizvoda izgaranja u pare kotlu.
Topli gubici sa odlaznim gasovima q 2 su najveća i određena formulom
gde I. Wow - Enthalpy izlaznih gasova na temperaturi odlaznih gasova q wow i višak zraka u odlaznim gasovima α wow, kj / kg ili kJ / m 3; I. KH - Hladni vazduh Enthalpy na hladno vazdušnim temperaturama t. Hins i višak zraka α IG; (100- tUŽILAC WHITING - PITANJE: 4) - udio spaljene goriva.
Za moderne kotlove tUŽILAC WHITING - PITANJE: 2 je unutar 5 ... 8% toplote, tUŽILAC WHITING - PITANJE: 2 Povećava se s povećanjem Q WOW, α i zapremine odlaznih gasova. Smanjenje Q wow na oko 14 ... 15 ° C vodi do smanjenja tUŽILAC WHITING - PITANJE: 2 po 1%.
U modernim energetskim kotlovskim jedinicama kotla, Q wow je 100 ... 120 ° C, u proizvodnji i grijanju - 140 ... 180 ° C.
Gubici topline iz hemijske nepotpune sagorijevanje goriva q 3 je toplina koja ostaje hemijski povezana u proizvodima ne potpuno sagorijevanje. Određuje se formulom
gdje co, h 2, CH 4 je skupni sadržaj nepotpunog proizvoda izgaranja u odnosu na suhe plinove,%; Brojke prije CO, H 2, CH 4 - Smanjena 100 puta više od vrućine izgaranja 1 m 3 odgovarajućeg plina, KJ / M 3.
Gubitak topline iz hemijske nepotpunosti izgaranja obično ovisi o kvaliteti formacije smjese i lokalnim nedovoljnim količinama kisika za potpuno izgaranje. Otuda, tUŽILAC WHITING - PITANJE: 3 Zavisi od α t. Najmanja vrijednosti α t , za koji tUŽILAC WHITING - PITANJE: 3 je praktično izostala, ovisi o vrsti goriva i organizaciji režima sagorijevanja.
Hemijska prevara uvijek prati kadulja, neprihvatljiva u kotlu.
Topli gubici od mehaničkog sagorijevanja goriva q 4 - ovo je toplina goriva, koja se u paljenjem komore vrši zajedno sa proizvodima za sagorijevanje (implementacija) u kotlovskim kanalima ili ostacima u šljaku, a sa paljenjem sloja - i u proizvodima nije uspjelo kroz rešetku (neuspjeh):
gde sVEDOK JOVANOVIĆ - ODGOVOR: SHL + PR, sVEDOK JOVANOVIĆ - ODGOVOR: UN - respektivno, udio pepela u šljaku, neuspjehu i odlasku utvrđuje se vaganjem iz balansa zaglasnosti ali SHL + PR. + A. UN \u003d 1 u frakcijama jedinica; G. SHL + PR, G. UN - Sadržaj zapaljivog, respektivno, u šljaku, neuspjehu i odlasku, određuje se vaganjem i trajanjem u laboratorijskim uvjetima uzoraka šljake, neuspjeha, poduhvata,%; 32,7 kJ / kg - Izgaranje sagorijevanja u šljaku, neuspjehu i depozitima, prema WTD-u; I r -solnks radne mase goriva,%. Vrijednost tUŽILAC WHITING - PITANJE: 4 Zavisi od načina sagorijevanja i načinu uklanjanja šljake, kao i svojstava goriva. Sa dobro utvrđenim procesom izgaranja krutog goriva u komorskim pećima tUŽILAC WHITING - PITANJE: 4 "0,3 ... 0,6 za goriva s velikim izlazom isparljivih tvari, za antracitski bor (Ash) tUŽILAC WHITING - PITANJE: 4 > 2%. Sa paljenjem sloja za kameni ugljen tUŽILAC WHITING - PITANJE: 4 = 3.5 (od čega 1% pada na gubitak sa šljakom i 2,5% - s ozljedom), za smeđe - tUŽILAC WHITING - PITANJE: 4 = 4%.
Topli gubici u okolišu q 5 Zavisi od područja vanjska površina Agregat i razlika u temperaturi površine i ambijentalne zrake (Q 5."0,5 ... 1,5%).
Topli gubici sa šljakom Q 6 nastaje kao rezultat uklanjanja šljake iz peći, čija temperatura može biti dovoljno visoka. U uklanjanju peći sa čvrstim dizajnom šljake, temperaturom šljake 600 ... 700 ° C, te sa tekućinom - 1500 ... 1600 ° C.
Ovi gubici izračunavaju formula
gde od CHL - toplotni kapacitet šljake, ovisno o temperaturi šljake t. SHL. Dakle, na 600 ° C od SHL \u003d 0,930 KJ / (kg × K), a na 1600 ° C od SHL \u003d 1,172 KJ / (kg × K).
Efikasnost kotla i potrošnje goriva. Savršenstvo termičkog rada pare kotla procjenjuje se koeficijentom korisnog učinka bruto h na br,%. Dakle, na direktnom balansu
gde TUŽILAC WHITING - PITANJE: do - toplina, korisna za uklanjanje kotala i izražena kroz toplinske površine, KJ / S:
gde TUŽILAC WHITING - PITANJE: Umjetnost - voda koja sadrži toplinu ili zrak zagrijane u kotlu i stranici, CJ / C (toplina čišćenja uzima se u obzir samo za D. PR\u003e 2% od D.).
Učinkovitost kotla može se izračunati na obrnutom ravnotežu:
Metoda direktne ravnoteže je manje tačna uglavnom zbog poteškoća u određivanju upotrebe velikih masa potrošnog goriva. Toplinski gubici određuju se većom tačnošću, tako da je metoda obrnute ravnoteže utvrdila preferencijalnu distribuciju u određivanju efikasnosti.
Pored bruto efikasnosti koristi se neto efikasnost, pokazujući operativno savršenstvo agregata:
gde tUŽILAC WHITING - PITANJE: SN - Ukupna potrošnja topline za vlastite potrebe kotla, tj. Protok električne energije na pogon pomoćnih mehanizama (navijači, pumpe itd.), Potrošnja pare na puhanju i prskajućeg ulja za gorivo , izračunato kao postotak topline.
Iz izraza (7.13) određuje protok isporučenog goriva B. kg / s,
Budući da se dio goriva gubi zbog mehaničkih najbližih, a zatim sa svim proračunima volumena zraka i proizvoda za izgaranje, kao i entalpije koristi procijenjenu potrošnju goriva B. R , kG / s, uzimajući u obzir mehaničku nepotpunost izgaranja:
Prilično gori u kotlovima tečnosti i gasovitim gorivima TUŽILAC WHITING - PITANJE: 4 = 0
1. Kako su agregati kotla i koji su njihovi sastanci?
2. Navedite glavne vrste kotlovskih jedinica i navedite njihove glavne elemente.
3. Opišite isparite površine kotla, navedite vrste pare pare i metode za regulaciju temperature pregrijane pare.
4. Koje vrste ekonomizera vode i grijača zrak koriste u kotlovima? Recite nam o principima njihovog uređaja.
5. Kako se provode dovod zraka i dimnih plinova u agregatima kotla?
6. Recite nam o imenovanju dimnjaka i definicije njene samo-upotrebe; Navedite vrste dima koji se koriste u kotlovskim instalacijama.
7. Koja je toplotna ravnoteža kotlovske jedinice? Navedite gubitak topline u kotlu i navedite njihove razloge.
8. Kako je efikasnost agregata kotla?
Rusko energetsko društvo
I elektrifikacija "UES rusije"
Odeljenje za razvojnu strategiju i naučne i tehničke politike
Izvođenjem operativnih
Ispitivanje biljaka kotla
Za procjenu kvalitete popravka
RD 153-34.1-26.303-98
Orgres.
Moskva 2000.
Razvio otvoreno akcionarsko društvo "Firma za puštanje u rad, poboljšanje tehnologije i rada elektrana i mreža Orgres" Umjetnik G.T. Levit je odobren od strane Odjela za razvojnu strategiju i naučnu i tehničku politiku RAO "UES rusije" 01.10.98 Prvi zamjenik šefa A.P. Bersenev upravljački dokument koji je razvio Firma Orgres u ime Odjela za razvojnu strategiju i naučnu i tehničku politiku i vlasništvo je Raa "Rusije".
| Metodičke smjernice za provođenje operativnih ispitivanja kotlovskih instalacija Za procjenu kvalitete popravka |
RD 153-34.1-26.303-98 |
Od 03.04.2000
1. Opći dio
1.1. Zadaci operativni testovi (Primanje testova) određuje "metodu evaluacije tehnički status Kotlorne instalacije prije i nakon popravke "[1], prema kojima testovi nakon remonta moraju biti identificirani i u usporedbi sa zahtjevima regulatorne i tehničke dokumentacije (NTD) i rezultatima testiranja nakon prethodnog popravka pokazatelja navedenih u tablici. 1 od ove metodičke oznake. Ova tehnika je definirana kao poželjna i testirana pre nego što se popravi pročišćavanje volumena nadolazećeg popravka. 1.2. Pravila [2] Evaluacija tehničkog stanja ugradnje kotla vrši se na temelju rezultata prijemnih testova (prilikom pokretanja i pod opterećenjem) i kontroliranog rada. Trajanje kontrole Eksploatacija Kada radite na režimičnoj kartici s opterećenjima koja odgovaraju rasporedu otpreme, a testovi za primanje testa pod nazivnim teretom i za rad na režimu - 48 sati.Tabela 1
Izjava o pokazateljima tehničkog stanja ugradnje kotla
|
Indikator |
Vrijednost pokazatelja |
nakon posljednjeg remonta |
nakon sadašnjeg popravka |
do sadašnjeg popravka |
1. GORIVO, njegova karakteristika | 2. Broj sistema za pripremu prašine * | 3. Suptilnost prašine R. 90 (R 1000) *,% | 4. Broj radnih gorionika * | 5. višak zraka po pare * | 6. Parametar data nominalnim parametrima, t / h | 7. Temperatura pregrijane pare, ° C | 8. Temperatura par industrijskog i ° C | 9. Temperatura hranjivih sastojaka, ° s | 10. Temperatura u upravljačkim tačkama pare Tatr. i srednji superheater, ° s | 11. Maksimalni bubanj temperature grijaćih površina grijaćih površina na karakterističnim mjestima | 12. Krema hladan zrak u vatri | 13. Kripa hladnog zraka u sistemima za pripremu prašine | 14. Odijela u konvektivnim bojlerima za plin | 15. Odgovaraju se u plinskim kanalima iz grijača zraka do dima | 16. Pulv Ispred vodiča uređaja pušača, kg / m 2 | 17. Stupanj otvaranja vodiča DYMOSOOV,% | 18. Stupanj otvaranja vodiča Uređaji ventilatora,% | 19. Temperatura odlaznih gasova, ° C | 20. Gubitak toplote sa odlaznim gasovima,% | 21. Gubitak toplote sa mehaničkim nepotpunim izgaranjem,% | 22. dr. Sc. Kotao "Grossto",% | 23. Specifična potrošnja Struja za pripremu prašine, kWh · h / t goriva | 24. Specifična potrošnja električne energije za vuču i udarac, kWh / t par | 25. Sadržaj u dimnim plinovima N o x (kod α \u003d 1,4), mg / nm 3 | * Prihvaćen mapa režima |
2. Određivanje suvišnih dodataka zraka i hladnog zraka
2.1. Određivanje viška zraka
Višak zraka α određuje se tačnošću kao dovoljne za praktične svrhe jednadžbomTočnost izračuna na ovoj jednadžbi ne prelazi 1% ako je α manji od 2,0 za kruta goriva, 1,25 za gorivo i 1.1 za prirodni plin. Preciznije određivanje viška zraka α precizno može se izvesti jednadžbama
Gde U α. - koeficijent korekcije određeno na slici. 1. Uvodni amandmani U α. Možda je potrebno za praktične svrhe samo na velikom višku zraka (na primjer, u odlaznim gasovima) i prilikom spaljenja prirodnog plina. Učinak nepotpunih proizvoda izgaranja u ovim jednadžbama je vrlo mali. Budući da se analiza gasova obično vrši korištenjem hemijskih analizatora OSA-e, preporučljivo je provjeriti prepisku između vrijednosti O 2 I. R. O 2, od tada O 2 se određuje razlikom [( Ro. 2 + O 2) - O 2] i vrijednost ( Ro. 2 + O. 2) u velikoj mjeri ovisi o sposobnosti apsorpcije pirogallola. Takva inspekcija u nedostatku kemijskog neplaćanja izgaranja može se izvesti usporedbom viška zraka definiranog kisikom (1) sa viškom određenom karbonskim dioksidom Formulom:
Prilikom obavljanja operativnih testova vrijednost za kamene i smeđeg uglja može se uzimati jednako iznosio je 19%, za pepeo 20,2% za gorivo, 16,5%, za prirodni plin 11,8% [5]. Očito, prilikom izgaranja mješavine goriva s različitim vrijednostima, jednadžba (3) se ne može koristiti.
Sl. 1. Ovisnost korekcije korekcije Do α na koeficijentu viška vazduha α :
1 - kruta goriva; 2 - lož ulje; 3 - Prirodni gasovi
Provjera ispravnosti analize plina može se izvesti jednadžbama
(4)
Ili pomoću grafike. 2.
Sl. 2. Ovisnost sadržaja Tako 2 I. O. 2 U proizvodima izgaranja različitih goriva iz koeficijenta viška zraka α:
1, 2 i 3 - urbani gas (odnosno iznosi 10,6; 12,6 i 11,2%); 4 - prirodni plin; 5 - Coke Gas; 6 - naftni gas; 7 - vodeni plin; 8 i 9 - loživo ulje (od 16,1 do 16,7%); 10 i 11 - Grupa od pune goriva (od 18,3 do 20,3%)
Kada se koristi za otkrivanje viška zraka tipa zraka Testo-termin."Osnova definicije sadržaja O 2, od ovih uređaja vrijednost Ro. 2 nije određeno direktnim mjerenjima, već izračunavanjem na temelju jednadžbe slične (4). Odsutnost primjetnoj hemijskoj nekompletnom izgaranju ( Tako) obično se određuje korištenjem indikatorskih cijevi ili instrumenata poput " Testo-termin."Strogo gledano, da biste odredili višak zraka u jednom ili drugom odjeljku ugradnje kotla, potrebno je pronaći takve točke odjeljka, analiza plinova u većini modova odražava prosječne vrijednosti na odgovarajućem dijelu od sekcije. Ipak, za operativne testove kao kontrolu, najbliži presjeku odjeljka odvodi plinski kanal na prvoj konvektivnoj površini u vodonik (uslovno iza pare), te mjesto za uzorkovanje za Kotao u obliku slova u sredini svake (desne i lijeve) polovine presjeka. Za kotlu u obliku t-u obliku, broj sjedala za uzorkovanje plina treba biti doubl.
2.2. Određivanje zračnih tužbina u peći
Da biste odredili zračni tužbi u peći, kao i u plinskim kanalima na kontrolni odjeljak, pored metode Yuzhoresa, sa fazom pritiska pod pritiskom [4], preporučuje se korištenje metode koju je predložio e.n. Tolchinsky [6]. Da bi se odredio supersi, dva eksperimenta treba izvesti s različitim protokom organiziranog zraka u vrijeme opterećenja, na jednom rezu na vrhu peći i sa stalnom položajem šiljaka na zračnom putu nakon grijača zraka , Preporučljivo je preuzeti opterećenje što je moguće bliže onome kako bi bilo moguće (bili su dovoljni dionica u performansama dima i hranjenja puhanja ventilatora) za promjenu širokog raspona viška zraka. Na primjer, za deduktivni bojler za kontroler pare u prvom eksperimentu α "\u003d 1,7, a u drugom α" \u003d 1.3. Rezolucija na vrhu peći održava se na redovnom nivou za ovaj kotao. Pod ovim uvjetima, ukupni zračni materijal (Δα t), dojilje u peći (Δα top) i flotu pare (Δα of PP) određene su jednadžbom
(5)
(6)
Ovdje i - višak organiziranog u zračnom namještaju u prvom i drugom iskustvu; - Ispiranje tlaka između zračnog kotača na izlazu grijača zraka i rezanja u peći na nivou plamenika. Prilikom obavljanja eksperimenata, potrebno je za mjerenje: kotlovski kapacitet - D K; Temperature i pritisak svježe pare i par promjeravanja; dimnyry O 2 i ako je potrebno, nepotpuni proizvodi za paljenje ( Tako, N. 2); sipajući u gornjem dijelu peći i na nivou gorionika; Pritisak po grijanju zraka. U slučaju da se opterećenje kotla razlikuje od nominalnog NOM-a, pojašnjenje se vrši jednadžbom
(7)
Međutim, jednadžba (7) važi ako je u drugom eksperimentalnom suvišnom zraku odgovarao optimalnom na ocijenjenom teretu. Inače, atrakcija treba izvesti jednadžbama
(8)
Procjena promjena protoka organiziranog zraka u peć moguća je na stalnom položaju šiljaka na putu nakon grijača zraka. Međutim, to nije uvijek izvedivo. Na primjer, na kotlu od ugljika za prašinu opremljen dijagramom prašine izravne puhanje s ugradnjom ispred mlinova pojedinih ventilatora (WGD), vrijednost karakterizira protok zraka samo kroz stazu za zrak. Zauzvrat, potrošnja primarnog zraka s nepromijenjenim položajem šiljaka na putu mijenja se tijekom prijelaza iz jednog iskustva u drugu do značajnog manjoj mjeri, jer veliki dio otpora prevazilazi WGD. Slično se događa i na kotlu, opremljenom shemom pripreme za prašinu sa prombuckerom sa transportnom prašinom vrućim zrakom. U opisanim situacijama moguće je procijeniti promjenu protoka organiziranog zraka, moguće je promijeniti pritisak na grijač zraka, zamena indikatora u jednadžbi (6) ili razliku u mjernom uređaju na usisnom okviru ventilatora. Međutim, to je moguće ako je tijekom eksperimenata, recirkulacija zraka zatvorena kroz grijanje zraka i nema značajnog gubitka. Lakše je riješiti problem određivanja zračnih tužbina u peći na kotlovima koji sadrži plin: Za to je potrebno prestati hranjenje u zračni trakt gasova za reciklažu (ako se takva shema koristi); POREED kotlovi u vrijeme eksperimenata, ako je moguće, treba prenijeti na plinsko ili lož ulje. I u svim je slučajevima lakše i više ili bolje rečeno, možete definirati poklone u prisustvu izravnih mjerenja protoka zraka nakon grijača zraka (ukupno ili dodavanjem troškova pojedinačnih potoka), određivanje parametra Od U jednadžbi (5) po formuli
(9)
Prisutnost direktnih mjerenja TUŽILAC WHITING - PITANJE: B Omogućuje vam definiranje poklona i uspoređujući njegovu vrijednost s vrijednostima određenim vrijednostima toplotne bilance kotla:
;
(10)
(11)
U jednadžbi (10): i - potrošnja svježe pare i par protinererev, t / h; i - Povećanje percepcije topline u kotlu na glavnom putu i stazom par Prominegrev, kcal / kg; - KPD, bojler bruto,%; - smanjeni protok zraka (m 3) u normalnim uvjetima na 1000 kcal za određeno gorivo (tablica 2); - Višak zraka po pare.
Tabela 2
Ovi teoretski potrebni zvukovi zraka za spaljivanje različitih goriva
|
Bazen, tip goriva |
Karakteristično za gorivo |
1000 kcal zraka (na α \u003d 1), 10 3 m 3 / kcal |
Donjecky | Kuznetsky | Karagandsky | Ekibastuzsky |
sS |
U blizini Moskve | Raidichiiski | Irsh Borodinsky | Berezovsky | Škriljac | Glodanje treseta | Mazut. | Gaz Stavropol-Moskva |
.
(13)
2.3. Određivanje zračnih tužbina u plinskim potrepštinama
S umjerenim sisama preporučljivo je organizirati određivanje viška zraka u kontrolnom odjeljku (po parniku), po grijanju zraka i pušačima. Ako su darovi značajno (dva puta ili više) premašuju normativu, preporučljivo je organizirati mjerenja u velikom broju odjeljaka, na primjer, prije i nakon grijača zraka, posebno regenerativnog, prije i nakon elektrostatičkog taložnika. U tim se odjeljcima preporučljivo, kao i u kontroli, organizuju mjerenja desnoj i lijevom boku kotla (oba t-u obliku kotla), imajući u vidu izražene u odjeljku. 2.1 Razmatranja o reprezentativnosti lokacije za uzorkovanje za analizu. Budući da je teško organizirati istovremenu analizu gasova u mnogim dijelovima, obično se mjerenja obično vrše na jednoj strani kotla (u kontrolnom dijelu, iza grijača zraka, a zatim na drugom. Očito je tokom cijelog iskustva potrebno osigurati stabilan način kotla. Vrijednost usisavanja definirana je kao razlika viška zraka u usporedbim odjeljcima,2.4. Određivanje zračnih tužbina u sistemima za pripremu prašine
Odredite poklone prema [7] slijedi u instalacijama sa prombuckerom, kao i s ravnim puhanjem prilikom sušenja suvih gasova. Na sušenju plina u oba slučaja, darovi su definirani, kao u kotlu, na temelju analize plina na početku i na kraju instalacije. Izračun odijela u odnosu na količinu plinova na početku instalacije obavlja formulu
(14)
Prilikom sušenja zraka u sistemima za pripremu prašine s PromBuncker-om da biste odredili usisavanje, potrebno je izmjeriti protok protoka zraka na ulazu u sustav za pripremu prašine i mokri agent na usisnoj strani ili pražnjenje mlina Ventilator. Prilikom određivanja na ulazu u ventilator za glodanje, recikliranje agenta za sušenje u dovodnom napajanju u vrijeme definicije usisavanja treba zatvoriti. Troškovi zraka i mokrog agenta za sušenje određuju se koristeći standardne mjerne uređaje ili koristeći multiplikatore Prandtl cijevi [4]. Kalibracija multiplikatora treba izvršiti pod uvjetima što je moguće bliže radu, jer očitanja ovih uređaja ne budu strogo podređena uzorcima koji su svojstveni standardnim uređajima za gas. Da bi se povećao volumen u normalne uvjete, temperatura i pritisak zraka na ulazu u instalaciju i vlažnog agenta za sušenje na mil. Ventilator. Gustoća zraka (kg / m 3) u presjeku ispred mlina (sa obično primljenim sadržajem vodene pare (0,01 kg / kg suhog zraka):
(15)
Gdje - apsolutni pritisak zraka ispred mlina na mjestu mjerenja protoka, mm RT. Art. Gustoća agenta za sušenje ispred ventilatora mlina (kg / m 3) određuje se formulom
(16)
Gde - priraštaj sadržaja vodenog pare zbog isparive vlage goriva, kg / kg suhog zraka definiran formulom
(17)
Ovdje U M - Produktivnost mlina, t / h; μ je koncentracija goriva u zraku, kg / kg; - protok zraka ispred mlina u normalnim uvjetima, m 3 / h; - udio isparive vlage u 1 kg izvornog goriva određeno formulom
(18)
U kojem - vlagu goriva,%; - Vlaga prašine,%, proračuni prilikom određivanja prerade provode formule:
(20)
(21)
Vrijednost dodataka u odnosu na teoretski potrebnu za paljenje goriva određena je formulom
(22)
Gdje je prosječna vrijednost usisavanja svih sistema za pripremu prašine, m 3 / h; N. - prosječni broj operativnih sistema pripreme prašine na ocijenjenom opterećenju kotla; U K - potrošnja goriva na kotlu, t / h; V. 0 je teoretski potreban protok zraka za paljenje 1 kg goriva, m 3 / kg. Da biste identificirali vrijednost na temelju vrijednosti koeficijenta određenog formulom (14), količina agenta za sušenje na instalacijskom otvoru treba odrediti, a zatim održavati izračune na osnovu formula (21) i (22). Ako je vrijednost definicije teška (na primjer, u sustavima za pripremu prašine sa mlinovima ventilatora zbog visokih temperatura plina), tada to možete učiniti na osnovu potrošnje gasova na kraju instalacije - [mi održavamo oznaku Formula (21)]. Za to se određuje u odnosu na presjek za ugradnju formule
(23)
U ovom slučaju
Nadalje određuje formulu (24). Prilikom određivanja protoka za sušenje i ventiliranje agenta za vrijeme sušenja plina, preporučljivo je odrediti gustinu formulom (16), zamjenjujući u nazivnika umjesto značenja. Potonji može biti, prema [5], odredite formulama:
(25)
Gde - gustoća gasova na α \u003d 1; - smanjena vlažnost goriva,% po 1000 kcal (1000 kg ·% / kcal); i - koeficijenti koji imaju sljedeće vrijednosti:
3. Određivanje gubitka topline i KP. Bojler
3 .1. Proračuni za utvrđivanje komponenti ravnoteže toplote vrše se prema gore navedenim karakteristikama goriva [5], slično kako se to izvodi u [8]. Efikasnost (%) koeficijent kotla određen je obrnutim bilansom formuleGde tUŽILAC WHITING - PITANJE: 2 - Gubitak toplote sa odlaznim gasovima,%; TUŽILAC WHITING - PITANJE: 3 - Gubici toplote sa hemijskim nefinalnim izgaranjem,%; TUŽILAC WHITING - PITANJE: 4 - Gubitak topline sa mehaničkim nepotpunim izgaranjem,%; TUŽILAC WHITING - PITANJE: 5 - gubitak topline u okoliš,%; TUŽILAC WHITING - PITANJE: 6 - Gubitak toplote sa fizičkom toplotnom šljakom,%. 3.2. Zbog činjenice da je zadatak sadašnjih smjernica za procjenu kvalitete popravka, a komparativni testovi se provode približno pod istim uvjetima, gubici topline od odlaznih gasova mogu se odrediti dovoljne tačnosti na nekoliko pojednostavljenih formule (u odnosu na usvojenu) u [8]):
Gdje je višak koeficijenta zraka u odlaznim gasovima; - Temperatura odlaznih gasova, ° C; - temperatura hladne zrake, ° C; TUŽILAC WHITING - PITANJE: 4 - Gubitak topline sa mehaničkim nepotpunim izgaranjem,%; Do TUŽILAC WHITING - PITANJE: - koeficijent korekcije, uzimajući u obzir toplinu, unesena u kotlu sa grijanim zrakom i gorivom; Do , Od, B. - Koeficijenti ovisno o sorti i smanjenoj vlažnosti goriva, od kojih su prosječne vrijednosti prikazane u tablici. 3.
Tabela 3.
Prosečne vrijednosti koeficijenata K, C i D za izračunavanje gubitka topline Q 2
Gorivo |
Od | Antracit |
3,5 + 0,02 W P ≈ 3,53 |
0,32 + 0,04 W P ≈ 0,38 |
Političari | Mršavi ugljen | Stolovi od kamena | Smeđi ugljen |
3,46 + 0,021 W P |
0,51 +0,042 W P |
0.16 + 0,011 W P |
Škriljac |
3,45 + 0,021 W P |
0,65 +0,043 W P |
0,19 + 0,012 W P |
Treset |
3,42 + 0,021 W P |
0,76 + 0,044 W P |
0,25 + 0,01 W P |
Ogrevno drvo |
3,33 + 0,02 W P |
0,8 + 0,044 W P |
0,25 + 0,01 W P |
Mazut, ulje | Prirodni gasovi | Natrag plinovi | * Ply W. P ≥ 2. B. = 0,12 + 0,014 W. P. |
(29)
Fizička toplina goriva ima smisla uzeti u obzir samo pri korištenju grijanog lož ulja. Ova vrijednost izračunava se u KJ / kg (kcal / kg) formulom
(30)
Gdje je specifična toplinska sposobnost lož ulja na temperaturi njegovog prijema u peć, KJ / (kg · ° C) [kcal / (kg · ° C)]; - Temperatura lož ulja u koji ulazi u kotla zagrijana izvan njega, ° C; - Dječak lož ulja na toplini u mješavini goriva. Specifična potrošnja topline na 1 kg goriva uvedena u zrakoplov sa zrakom (KJ / kg) [(kcal / kg)] kada se prethodno zagrijava u prevozniku, izračunatom formulom
Gdje - višak zraka koji ulazi u kotlov u zračnom putu ispred grijača zraka; - povećanje temperature zraka u nosaču, ° C; - Smanjena vlaga goriva (kg ·% · 10 3) / kJ [(kg ·% · 10 3) / kcal]; - Fizička konstanta, jednaka 4.187 KJ (1 kcal); - Donja toplotna sagorijevanje, KJ (kcal / kg). Smanjena vlažnost čvrstog goriva i lož ulja izračunava se na temelju trenutnih prosječnih podataka na elektranama na formuli
(32)
Gde - vlažnost goriva na radna masa,%, Sa zajedničkim sagorijevanjem goriva različitih vrsta i marki, ako koeficijenti K, S. i B. Za razne razrede čvrstog goriva, jedna od druge, vrijednosti ovih koeficijenata u formuli (28) određene su formulom
Gdje je 1 i 2 ... a n je termički dionice svake goriva u smjesi; Do 1 Do 2 ...Do n - vrijednosti koeficijenta Do (Od, B.) Za svaku od goriva. 3.3. Gubici topline s hemijskim nepotpunim izgaranjem goriva određene su formulama: za čvrsto gorivo
Za lož ulje
Za prirodni plin
Koeficijent se uzima jednak 0,11 ili 0,026, ovisno o tome koje se jedinice određuju - u kcal / m 3 ili kJ / m 3. Vrijednost je određena formulom
Pri izračunavanju CJ / M 3, numerički koeficijenti u ovoj formuli množe se sa koeficijentom K \u003d 4.187 KJ / kcal. U formuli (37) Tako, N. 2 I. Sn 4 - skupni sadržaj proizvoda nepotpunog sagorijevanja goriva u procentu u odnosu na suhe gasove. Te se vrijednosti određuju pomoću kromatografa prema unaprijed odabranim uzorcima plina [4]. U praktične svrhe kada se način rada kotla vrši u višku zraka koji pruža minimalnu vrijednost tUŽILAC WHITING - PITANJE: 3, sasvim dovoljno u formuli (37) za zamjenu samo vrijednosti Tako. U ovom slučaju možete napraviti najjednostavnije analizatore plina poput " Testo-termin.". 3.4. Za razliku od drugih gubitaka za utvrđivanje gubitka topline sa mehaničkom nepotpunosti izgaranja, znanje o čvrstim karakteristikama goriva korištenih u određenim eksperimentima je njegova kalorijska vrijednost i rad. Ali R. Prilikom paljenja kamena nesigurnih dobavljača ili maraka, korisno je znati i izlazak isparljivosti, jer ova vrijednost može utjecati na stupanj goriva goriva - sadržaj zapaljive u UN-u i šljaku koji se provodi formulama :
(38)
Gde i je li udio pepela goriva koji pada u hladni lijevak i upleteni dimnim plinovima; - Izgaranje topline 1 kg Zapaljivi, jednak 7800 kcal / kg ili 32660 kJ / kg. Topli gubici s depozitima i šljakom preporučljivo je izračunati odvojeno, posebno s velikim razlikama u G. Univerzitetski G. SHL. U potonjem slučaju, vrlo je važno razjasniti vrijednost, jer su preporuke [9] o ovom pitanju vrlo blizu. U praksi I. G. Police ovise o veličini prašine i stupnju zagađenja peći sa šljačkim sedimentima. Da biste razjasnili vrijednost, preporučuje se provođenje posebnih testova [4]. Prilikom izgaranja krutih goriva u smjesi s plinom ili lož uljem, vrijednost (%) određuje se izrazom
Gdje je udio krutog goriva u ukupnoj potrošnji goriva. Uz istovremeno sagorijevanje nekoliko razreda čvrstog goriva, proračuni prema formuli (39) vrše se na ponderiranim prosječnim vrijednostima i Ali R. 3.5. Gubici topline u okolišu izračunavaju se na temelju preporuka [9]. Prilikom provođenja eksperimenata na teret d do manjih od nominalne, rekalkulaciju je napravljena formulom
(41)
3.6. Gubici toplote s fizičkim toplotnim šljakom su neophodni samo sa usvajanjem tečnog šljaka. Oni su određeni formulom
(42)
Gdje je entalpy Ash, KJ / kg (kcal / kg). Određeno [9]. Temperatura pepela sa čvrstim usvajanjem šljake uzima se jednaka 600 ° C, sa tekućinom - jednakom temperaturom normalne ludovanja tečnosti T. NJ ili T. Zlo + 100 ° C, koji se određuju [9] i [10]. 3.7. Prilikom provođenja eksperimenata prije i nakon popravka potrebno je nastojati održavati isti maksimalni broj parametara (vidi odlomak 1.4 ovih smjernica) kako bi se smanjio broj izmjena i dopuna koje želite unijeti. Relativno se može odrediti samo izmjenom do tUŽILAC WHITING - PITANJE: 2 na temperaturi hladnog zraka t. X. Ako se temperatura na ulazu u grijač zraka održava na stalnom nivou. To se može učiniti na osnovu formule (28), odlučujući tUŽILAC WHITING - PITANJE: 2 po različitim vrijednostima t. X.V. Računovodstvo za učinak odstupanja drugih parametara zahtijeva eksperimentalnu provjeru ili stroj kalorie izračunavanje kotla.
4. Određivanje štetnih emisija
4.1. Potreba za utvrđivanjem koncentracija dušikovih oksida ( Ne br. x) takođe Dakle. 2 I. Tako Relevantnost problema smanjenja štetnih emisija elektrana, što tijekom godina plaćaju sve veću pažnju [11, 12]. U [13], ovaj odjeljak je odsutan. 4.2. Za analizu dimnih gasova koriste se štetne emisije, prenosivi analizatori plina mnogih firmi. Najčešće u elektranama Rusije elektrohemijskih instrumenata njemačke firme " Testo.". Kompanija proizvodi uređaje različite klase. Uz pomoć najjednostavnijeg uređaja" Testo.300m "Možete odrediti sadržaj u suhim dimnim gasovima O 2 u% i količina frakcija ( rRT)* Tako i Ne br. x i automatski prevodite okvirne frakcije u mg / nm 3 na α \u003d 1.4. Uz pomoć složenijeg uređaja " Test350 "Možete, osim gore navedenog, odrediti temperaturu i brzinu plina na mjestu unosa sonde kako biste odredili izračunatu stazu KP. Kotao (ako se sonda uvodi u plinski kanal iza kotla) , odvojeno odredite pomoću dodatnog bloka (" Test339 ") Sadržaj Ne br. i Ne br. 2, kao i kada se koristi zagrijana (do 4 m duga) crijeva Dakle. 2 . ___________ *1 rRT \u003d 1/10 6 zapremina. 4.3. U ložištima kotlova prilikom gorućeg goriva uglavnom (95 - 99%) formira azot monoksid Ne br.i sadržaj toksičnog dioksida Ne br. 2 je 1 - 5%. U skloništima kotla i dalje u atmosferi postoji djelomična nekontrolisana daisy Ne br. u Ne br. 2 Stoga je uvjetovano pri prevođenju rasutog dijeljenja ( rRT) Ne br. x u standardnoj vrijednosti mase (mg / nm 3) sa α \u003d 1.4, prenosiv koeficijent 2.05 (a ne 1,34, kao za Ne br.). Isti koeficijent je prihvaćen i na uređajima " Testo."Prilikom prenosa vrijednosti iz rRT u mg / nm 3. 4.4. Sadržaj dušikovih oksida je uobičajeni kako bi se utvrdio u suhim plinovima, tako da vodene pare sadržane u dimnim plinovima moraju biti maksimalno kondenzirane i rezervirane. Za to, pored zamke kondenzata, koja je opremljena aparatima " Testo.", Preporučljivo je za kratke linije da instaliraju Drexler uređaj za tikvicu za organizovanje gasnog haka kroz vodu. 4.5. Prezentacija plina za određivanje Ne br. x, i takođe S.O 2 I. Tako Može se odabrati samo u presjeku iza Chymoslea, gdje se plinovi miješaju, u odjeljcima, najbližim peći, možete dobiti iskrivljene rezultate koji se odnose na uzorkovanje uzoraka plinova za gorivo, karakterizirane povišenim ili smanjenim sadržajima . Ne br. x, Dakle. 2 ili Tako. Istovremeno, s detaljnim proučavanjem uzroka povišenih vrijednosti Ne br. X je koristan za odabir uzoraka iz nekoliko točaka u širini postrojenja za plin. To vam omogućuje povezivanje vrijednosti. Ne br. X sa organizacijom dimnih režima, pronađite načine karakterizirane manjem varijankom vrijednosti Ne br. x i u skladu s tim manje srednje vrijednosti. 4.6. Definicija Ne br. X Prije i nakon popravka, kao i definicija drugih parametara kotla, treba izvesti na ocijenjenim opterećenjima i u načinima koji preporučuje režima. Potonji, zauzvrat, treba biti fokusiran na upotrebu tehnoloških metoda za suzbijanje azotnih oksida - unošenje zakoračenih goriva, unoseći gasove za reciklažu plina u plameniku ili u kanalima ispred gorionika, različite gorivo i dovoda zraka u različitim gorionicima, itd. 4.7. Provođenje iskustava na maksimalno smanjenje Ne br. X, koji se često postiže smanjenjem viška zraka u kontrolnom dijelu (iza pare), treba izbjegavati rast Tako. Granice za novo dizajnirane ili rekonstruirane kotlove, prema [12], su: za plinsko i lož ulje - 300 mg / nm 3, za pulverizirane kotlove sa čvrstim i tečnim labavošću -, respektivno, 400 i 300 mg / nm 3. Rekalulacija Tako i Dakle. 2 je rRT U MG / NM 3 proizvodi se množenjem specifičnih masa od 1,25 i 2,86. 4.8. Za uklanjanje grešaka u određivanju sadržaja u dimnim plinovima Dakle. 2 Potrebno je odabrati plinove za Chymosle i, pored toga, kako bi se spriječilo kondenzacija vodene pare sadržane u dimnim plinovima, od tada Dakle. 2 je dobro rastvorljiv u vodi za formiranje H. 2 Dakle. 3 Za to, na visokim temperaturi odlaznih gasova, isključujući kondenzaciju vodene pare u plinu i crijevo, čine ih što kraće. Zauzvrat, s mogućim kondenzacijom vlage, treba koristiti cijev (do temperature od 150 ° C) i konzola za sušenje dimnih gasova. 4.9. Uzorkovanje iza dima konjugirano je za dovoljno dugog perioda sa minus temperature Ambijentni zrak i uređaji " Testo."Izračunato za rad u temperaturnom opsegu od +4 ÷ + 50 ° C, tako da za mjerenja za dimnu sustav zimi, potrebno je instalirati izolirane kabine. Za kotlove opremljene mokrim assorima, definicija Dakle. 2 Iza dimnjaka omogućava vam razmatranje djelomične apsorpcije Dakle. 2 u ribu. 4.10. Da biste uklonili sistematske pogreške u određivanju Ne br. X I. Dakle. 2 I uspoređujući ih sa generaliziranim materijalima preporučljivo je usporediti eksperimentalne podatke s izračunatim vrijednostima. Potonje se može odrediti [13] i [14] .4.11. Kvaliteta popravka ugradnje kotla, između ostalih pokazatelja karakterizira emisiju u atmosferu čvrstih čestica. Ako je potrebno odrediti ove emisije, [15] i [16] treba koristiti.5. Određivanje nivoa temperature pare i raspon njegove regulacije
5.1. Prilikom provođenja operativnih testova moguće je prepoznati mogući raspon temperature pare pomoću vaporoolera i, sa nedostatkom ovog asortimana, odredite potrebu za smetnji u načinu namještaja kako biste osigurali potrebnu razinu pregrijavanja, jer su navedeni parametri Odredite tehničko stanje kotla, karakterizira kvalitet popravka. 5.2. Procjena temperaturnog nivoa pare vrši se vrijednosti uvjetne temperature (temperaturu pare u slučaju isključivanja pare). Ova temperatura određuje tablice vodene pare temeljene na uslovnom enthalpyju:
(43)
Gde - entalpy od pregrijane pare, kcal / kg; - Smanjenje u entalpiju pare u Steelectricelu, Kcal / kg; Do - Koeficijent koji uzima u obzir porast grijača toplote za grijanje zbog rasta temperaturnog tlaka kada je uključen Steelclectricel. Vrijednost ovog koeficijenta ovisi o plasmanu Steelectricel-a: bliže Vaporohholhor je smješten do izlaza iz pare, što je bliže koeficijentu jedinice. Prilikom postavljanja površinske pare deterdženta na zasićeni par Do Prihvaćeno je jednako 0,75 - 0,8. Kada se koristi za kontrolu temperature deterdženta za površinu, u kojoj se parom hladi zbog prolaska vodene vode kroz njega,
(44)
Gde i - entalpi hranljive vode i vode na ulazu u ekonomizer; - Entalpi par prije i nakon parenog deterdženta. U slučajevima kada postoji nekoliko injekcija na kotlu, prema formuli (46), potrošnja vode određuje se na posljednjoj injekciji tokom pare. Na prethodnoj injekciji, umjesto formule (46), potrebno je zamijeniti (-) i odgovarajuće vrijednosti ubrizgavanja entalpe pare i kondenzata. Slično tome, formula (46) zabilježena je za slučaj kada je broj injekcija više od dva, i.e. Supstituiran (- -), itd. 5.3. Raspon opterećenja kotla, unutar kojih se nazivna temperatura svježe pare pruža uređaji dizajnirani za tu svrhu bez smetnji u režim rada peći, eksperimentalno se određuje. Ograničenje za bubanj s smanjenjem opterećenja često je povezan s opljačkalom regulacijskog armature, a s porastom tereta, može biti posljedica smanjene temperature hranjivih tvari zbog relativno manje potrošnje pare Kroz paromer sa stalnom potrošnjom goriva. Da biste učinili učinak temperature hranjive vode, koristite grafikon sličan onima prikazanim na Sl. 3 i za preračunavanje tereta na nominalnu temperaturu hranjive vode - na slici. 4. 5.4. Prilikom obavljanja komparativnih testova kotla prije i nakon popravka trebalo bi se odrediti i raspon opterećenja na kojem je nazivna temperatura primeregrevaya par izdržao. To se odnosi na upotrebu dizajnerskih alata za regulisanje ove temperature - parni izmjenjivač topline, recikliranje plina, obilaznica gasova pored industrijskog parametra (TP-108 kotla, TP-208 sa podijeljenim repom), ubrizgavanje. Procjena treba provesti sa uključenim grijačima visokog pritiska (dizajn temperature hranjive tvarom) i uzimajući u obzir temperaturu pare na ulazu u industrijski prijevoznik, te za dva kruga kotlova - s istim učitavanjem oba kućišta .
Sl. 3. Primjer određivanja potrebnog dodatnog smanjenja temperature pregrijane pare u pare u parovima kada je spustila temperaturu hranjive vode i održavanje konstantne potrošnje pare
Bilješka. Grafikon se temelji na činjenici da, sa smanjenjem temperature hranjive vode, na primjer sa 230 do 150 ° C, te stalni izlaz na paru kotla i potrošnje goriva u enthalpy pare u pare (kada r PP \u003d 100 kgf / cm 2) i 1,15 puta (od 165 do 190 kcal / kg) i temperature u paru od 510 do 550 ° C
Sl. 4. Primjer određivanja tereta kotla dat nazivnu temperaturu hranjivih voda 230 ° C ( T. P.V. \u003d 170 ° C i d T. \u003d 600 t / h d g. \u003d 660 t / h)
Bilješka . Raspored je sagrađen pod sljedećim uvjetima: T. P.E \u003d 545/545 ° C; r PP \u003d 140 kgf / cm 2; r"Prom \u003d 28 kgf / cm 2; r"Prom \u003d 26 kgf / cm 2; T. "Prom \u003d 320 ° C; d Prom / D PP \u003d 0,8Spisak polovne književnosti
1. Metode za procjenu tehničkog stanja kotlarskih postrojenja prije i nakon popravka: RD 34.26.617-97.- M.: SPO orgere, 1998. 2. Pravila za organizaciju održavanja i popravke opreme, zgrada i strukture snage Biljke i mreže: RD 34.38.030 -92. - M.: M.: PSB Energoremont, 1994. 3. Metodičke smjernice za pripremu režimskih kartica kotlovskih postrojenja i optimiziranje upravljanja od njih: RD 34.25.514-96. - M.: SPO ORGRE, 1998. 4. Trembovl V.I., Finger E.D., Avdeeva A.a. Testovi za inženjering toplote kotlovskih postrojenja. - M.: Energoatomizdat, 1991. 5. pekker ya.l. Kalkulacije inženjerstva toplote prema gore navedenim karakteristikama goriva. - M.: Energija, 1977. 6. Tolkinsky E.N., Dunza V.D., Gachekova L.V. Određivanje zračnog odijela u instalacijskim kotarima kotla. - M.: Električne stanice, br. 12, 1987. 7. Pravila za tehničku rad električnih stanica i mreža Ruska Federacija: RD 34.20.501-95. - M.: St.: Sporna organa, 1996. 8. Metodičke smjernice za pripremu i održavanje energetskih karakteristika opreme za termoelektrane: RD 34.09.155-93. - M.: SPO ORGRE, 1993. 9. Termički izračun kotlovskih agregata (regulatorna metoda). - M.: Energija, 1973. 10. SSSR Energy Gorivo: Imenik. - M.: Energoatomizdat, 1991. 11. Kotler V.r. Dušikovi oksidi u dimnim plinovima kotlova. - M.: Energoatomizdat, 1987. 12. Gost R 50831-95. Instalacijske kotlovnice. Oprema za grijanje. Opći tehnički zahtjevi. 13. Metode za određivanje bruto i specifičnih emisija štetnih tvari u atmosferu iz toplotnih elektrana: RD 34.02.305-90. - M.: ROTAPRINT WTR, 1991. 14. Metodičke smjernice za izračunavanje emisija dušičnih oksida sa dimnim plinomima toplinske elektrane: RD 34.02.304-95. - M.: Rotaprint WTO, 1996. 15. Metode za određivanje stupnja pročišćavanja dimnih gasova u instalacijama zlatne boje (Express metoda): RD 34.02.308-89. - M.: M.: SPO Soyuztehenergo, 1989. RD 153-34.0-02.308-98 16. Tehnike za testiranje zlatnih postrojenja termoelektrana i kotlovnica: RD 34.27.301-91. - M.: SPO ORGRE, 1991.Pošaljite svoj dobar rad u bazi znanja je jednostavan. Koristite obrazac u nastavku
Studenti, diplomirani studenti, mladi naučnici koji koriste bazu znanja u studiranju i radu bit će vam vrlo zahvalni.
Objavljeno na http://www.allbest.ru/
1. Statistička karakteristikakotao prilikom promjene temperature hranjive vode
punjivi turbine bubnja
Tokom rada kotla njegovi se performanse mogu izmijeniti u ograničenjima određenim načinom rada potrošača. Temperatura vodene vode i zračni režim peći takođe se može promijeniti. Svaki način rada kotla odgovara određenim vrijednostima parametara rashladnih sredstava za vodopad i plinske staze, toplotne gubitke i efikasnosti. Jedan od zadataka osoblja je održavanje optimalni režim Kotao pod ovim uvjetima svog rada, koji odgovara maksimalnoj mogućoj vrijednosti neto efikasnosti kotla. S tim u vezi, potrebno je odrediti utjecaj statičkih karakteristika kotla - opterećenja, temperaturu hranjive vode, zračnog režima i karakteristike goriva - na pokazatelje njegovog rada kada su vrijednosti Navedeni parametri se mijenjaju. U kratkoročnim periodima rada kotla iz jednog načina na drugu promjenu iz količine topline, kao i kašnjenje u sistemu njegove regulacije uzrokuju kršenje materijalnog i energetskog bilansa kotla i promjenu parametara karakterizirajući svoj rad. Kršenje stacionarnog načina rada kotla u tranzicijskim periodima može se nazvati unutarnjim (za kotlovni) uznemirenosti, naime smanjenje relativnog izleta topline u peći i promijeni ga. Režim vazdušnog režima i vodoopskrbe i vanjske perturbacije - promjena u potrošnji pare i temperaturu hranjive vode. Ovisnosti parametara o vremenu karakterizacije rada kotla u tranzicijskom periodu nazivaju se njegove dinamičke karakteristike.
Ovisnost parametara na temperaturi hranjive vode. Značajno utječe na rad kotla temperatura hranjive tvari koja se može promijeniti tokom rada, ovisno o načinu rada turbina. Smanjenje temperature hranjive vode na određenom opterećenju i nepromijenjenim drugim uvjetima određuje potrebu za povećanjem rasipanja topline u peći, tj. Potrošnja goriva i kao rezultat ove preraspodjele površina prijenosa toplote kotla. Temperatura pregrijavanja pare u konvektivnom superheatru povećava se povećanjem temperature proizvodnih proizvoda i njihove brzine, temperaturu grijanja i zraka povećava se. Temperatura odlaznih gasova povećava se i njihov volumen. U skladu s tim, gubitak sa odlaznim gasovima se povećava.
2 . Početak bojlera bubnja
Prilikom početka kao rezultat neujednačenog zagrijavanja metala na površinama, javljaju se termički naponi: u t \u003d e t · e t ·? T
e T - linearni koeficijent proširenja.
E T - čelični elastični modul.
u t raste s rastom i. Stoga izdvoji vode polako i pažljivo da brzina i termički napon neće prelaziti dopušteno. . Startup.
RKNP - ventil za podešavanje neprekidnog čišćenja.
U vazduhu.
rEC. - Linija za reciklažu.
Odvodnjavanje.
PP - čišćenje pare.
GPZ - kućni parni ventil.
SP - Priključna parna cev.
PP - Distributivni ekspander.
Rroou - manking redukcionalna i rashladna instalacija.
K.SC. - Kolektor vlastitih potreba.
K.o.p. - Kolektor akutne pare.
RPK - podešavanje prehrambene ventile.
RU je kvrgački čvor.
PM je hranjivi autoput.
Start Sequence
1. Vanjski pregled (površina za grijanje, navodnjavanje, gorionici, sigurnosni ventili, hidroizolacijski uređaji, regulirajuće organe, ventilator i dim).
2. Zatvorite odvodnju. Otvoreni zrak i friptiran.
3. Kroz donjih točaka kotao je ispunjen odjavenom vodom sa temperaturom koja odgovara stanju: (VU T).
4. Vrijeme punjenja 1-1,5 sati. Punjenje završava kada voda zatvori cijevi sudopera. Prilikom punjenja, gledanje< 40єC.
5. Uključuje dim i ventilator i ventilaciju vatrene kutije i plinski kanali su 10-15 minuta.
6. Podesite pražnjenje na izlazu jele CG / M 2, postavite potrošnju.
7. Toplina se oslobađa prilikom paljenja topline potroši se za zagrijavanje površina grijanja, navodnjavanja, vode, o isparavanju. Uz povećanje trajanja ekstrakata ^ q parni. i vq nalje.
8. Sa izgledom pare iz zraka zatvorene su. Parlamenti proizvode trajekt za oblaganje, proizvodnju kroz PP. Otpornost linije čišćenja ~\u003e ^ p b.
9. Na P \u003d 0,3 MPa, donje tačke ekrana i Aero Indikata su blokirane. Na P \u003d 0,5 MPa, PP je zatvoren, otvorite GPZ-1 i grijati zajednički ulaganje, oslobađajući paru kroz distilerski ekspander.
10. Periodično je poticao bubanj vodom i upravljati nivoom vode.
11. Povećajte potrošnju goriva. єS / min.
12. Kada P \u003d 1,1 MPa uključuje kontinuirano čišćenje i koristite liniju za reciklažu (za zaštitu eko iz fuzije).
13. Na P \u003d 1,4 MPa, destilacijski ekspander je zatvoren i uvaženo smanjenje i hlađenje biljaka. Povećajte potrošnju goriva.
14. Pod p \u003d r nom - 0,1 mpa i t n \u003d t nome - 5єs Provjerite kvalitetu pare, povećajte opterećenje na 40%, otvorite GPZ-2 i uključite kotao u kolektor akutnog pare.
15. Uključite isporuku osnovnog goriva i povećajte opterećenje nominalnom.
16. Idite na snagu kotla putem regulacijskog hranjivog ventila, a Steelectricel je potpuno učitan.
17. uključuje automatizaciju.
3. Značajke pokretanja toplotnih turbina
Počnite Parturbine za par izrađene su na isti način kao što je pokretanje čisto. kondenzacija Turbine. Podešavanje ventili Dijelovi niskog pritiska (podešavanje odabira) moraju biti potpuno otvoreni, regulator pritiska je isključen, a ventil na liniji za odabir je zatvoren. Očito je pod tim uvjetima bilo koja turbina s izborom pare radi kao čisto kondenzacija i može se napajati gore opisanim postupkom. Međutim, posebnu pažnju treba posvetiti tim odvodnim linijama koje nisu u kondenzacijskoj turbini, posebno na odvodnju odabira i sigurnosne ventile. Za cijelo vrijeme, dok u komori za odabir, na kondenzatoru se mora otvoriti pritisak ispod atmosferske linije, ove odvodnje. Nakon što je turbina s odabirom para raspoređena na potpuni broj Revolucije, generator je sinhroniziran, uključen je na mrežu, a nekom opterećenjem je prihvaćeno, možete uključiti regulator pritiska i polako otvoriti udarni ventil Na liniji za izbor. Od ove točke, regulator pritiska stupa na snagu i mora podržavati željeni pritisak odabira. Turbina sa pridruženim kontrolom brzine i prelazom izbora iz čisto kondenzacije režim Rad sa odabirom pare obično je praćen malim opterećenim oscilacijama. Međutim, kada se uključi regulator pritiska, potrebno je pažljivo monirati bypass ventili Nije u potpunosti potpuno zatvoren, jer će to stvoriti oštro povećanje komore za odabir (guranje), što može uzrokovati turbinu. U turbinama sa nepovezanim uredbom, svaki od regulatora prima impuls pod utjecajem drugog regulatora. Stoga, fluktuacije opterećenja u vrijeme prelaska na rad sa odabirom pare mogu biti značajnije. Pokretanje rezervne turbine obično se proizvodi na ispušmu u atmosferu, za koji je ispušni ventil unaprijed otvoren od ruke sa zatvorenim ventilom. Ostalo se vode iznad pravila za pokretanje turbina kondenzacije. Prelazak sa rada na ispuh na radu s pravokom (na proizvodnoj liniji) obično se vrši nakon postizanja turbine normalne revolucije. Da biste prebacili, prvo postepeno prekrijte ispušni ventil da biste stvorili backartur za turbinu, nešto što prelazi backarsure u proizvodnoj liniji na koju će turbina raditi, a zatim polako otvoriti ventil ovog autoputa. Ventil mora biti u potpunosti zatvoren u trenutku kada se proizvodni linijski ventil bude potpuno otvoren. Regulator pritiska uključuje nakon što turbina poprima malo toplotno opterećenje, a generator će biti povezan na mrežu; Inkluzija je obično prikladnije za proizvodnju u vrijeme kada je babak lagano niži od normalnog. Od trenutka kada se željeni zaokret instalira u mlaznicu izduvna, regulator brzine se isključuje, a turbina počinje raditi grafikon topline Pod kontrolom regulatora pritiska.
4. Alikumulatiranje sposobnosti kotla
U radnom kotlu, toplina se akumulira u površinama grijanja, u vodi i u paru, koja se nalazi u količini površine kotla. S istim performansama i parametrima, pare više topline akumulirano u bubnjama, koji je prije svega zbog velike jačine vode. Za bubnjeve, 60-65% toplote nakupljeno je u vodi, 25-30% - u metalu, 10-15% - upareno. Za kotlove za direktan protok do 65% topline akumulirane u metalu, preostalih 35% je upareno i voda.
Kada se parovi u paru opada, dio akumulirane topline oslobađa se zbog smanjenja temperature zasićenja srednjeg. Istovremeno, dodatni broj pare je gotovo trenutak. Iznos dodatno dobivene pare sa smanjenjem pritiska na 1 MPA se naziva akumulacijsku sposobnost Bootaggregata:
gde je Q ak toplota puštena u kotlu; Q - Potrošnja topline za dobivanje 1 kg pare.
Za bubnjeve s parom tlaka preko 3 MPa akumulacijskog kapaciteta može se naći iz izražavanja
gdje je r skrivena toplina isparavanja; G m - masa metala isparavanja isparavanja grijanja; Sa m, sa ugrađenim kapacitetom metala i vode; DT H je promjena temperature zasićenja s promjenom pritiska na 1 MPa; V B, V P - Volumen vode i pare kotla; - Promjena gustoće pare uz smanjenje pritiska na 1 MPa; - Gustoća vode. Volumen vode kotlovnice uključuje volumen vodenog bubnja i kružnog kontura, zapremina bubnja, jačinu pare za upravljanje, kao i zapreminu pare u isparavanju evaporativnih cijevi.
Dopuštena veličina brzine smanjenja tlaka, koja određuje stepen povećanja faze kotla povećava se.
Kotao za usmjeravanje priznaje velike stope smanjenja tlaka. Brzinom 4,5 MPa / min, povećanje izlaza pare može se postići za 30-35%, ali u roku od 15-25 s. Boiler bubnja priznaje nižu brzinu smanjenja tlaka, koja je povezana s oticanjem nivoa u bubnju i opasnosti od isparavanja u hidroelektranama. Sa brzinom smanjenja tlaka od 0,5 MPa / min, kotlovi s bubnjem mogu raditi s povećanjem pare za 10-12% 2-3 minute.
Objavljeno na Allbest.ru.
...Slični dokumenti
Klasifikacija pare kotlova. Glavni raspored kotlova i vrsta peći. Postavljanje kotla sa sistemima u glavnoj zgradi. Postavljanje površina grijanja u bojler tipa bubnja. Termalni, aerodinamički izračun kotla. Višak zraka sa staze kotla.
prezentacija, dodana 08.02.2014
Vrsta pare tipa bubnjaka kotla s prirodnim cirkulacijom. Temperatura i pritisak pregrišene pare. Toranj i jako kotlovni izgled. Izgaranje goriva u suspendovanom stanju. Odabir temperature zraka i termička grafina kotla.
kursni rad, dodano 16.04.2012
Imenovanje i glavne vrste kotlova. Uređaj i princip rada najjednostavnijeg bojle za vodu za paru. Priprema i početak kotla, njegova usluga tokom rada. Zaključak pare kotla sa posla. Glavne greške pare kotlova.
sažetak, dodano 07.03.2015
Priprema pare kotla do ekstraktora, inspekcija glavne i pomoćne opreme. Pokretanje i uključivanje mlaznica. Održavanje radnog kotla, kontrola pritiska i temperature akutne i srednje pare, hranljive vode.
sažetak, dodano 16/16/2011
Dobivanje energije u obliku električnih i termičkih oblika. Pregled postojećih kotlova elektrode. Proučavanje toplotne energije u toku kotla. Izračun koeficijenta efikasnosti kotla elektrode. Računalno modeliranje procesa.
teza, dodano 20.09.2017
Karakteristike brodskih parnih kotlova. Određivanje količine i enthalpy dimnih gasova. Izračun ložišta kotla, ravnoteža toplote, konvektivne površine grijanja i izmjena topline u ekonomičcu. Operacija pomoćnog parećeg bojlera KVAVA 6.5 / 7.
kursev rad, dodano 31.03.2012
Metode kontrole temperature vode u električni grijači vode. Metode intenziviranja prijenosa topline i mase. Proračun protoka kotla, maksimalna snaga prenosa toplote konvektora. Razvoj ekonomskog načina rada kotla elektrode u Matlabu.
magistarski rad, dodano 20.09.2017
Vrste pare kotlova, izračunate karakteristike mehaničkih peći sa lančanom mrežom. Izračun potrebne količine zraka i volumena proizvoda za izgaranje goriva, pripremu toplotnog bilansa kotla. Određivanje gasova u zoni izgaranja goriva.
metoda, dodana 11.11.2011
Stvaranje zasićenog ili pregrijanog pare. Princip rada Steam kotla CHP. Definicija efikasnosti kotla za grijanje. Upotreba kotlova za plinsko cijev. Sekcirani kotao za grijanje od livenog gnoja. Opskrba gorivom i vazduhom. Cilindrični parni bubanj.
sažetak, dodano 01.12.2010
Vodovod Kotlovnica, princip rada. Primarna karta pare kotla DCVR-10, proces paljenja goriva. Karakteristike rekonstruisanih kotlova s \u200b\u200bdva bubnja vodene cijevi. Instrumenti uključeni u sistem automatizacije. Opis postojeće zaštite.
Ruski akcionarska kompanija Električno i elektrifikacija
"UES iz Rusije"
Metodička uputstva o organizaciji održavanja površina zagrijavanja termoelektrana
RD 34.26.609-97
Podešen je rok važenja
od 01.06.98
Razvio Odjeljenje za opću inspekcijsku inspekciju za elektrane i mreže RAO "UES iz Rusije"
Umjetnik V.K. Pauli.
Koordinirano sa Odeljenjem za nauku i tehnologiju, Odeljenje za rad energetskih sistema i elektrana, Odeljenje za tehničko naoružavanje, popravak i mašinstvo "
Odobreno RAO "UES rusije" 26.02.97
Potpredsjednik O.V. Britva
Ova metodološka uputstva uspostavlja postupak organiziranja održavanja grijaćih površina kotlova za topline u cilju uvođenja efikasnog mehanizma sa niskim troškovima kako bi se osigurala pouzdanost površine površine kotla.
I. Opće odredbe
Efektivni jeftini mehanizam za osiguranje pouzdanosti površina kotlova prvenstveno podrazumijeva isključenje odstupanja od zahtjeva PTE-a i drugog NTD-a i RD-a, odnosno značajan porast razine rada. Drugi efektivni smjer je uvod u praksu rada kotlova sistema profilaktičkog održavanja grejanja. Potreba za uvođenjem takvog sistema je zbog više razloga:
1. Nakon provedbe planiranih popravaka, cijevi ili njihove web lokacije ostaju, što zbog nezadovoljavajućeg fizikalohemijskih svojstava ili mogući razvoj metalnih oštećenja spadaju u rizičnu grupu, što dovodi do njihovih naknadnih oštećenja i zaustavljanja kotlova. Pored toga, možda su manifestacije nedostatka proizvodnje, instalacije i popravka.
2. U procesu rada, Grupa za rizik se nadopunjuje zbog nedostataka rada, izražene umanjenim temperaturama i vodenim režimima, kao i u nedostacima u organizaciji zaštite metalnih površina kotla dugi prolazi Zbog neusklađenosti sa zahtjevima očuvanja opreme.
3. Prema trenutnoj praksi na većini elektrana na hitnim stajalištima kotlova ili električnih jedinica zbog oštećenja grejnih površina, samo oporavak (ili emisije) oštećenog područja i uklanjanja povezanih nedostataka, kao i oštećenja na drugim oblastima oprema koja sprečava lansiranje ili normalno daljnja operacija. Takav pristup, u pravilu dovodi do činjenice da se šteta ponovi, a hitno ili ne planiranje kotlova (napajanja) ponavljaju se. Istovremeno, kako bi se održala pouzdanost grijaćih površina na dopuštenom nivou u planiranim popravkama kotlova, obavljaju se posebne mjere, uključujući: zamjenu općenito pojedinačnih grijaćih površina, zamjenjujućih pojedinačnih elemenata (cijevi ili cijevi).
Istovremeno, različite metode za izračunavanje cjevovoda cijevi, koje se planiraju zamijeniti, ali u većini slučajeva osnovni kriteriji zamjene nisu država metala, već učestalost percepcije štete po površini. Takav pristup dovodi do činjenice da se u nekim slučajevima događa nerazumna zamjena metala, što u svojim fizikohemijskim svojstvima u skladu sa zahtjevima dugoročne snage i mogu i dalje mogu biti u funkciji. A budući da uzrok rane štete u većini slučajeva ostaje neidentificiran, ponovo se pojavljuje nakon istog razdoblja rada i ponovo postavlja zamjenske zadatke iste površine za grijanje.
To se može izbjeći ako je sveobuhvatna primjena metodologije za održavanje površina kotlarno grijanje, koje bi trebale sadržavati sljedeće stalne komponente:
1. Računovodstvo i akumulacija statistike štete.
2. Analiza razloga i njihovu klasifikaciju.
3. Predviđanje navodne štete na osnovu statističkog i analitičkog pristupa.
4. Neispravanje instrumentalnih metoda dijagnostike.
5. Izvlačenje brzina volumena rada na očekivanom hitnom, ne-planiranju ili zakazanom kratkoročnom zaustavljanju kotla (napajanje) za trenutni popravak druge kategorije.
6. Organizacija pripremni rad i ulaznu kontrolu glavnih i pomoćnih materijala.
7. Organizacija i provođenje planiranog rada na restaurativnom popravku, preventivnu dijagnostiku i oštećenje vizualnih i instrumentalnih metoda i preventivne zamjene dijelova za grijanje.
8. Kontrolirajte i prihvaćajte grejne površine nakon izvođenja popravnog rada.
9. Kontrola (nadgledanje) za operativne prekršaje, razvoj i usvajanje mjera za sprečavanje, poboljšanje organizacije rada.
U određenoj mjeri koriste se sve komponente metodologije održavanja na elektranama, ali još uvijek nema sveobuhvatne primjene. U najboljem slučaju, ozbiljno je odabrano prilikom provođenja planiranih popravaka. Međutim, praksa pokazuje potrebu i prikladnost uvođenja sistema profilaktičkog održavanja površina zagrijavanja kotlova u interremmeru. To će omogućiti najkraće moguće vrijeme da značajno povećaju svoju pouzdanost na minimalnim troškovima sredstava, rada i metala.
Prema glavnim odredbama pravila za organiziranje održavanja i popravka opreme, zgrada i struktura elektrana i mreža "(RDPR 34-38-030-92) Održavanje i popravak predviđaju implementaciju kompleksa u cilju cilja Osiguravanje dobrog stanja opreme, pouzdane i ekonomske operacije sprovedeno određenom učestalosti i redoslijedom, sa optimalnim troškovima rada i materijala. Istovremeno, održavanje operativne opreme elektrana smatra se izvršenjem kompleksa mjera (inspekcija, kontrola, maziva, prilagođavanje itd.), Koja to ne zahtijevaju trenutnim popravkama. Istovremeno, ciklus popravka predviđa T2 - trenutne popravke druge kategorije sa kratkoročnim planiranim zaustavljanjem kotla ili napajanja. Iznos, rokovi i trajanje zaustavljanja za T2 planiraju elektrane unutar standarda T2, što je 8-12 dodatnih dana (u dijelovima) godišnje, ovisno o vrsti opreme.
U principu, T2 je vrijeme koje je elektrana osigurala u interremmernom periodu kako bi se eliminirale manje greške nakupljanju tokom rada. Ali istovremeno je jasno, održavanje niza odgovornog ili "problema", koji ima smanjenu pouzdanost, treba izvesti čvorove. Međutim, u praksi, zbog želje da se osigura ispunjavanje zadataka radnog tipa u velikoj većini slučajeva, pokazuje se da se T2 ograničenje iscrpljuju neplaniranim zaustavljanjima, pod kojima se oštećeni element pre svega popravlja i oštećuju koji sprečavaju početak - Popravljeni su i daljnji normalan rad. Za ciljno održavanje vremena, ne postoji uvijek priprema i postoje resursi.
Trenutni položaj može se ispraviti ako uzmete kao Axiom i koristite sljedeće zaključke u praksi:
Grijaće površine kao važan element koji određuje pouzdanost kotla (napajanje) zahtijeva profilaktičko održavanje;
Planiranje rada ne bi trebalo biti uneseno ne samo u datumu zabilježenim u godišnjem rasporedu, već i pod činjenicom ne-planiranja (nužde) stope kotla ili napajanja;
Propisi o održavanju grijaćih površina i obim nadolazećeg rada trebaju biti unaprijed povezani i unaprijed dovedeni na sve izvođače ne samo datumu očekivanih ostataka, već unaprijed unaprijed na bilo kojem mogućem slučaju (ne- Planiranje) Stop;
Bez obzira na oblicni obrazac, scenarij kombiniranja popravke i oporavka, preventivni i dijagnostički radovi trebaju biti unaprijed određeni.
II. Sistem statističke kontrole pouzdanosti površina kotlova za grijanje TE
U upravljanju pouzdanošću energetske opreme (u ovom slučaju kotlova), statistika štete igra značajnu ulogu, jer omogućava pribavljanje sveobuhvatne karakteristike za pouzdanost objekta.
Upotreba statističkog pristupa očituje se u prvoj fazi mjera planiranja usmjerene na poboljšanje pouzdanosti zagrijavanja. Ovdje, statistika štete vrši zadatak predviđanja kritičnog trenutka kao jednog od znakova koji određuju potrebu da se donese odluka o zamjeni površine grijanja. Međutim, analiza pokazuje da pojednostavljeni pristup utvrđivanju kritičnog trenutka oštećenja često dovodi do nerazumnih zamjena cijevi za grijanje površine koje još nisu iscrpili njihov resurs.
stoga važan dio Čitav kompleks zadataka koji su uključeni u sustav preventivnog održavanja je priprema optimalnog obima određenog djela usmjerenog na uklanjanje oštećenja na grijaćim površinama u normalnom regulatornom poslovanju. Vrijednost tehničkih sredstava dijagnoze nesumnjiva se, međutim, u prvoj fazi, statistički-analitički pristup je prikladniji, što omogućava utvrđivanje (obrisa) granica i zona oštećenja i na taj način minimiziranje troškova sredstava i resursa na sljedećem Faze oštećenja i preventivne preventivne zamjene grijaćih površina.
Povećati ekonomsku efikasnost planiranja volumena zamjene grejanja, potrebno je uzeti u obzir glavni cilj statističke metode - povećanje razumnosti zaključaka korištenjem vjerojatnosti analize logike i faktora, što na Osnova kombinacije prostornih i vremenskih podataka, za izgradnju metodologije za poboljšanje objektivnosti kritičnog trenutka na temelju statistički povezanih znakova i faktora skrivenih od direktnog promatranja. Uz pomoć faktorske analize, ne bi trebalo biti lako utvrditi priključenje događaja (oštećenja) i faktora (razlozi), ali i za utvrđivanje mjere ove veze i identificirati glavne faktore u osnovi u pouzdanosti.
Za površine grijanja, važnost ove proizvodnje rezultat je činjenice da su uzroci štete doista multifaktorska priroda i veliki broj klasifikacijskih karakteristika. Stoga bi nivo primijenjene statističke metodologije trebao odrediti višeiktivnost, pokrivanje kvantitativnih i kvalitativnih pokazatelja i postavljanje zadataka za željene (očekivane) rezultate.
Prije svega, pouzdanost treba biti zastupljena u obliku dvije komponente:
pouzdanost dizajna, određena kvalitetom dizajna i proizvodnje i operativne pouzdanosti, određene operativnim uvjetima kotla u cjelini. U skladu s tim, strukturna statistika trebala bi doći i iz dvije komponente:
Statistika prve vrste su proučavanje iskustva rada (štete) iste vrste kotlova drugih elektrana za zastupanje žarišta na takvim kotlovima, koji će jasno riješiti strukturne nedostatke. I istovremeno će pružiti priliku da vidite i obrišete svoje kotlove s vjerojatnim žarišnim područjima štete, na kojima je tada preporučljivo "hodati", zajedno sa vizualnim oštećenjem, sredstva tehničke dijagnostike;
Statistika druge vrste - osiguravanje računovodstva štete na vlastitim kotlovima. U ovom slučaju preporučljivo je sprovesti fiksne računovodstvo štete na novoinstaliranim područjima cijevi ili dijelova za grijanje, što će u identificirati skrivene razloge koji vode po relativno kraćim vremenima nakon relativno kratkog vremena.
Održavanje statistike prvog i druge vrste pružit će zonama ubrzanosti za upotrebu tehničkih dijagnostičkih alata i preventivne zamjene grijaćih površina. Istovremeno, potrebno je i provoditi ciljane statistike - računovodstvo mjesta koja se posjećuju vizualno i sredstva instrumentalne i tehničke dijagnostike.
Metodologija za korištenje statističkih metoda izdvaja sljedeće upute:
Deskriptivna statistika koja sadrži grupiranje, grafički prikaz, kvalitativni i kvantitativni opis podataka;
Teorija statističke proizvodnje koja se koristi u studijama za predviđanje rezultata prema podacima ankete;
Teorija planiranja eksperimentiranja koja služi za otkrivanje uzroka veza između varijabli stanja testnog objekta na temelju analize faktora.
U svakoj elektrani, statistička zapažanja treba izvesti prema posebnom programu, što je sistem statističke kontrole pouzdanosti - SSCN. Program mora sadržavati specifična pitanja na koja je potrebno odgovoriti u statističkom obliku, kao i opravdati vrstu i način nadgledanja.
Mora biti integriran program koji karakterizira glavni cilj statističke studije.
Statistički sustav za kontrolu pouzdanosti treba sadržavati postupak akumuliranja informacija o oštećenju, njihovu sistematizaciju i primjenu grijaćih površina, koji se naplaćuju samostalno od obrasca za popravak za oštećenje površina. Prilozi 1 i 2 na primjer su formulari konvektivnih i zaslonskih pameta. Obrazac je pogled na odjavljeni dio površine grijanja, što označava mjesto oštećenja (x) i indeks se postavlja, na primjer, 4-1, gdje prva cifra znači niz slijeda događaja, drugi Digit za konvektivni broj superheatra broja cijevi u redama s rezultatom odozgo, za žični parker - Shirma broj na brojevnom sistemu instaliran za ovaj bojler. Obrazac daje grafikon identifikaciju razloga u kojima su rezultati istrage (analiza) i grafikon mjera usmjerenih na sprečavanje štete.
Upotreba računarske opreme ( lični računariujedinjen u lokalna mreža) Značajno poboljšava efikasnost sistema statističke kontrole pouzdanosti grijaćih površina. Kada razvijaju algoritme i računarske programe, SSC je preporučljivo fokusirati se na naknadno kreiranje na svakoj elektrani sveobuhvatnih informacija i stručnog sustava "pouzdanost površine površine topline".
Pozitivni rezultati statistički analitičkog pristupa oštećenju i određivanju lokacija navodne štete na grejnim površinama su ta statistička kontrola omogućava određivanje žarišta oštećenja, a faktorska analiza omogućava vam da ih povežete sa razlozima.
Trebalo bi imati na umu da metoda faktora ima određene slabosti, posebno ne postoji nedvosmisleno matematičko rješenje problema faktorske opterećenja, I.E. Uticaj pojedinih faktora na promjene u različitim državnim varijablima.
To se može predstavljati kao primjer: Recimo, preostali metalni resurs, I.E. Imamo podatke o matematičkom iščekivanju štete, koje se mogu izraziti vremenom T.. Međutim, zbog poremećaja operativnih uslova koji su se dogodili ili stalno imali poremećaja, I.E. Stvaranje uslova "rizika" (na primjer, kršenje vodeno-hemijskog ili temperaturnog režima itd.), šteta počinju kroz vrijeme t., znatno manje od očekivanog (izračunato).
Stoga je glavni cilj statističkog i analitičkog pristupa, prije svega osigurati da oštećene razine pod uvjetima postojećih operativnih i popravnih usluga pružaju provedbu proprilaktičkog programa za grijanje kotla na temelju zvučnih podataka i an Ekonomski ekspedintna osnova za donošenje odluka.
III. Organizacija istrage uzroka oštećenja (oštećenja) površina zagrijavanja TE kotlova
Važan dio organizacije profilaktičkog sistema za održavanje kotla za grijanje površina je istražiti uzroke štete, koju bi trebala izvesti posebna stručna komisija, odobriti po nalogu elektrane pod predsjedavanjem načelnika Inženjer. U principu, Komisija za svaku priliku oštećenja površine grijanja trebala bi biti prikladna kao hitna događaja koja se signalizira promjene tehničke politike, sprovedene na elektrani, nedostacima u upravljanju pouzdanošću energetskog objekta i njegove opreme.
Komisija uključuje: zamjenik glavnog popločana i operativnog inženjera, šef COTUBBIN-a (bojler) radionice, šef hemijske radionice, šef metalne laboratorije, šef odjela za planiranje i pripremu, šef radionice i testiranja i Odjel za testiranje, šeficirajte radionicu termičke automatizacije i mjernog inspektora (u nedostatku prvih osoba, njihovi zamjenici sudjeluju u radu Komisije).
U svom radu, Komisija se vodi nakupljeni statistički materijal, zaključci faktorske analize, rezultati identifikacije štete, zaključci metalnih stručnjaka, podaci dobiveni u vizualnom inspekciji i rezultatima oštećenja tehničke dijagnostike.
Glavni zadatak određene komisije je istražiti svaki slučaj oštećenja površina grijanja kotla, sastavljanje i organizovanje primjene preventivnih mjera za svaki specifičan slučaj i razvoj mjera prevencije štete (prema Odjelu 7 oblika za prevenciju štete Zakon o istrazi), kao i organizacija i kontrola nad njihovim izvršenjem. Kako bi se poboljšao kvalitet ispitivanja uzroka oštećenja površina kotlova i njihovog računovodstva u skladu s promjenom N 4 na uputstva za istragu i računovodstvo tehnoloških poremećaja u radu elektrana, mreža i elektroenergetskih sistema (RD 34.20.101-93), istraga je podložan kvarovima i fistule grijanja površina, kružio ili identifikovane tokom rada, zastoje, popravak, ispitivanje, preventivne preglede i ispitivanja, bez obzira na vrijeme i način za njih identifikaciju.
Istovremeno, ova komisija je stručni savjet elektrane na problem "pouzdanosti površine kotla za grijanje". Članovi Komisije dužni su proučavati i promovirati publikacije, regulatornu i tehničku i regulatornu dokumentaciju među podređenima inženjerskih i tehničkih radnika, naučnih i tehničkih kretanja i iNOVATI ISKUSTVOusmjeren na poboljšanje pouzdanosti kotlova. Zadatak Komisije također uključuje osiguranje ispunjavanja zahtjeva "stručnog sistema kontrole i evaluacije operativnih kapitalnih kapitala" i eliminaciju identificiranih komentara, kao i pripremu dugoročnih programa za poboljšanje pouzdanosti, organizacija njihovog izvršenja i kontrole.
IV. Planiranje preventivnih mjera
Igra se značajna uloga u sistemu preventivnog održavanja:
1. Planiranje optimalnog (za kratko stajalište) preventivne mjere u žarišnim zonama (zone rizika), određeno sustavom za kontrolu statističke pouzdanosti, koji može uključivati: zamijenite izravne cijevi, probavu ili pojačanje kontaktnih i kompozitnih spojeva, digestera ili pojačanja ugaonih zglobova, zamjena furtura, zamjena područja u mjestima krutog pričvršćivača (šećer), zamjene cijelih područja, obnovu prethodno odbačenih cijevi i zavojnica itd.
2. Uklanjanje štete koje je uzrokovalo hitno (ne planirano) zaustavljanje ili oštećenje identificirane tokom zaustavljanja kotla.
3. Neispravanje (vizualna i tehnička dijagnostika), koja identificira brojne nedostatke i čini određeni dodatni volumen, koji bi trebao biti podijeljen u tri komponente:
a) nedostaci da se eliminiraju u nadolazećem (očekivanom), zakazanom ili hitnom zaustavljanju;
b) Neispravi koji zahtijevaju dodatna obukaAko ne uzrokuju blisku opasnost od oštećenja (prilično uslovna procjena, potrebno je procijeniti profesionalnu intuiciju i dobro poznate metode za procjenu brzine razvoja oštećenja), uključeni su u obim rada za sljedeće najbliže stajalište;
c) Neispravnosti koji neće dovesti do oštećenja interremmernog razdoblja, ali mora se eliminirati u najbližoj kampanji za popravak uključena su u obim rada na nadolazećem ili remontu.
Najčešći alat za oštećenje cijevi za grijanje je dijagnostička metoda zasnovana na upotrebi metalne magnetske memorije koja se već pokazala kao efikasna i jednostavan fond Otkrivanje (odbacivanje) cijevi i zavojnica uključenih u "Grupu rizika". Budući da dijagnoza ne zahtijeva posebnu pripremu grijaćih površina, počelo je privlačiti operativne točke i široko je uključeno u praksu.
Prisutnost u metalu cijevi pukotina, podrijetlom u mjestima oštećenja na skali, također je otkrivena pomoću ultrazvučne kontrole. Ultrazvučni mjerači debljine omogućavaju vam pravovremeno otkrivanje opasnog profinjenja zida cijevi metala. U određivanju stupnja izlaganja vanjskom zidu metala cijevi (korozije, erozije, abrazivne habanje, nagib, skala itd.) Vizualna defekcija igra značajnu ulogu.
Najvažniji dio ove faze je utvrđivanje kvantitativnih pokazatelja koji je potrebno usmjeriti na pripremu glasnoće za svako specifično zaustavljanje: vrijeme mirovanja i troškove troškova rada. Ovdje, prije svega, potrebno je prevladati niz sudržanih razloga koji su u jednom ili drugom stepenu odvijaju u stvarnim praktičnim aktivnostima:
Psihološka barijera na glavama elektrana i glava radionica odgajana su u duhu hitnog povratka kotla ili električne energije na rad, umjesto da se ovo hitno ili ne planira zaustavljanje za osiguranje pouzdanosti za grijanje površina ;
Psihološka barijera tehničkih lidera, koja ne dopušta da u kratkom vremenskom periodu ne rasporedi rasuti program;
Nemogućnost osiguranja motivacije vašeg vlastitog osoblja i osoblja izvođača;
Nedostaci u organizaciji pripremnog rada;
Niža društvenost menadžera susjedne međusobno povezane jedinice;
Nedostatak povjerenja u mogućnost prevazilaženja problema oštećenja na površinama grijanja preventivnim mjerama;
Nedostatak organizacionih veština i voljenih kvalifikacija ili kvalifikacija tehničkih lidera (glavni inženjeri, njihovi poslanici i šefovi jedinica).
To omogućava planiranje fizička količina Radovi na kotlovima s povećanim oštećenjem na grijaćim površinama pod maksimalnom mogućnošću izvršenja, uzimajući u obzir trajanje zaustavljanja, zamjene i osiguravanje uvjeta za sigurnu kombinaciju rada.
Uključivanje u sustav profilaktičkih površina zagrijavanja kotlova unosa, trenutni nadzor i kontrolu kvalitete radova popravke značajno će povećati kvalitetu preventivnog i hitnog restaurajskog rada. Analiza uzroka štete pokazuje brojne bitne poremećaje zajedničke u obavljanju popravnih radova, od kojih su najznačajnijih u svojim posljedicama:
Kontrola unosa glavnog i zavarivačke materijale vrši se s odstupanjima od zahtjeva stavka 3.3 i 3.4. Zavarivačke dokumente, toplotnom obradom i kontroli cijevnih sustava kotlova i cjevovoda tijekom ugradnje i popravke opreme elektrana (RTM-1C -93);
U suprotnosti sa zahtjevima odredbe 16.7 RTM-1C-93, bar se ne prati kako bi se provjeravalo pružanje zadanog odlomka u zavarenim spojevima grijaćih površina;
U suprotnosti sa zahtjevima klauzule 3.1 RTM-1C-93 za rad na površinama grijanja, zavarivači su dozvoljeni, ne certificirani za ovu vrstu rada;
U kršenju zahtjeva stava 6.1. RTM-1C-93 u hitnim i restorativnim operacijama korijenskog sloja zavarivanja, izvodi se ručnim lučnim elektrodama prekrivenim elektrodama umjesto argona-lučnog zavarivanja. Takve su kršenja otkrivene na brojne elektrane i planiranim popravkama;
U kršenju zahtjeva stava 5.1, priručnici za popravak kotlovske opreme elektrana (tehnologija i tehnički uvjeti za popravak površina kotla) Rezanje neispravnih cijevi ili njihovih web lokacija izrađeno je sredstvom za rezanje vatrom, a ne mehaničkom metodom .
Svi ovi zahtjevi trebaju biti jasno označeni u lokalnim uputstvima za popravak i održavanje grijaćih površina.
U programu preventivnih mjera treba ga predvidjeti za zamjenu cijevi ili dijelova grijaćih površina u "Zone rizika" korištenje vrhunskih čeličnih marki u odnosu na one uspostavljene, jer će značajno povećati resurs Metal u zoni povećane štete i poravnajte resurs područja grijanja u području u cjelini. Na primjer, upotreba austenitnih kromanganskih čelika otpornih na toplinu (DI-59) (DI-59), karakterizirani većim kobnim otporom, zajedno s povećanjem pouzdanosti koraka, smanjit će postupak abrazivnog trošenja dijelova turbina.
V. Preventivne i preventivne mjere
Zapremina preventivni radIzvršeno u kratkoročno planirano za T2 ili zaustavljanje u nuždi ne bi se trebalo zatvoriti samo na površini grejanja kotla. Istovremeno, identifikacija i eliminacija nedostataka treba direktno ili indirektno utjecati na pouzdanost grejanja površina.
U ovom trenutku, potrebno je maksimizirati predstavljenu mogućnost, provesti skup verifikacijskih aktivnosti i specifičnih mjera usmjerenih na uklanjanje negativnih tehnoloških manifestacija koje smanjuju pouzdanost grejanja površina. Na osnovu stanja opreme, nivoa rada, tehnoloških i dizajnerskih karakteristika za svaku elektranu, popis ovih akcija može biti vlastiti, ali sljedeći radovi bi trebali biti obavezni:
1. Određivanje gustoće cijevnog sustava kondenzatora i mrežnih grijača kako bi se otkrili i uklonili mjesta unosa staze za sirovu vodu kondenzata. Provjera gustoće vakuumske hidrauličke imovine.
2. Provjera gustoće armature na obilaznoj blok za uklanjanje desaltiranja. Kontrola zdravlja uređaja koji sprečavaju uklanjanje filtarskih materijala u trakt. Kontrola filtriranja materijala za mljevenje. Provjeravanje prisutnosti ulje na površini vode u rezervoaru donjih točaka.
3. Osiguravanje spremnosti grijača visokog pritiska na pravovremenu inkluziju prilikom pokretanja napajanja (bojler).
4. Eliminacija oštećenja na uređajima za uzorkovanje i uređaji za pripremu kondenzata, hranjive vode i pare.
5. Eliminacija regulacije temperature metala metala grijaćih površina, medija stazom i gasovima u rotacijskoj komori kotla.
6. Eliminacija sistemskih oštećenja sistema automatska regulacija Proces gorinja i temperaturnog režima. Ako je potrebno, poboljšati karakteristike kontrola ubrizgavanja, kotla i prehrane goriva.
7. Inspekcija i uklanjanje nedostataka na pripremu prašine i prašine. Inspekcija i eliminacija praznina na mlaznicama plinskih plamenika. Pripreme za nadolazeće prestanak pričvršćivača propadaju na postolju.
8. Performanse rada usmjerenih na smanjenje gubitaka od pare, smanjujući dodatke zraka u vakuumski sustav, smanjeni zračni materijal do peći i plinske traktove kotlova koji djeluju pod pražnjenjem.
9. Inspekcija i uklanjanje oštećenja navodnjavanja i oprez kotla, pričvršćivanje gredljivih površina. Richtovka površine grijanja i eliminacije prstena. Inspekcija i uklanjanje nedostataka na elemente puhanja sistema i pisanja površina za grijanje.
10. Za bubanjske kotlove treba izvesti:
Eliminacija kršenja u radu unutarnjih uređaja za odvajanje, koja može dovesti do kapljica kapljicama kotlovske vode sa parom;
Eliminacija labavih kondenzatora vlastitog kondenzata;
Priprema uslova koji pružaju hranjenje kotlova samo od strane odgovarajuće vode (zatezanje zahtjeva klauzule 1.5 metodoloških uputstava za popravni tretman bubnja kotla s pritiskom 3,9-13,8 MPa: RD 34.37.522-88);
Organizacija fosfatne hrane prema pojedinačnoj shemi kako bi se osigurala kvalitet popravne obrade kotlovske vode (zatezanje zahtjeva klauzule 3.3.2 u RD 34.37.522-88 zbog činjenice da je osnovni način Ista vrsta kotlova obično nije osigurana);
Osiguravanje zdravlja uređaja za čišćenje.
11. Priprema uslova koji pružaju punjenje kotlova za prešanje i naknadne ekstrakte samo od strane turbina od strane zbirke ili kondenzata. Prije distrakcije, bubanjski kotlovi i ravni kotlovi, koji rade na hidrazin i hidrazin-amonijum modusi, trebaju se ispuniti samo odmrane vode. Kako bi se uklonili nesudni plinovi koji doprinose formiranju korozivnih agresivnih nečistoća, punjenje prije prelaska kotla za ravni protok koji djeluju na neutralnim modulima kisika i kisika, treba izvesti u režimu delacije (zatezanje Zahtjevi od klauzule 4.3.5 PTE).
12. Kada se zagrejune površine koriste za pripremu za popravak koriste se za pripremu, potrebno je naknadno sušenje kotla kako bi se spriječilo koroziju metala vanjske površine cijevi. Ako postoji plin u elektrani, sušenje je izrađen glodalnim kotlom na plinu (1-2 sata), u nedostatku plina - čvrsti mehanizmi za puhanje kada se uključe kalorifikacije kotla.
13. Važna uloga Osiguravanje pouzdanosti površina za grijanje, reproducira se metrološka podrška - kalibracija mjernih instrumenata srednje temperature na stazi, metal za grijanje i plinove u rotacijskoj komori. Kalibracija navedenih mjernih alata (termopole, mjerni kanali i sekundarni instrumenti, uključujući one koji su uključeni u ACS TP) trebaju se izvršiti u skladu s rasporedom kalibracije u skladu sa PP. 1.9.11. i 1.9.14 Pte. Ako ovi zahtjevi nisu prethodno implementirani, onda je potrebno u kotlovima (napajanjem) zaustaviti (napajanjem) za obavljanje faze ukidanja mjernih alata navedenih parametara, jer čak i male greške u poboljšanju indikacija značajno utječu na Smanjenje metalnog resursa i, u skladu s tim, smanjite pouzdanost grijaćih površina.
VI. Zaključci
1. Ozbiljne financijske poteškoće svih industrijskih elektrana ne rješavaju dovoljno pitanja pravovremene reprodukcije osnovnih sredstava, važan zadatak operativnih onih postaje ciljana potraga za metodama i osiguravanju resursa i osiguranje resursa pouzdan posao Energetska oprema. Prava procjena stanja u industrijskim elektranama pokazuje da nisu iscrpljene sve rezerve i mogućnosti u tom smjeru. I uvođenje sveobuhvatnog sistema zaštićenog održavanja u operativne prakse, izvan bilo kakve sumnje, značajno će smanjiti troškove popravka i rada za proizvodnju električne i toplotne energije i osigurati pouzdanost grijaćih površina kotlova za grijanje.
2. Uz identifikaciju i uklanjanje štete na cijevi za grijanje površine i preventivne zamjene rizičnih zona, identificirane na temelju statističkog i analitičkog pristupa i oštećenja (vizualne i instrumentalne), u sistemu profilaktičkog održavanja, značajno Uloga treba dati isključenje (ublažavanje) negativnih manifestacija. Od nedostatka organizacije organizacije. Stoga bi se program profilaktičkog održavanja površina kotlova trebao biti izgrađen u dva paralelna smjera (dodatak 3):
Osiguravanje trenutne (neposredne) pouzdanosti površina kotla za grijanje;
Stvaranje uvjeta koji pružaju dugoročnu (obećavajuću) pouzdanost (povećanje resursa) površine kotla.
3. U organizaciji sveobuhvatnog sistema profilaktičkog održavanja grijaćih površina, znanja u ovom području menadžera, glavnih stručnjaka i inženjerskih i tehničkih radnika imaju važnost. Za proširenje horizonta i računovodstvo u praktičnoj aktivnosti sektorskog iskustva u osiguravanju pouzdanosti površina kotlova, preporučljivo je za svaku elektranu da napravi izbor materijala o problemu i organizuje njihovo istraživanje od strane relevantnog osoblja.
Prilog 1
| Sl. 1. Oblici oštećenja JPP-a u kotlu broj 1, navoj - a | Rezultati istrage(identifikacija) oštećenja
1. Datum. Položaj broj 1-2. Neodređeni kvar izravnog dijela cijevi od čelika 12x18h12t, otkrivanje na gornjem generatoru duž cijevi. Studija uzorkovanog u blizini mjesta oštećenja uzorka pokazala je da struktura čelika u skladu sa zahtjevima TU-a, ali na unutrašnjoj površini, šteta je jasno vidljiva formiranju uzdužnih pukotina, preći u metal . 2. Datum. Položaj broj 2-1. Nedostatak razreznog jaza ravne cijevi cijevi od čelika 12x18h12t, otkrivanje duž gornjeg oblikovanja cijevi. U području oštećenja i u susjednim cijevima, tragovi stajaća i habanja po frakciji su jasno vidljivi. Metallografska analiza pokazala je da je uzrok cijevi za ripanje iz austenitnog čelika intenzivan šamar po djelićima zbog odvajanja razdjelnika uređaja gornjeg dijela frakcije. 3. Datum. Položaj broj 3-6. Nedostatak razreznog jaz na donjoj cijevi od čelika 12x1mf. Studija oštećenog područja pokazala je značajnu ulcerativnu koroziju na dnu unutarnje površine cijevi zbog nezadovoljavajućeg suhog očuvanja kada su zaustavi kotla pogoršana ko-zavojnicama zbog habanja Petushkov suspendovani sistem. |
1. Na svakom zaustavljanju potražite postepenu magnetnu kontrolu cijevi vikenda zavojnice. Neispravne cijevi uključuju u izjavi o održavanju za svako zaustavljanje kotla. Razviti program poboljšanja kvalitete zaštitnog filma oksida: Poboljšanje kvaliteta vodnih i temperaturnih režima, razvoj tečnosti tečnosti itd. 2. Da bi se spriječilo oštećenje austenitnih cevi zbog intenzivne stagnacije frakcije kada se razdvoji od gornjeg livenog prestaje mora obvezati osoblje prije nego što provede sačmaricu za obavljanje servisiranja pahuljica (upute u uputama unose se u unošenje u uvođenjem preljeva (upute u uputama unesena ovisno o Dizajn, ako ne dozvoli, onda provjerava osoblje za popravak na pauzu). 3. Na zaustavljanju bootaggera pregledava i obnavlja pričvršćivanje parobrodskih zavojnica na suspendovan sustav zamjenom suspendiranih sistemskih cijevi sa "Coxs" (zglobovi su izrađeni iznad i ispod pare). Povećajte kvalitetu "sušenja vakuum". Razmislite o izvodljivosti uvođenja PVC-a. |
| 4. Datum. Položaj broj 4-4. Vrh cijevi od čelika 12x1MF na lokaciji prolaza kroz nadzor između konvelnog dijela i "tople kutije". Umjesto rupture, značajne vanjske korozije metala. Uzrok štete: utjecaj korozije parkiranja sumpornom kiselinom, formiran tijekom vodenih pranja konvelnog rudnika prije izlaza kotla u planiranim popravkama. | 4. Da bi se uklonila vanjska korozija cijevi na mjestima prolaska kroz nadzor sumpornom kiselinom, koji se formira tijekom vanjskih ispiranja grijaćih površina, uvode praksu sušenja kotla nakon svakog takvog ispiranja u plinu ili vrući zrak ventilatora za puhanje sa združivim pločama. | |
| 5. Datum. Položaj broj 5-2. Longitudinalni prekid na vanjskom obliku GiB ("Kalacha"). Metallografska analiza pokazala je da je u popravku (datum) instaliran, koji nije prenesen u austenizaciju nakon proizvodnje osoblja za popravak (slična prekršaja mogu biti krivi proizvođača) .6. Datum. Položaj broj 6-1. Deformacijski (plastični) jaz u području kontaktnog spoja. Metallografska analiza metala neispravne stranice pokazala je iscrpljivanje resursa dugoročne snage u termičkoj zoni. Metallografska analiza metala neispravne stranice pokazala je iscrpljivanje resursa dugoročne snage u termičkoj zoni. Metallografska analiza cijevi na udaljenosti Jedan metar od mjesta oštećenja pokazao je da struktura metala također ne ispunjava zahtjeve dugoročne snage na tome. Ova zavojnica nalazi se u rijeci površine pregrevanja, zbog nedostataka strukture u zajedničkoj zoni na sakupljaču. | 5. Poboljšati kvalitetu ulaznog upravljanja isporučene iz postrojenja za proizvod. Ne dozvolite ugradnju fleksibilnosti koja nije proslijedila austenizaciju. Izvršite dokumentaciju za popravak, identificirajte cijelu seriju nestehniziranih furzija i zamijenite u najbližim zaustavljanjima (ili tijekom popravka). 6. Izvršite magnetnu kontrolu cijevi smještenih u razređenom dijelu, prema rezultatima oštećenja, prije svega je zamjena cijevi koji su podložni maksimalnom učinku temperature većim dopušteni nivo. Preostale cijevi zone "plinski hodnik" zamjenjuju se u najbližoj planirani popravak. Ispitajte iskustvo povezanih elektrana i zatražite proizvođača biljnika o pružanju informacija o mogućnosti rekonstrukcije riješenog dijela u zglobnim zonama na kolekcionarima. |
|
| 7. Datum. Položaj broj 7-3. Oštećenja kompozitnog zavarenog spoja. Istraga je pokazala prisustvo pričvršćivanja cijevi na njegovom odlomku kroz particiju između konventne osovine i "tople kutije" uzrokovane "prilivom" betona. | 7. Provedite sva mjesta prolaska cjevovoda kroz scenarij, otkrivena mjesta čišćenja. Poboljšati kvalitetu rada navodnjavanja, osigurajte potrebnu kontrolu prilikom prihvatanja. |
Dodatak 2.
 |
Rezultati istrage (identifikacije) štete1. Datum. Položaj broj 1-2. Deformacijska (plastična) jaza ravna cijev. Metalografska analiza pokazala je da metal ne ispunjava zahtjeve one zbog kratkotrajnog pregrijavanja. Naseljeni iz kolektora zavojnice testira se pomicanjem lopte, koja je zaglavljena u spojnici Pos.-a). Studija zgloba pokazala je da je zajedničko zavarivanje izvršeno u hitnom popravku (datumu) sa kršenjem zahtjeva RTM-1C-93C - korijenskog sloja zajedničkog umjesto argona-lučnog zavarivanja s ne konzumirajućom elektrodom Napravljene su elektrodenim elektrodama za zavarivanje električnih luka, koje su dovele do prisutnosti odredbi i priliva, slomili presjek i doveli do pregrijavanja metala. | Događaji za prevenciju štete1. Podesite redoslijed stroge pridržavanja prilikom popravljanja grijaćih površina od stavka 6.1 od RTM-1C-93, koji zahtijeva korijenski sloj zavarivanja cijevi za zagrijavanje da bi se izvršili samo argonski luk zavarivanje s ne- Kompatibilna elektroda. Da biste popravili površine grijanja kako bi se omogućilo samo onima koji su obučeni u ovoj vrsti zavarivanja i sastoji se od zavarivača. Obveći zavarivače da pregledaju korijenski sloj prije potpunog trenera Junction-a. Laboratorija metala i kutbin (kotla) radionice sa svim popravkama za provođenje selektivne kontrole. |
| Sl. 2. Obrazac za oštećenje SPP-a. Bootaggeri termoelektrane Kotao 2, navoj - a | 2. Datum. Položaj broj 2-6. Speshis u ugaoni zglob u mestu zavarivanja zavojnice sa kolekcionarom. Vizualna inspekcija pokazala je nisko kvalitetu zavarivanja (priliv, ne uklanjanje, rezanje), izvedeno tokom popravka (datum). Provjera dokumentacije za zavarivanje pokazala je da je posao proveo zavarivač koji nije imao prijem na ovu vrstu rada. Kada se nadgleda, jasno vidljive nedostatke zavarivanja nisu otkriveni. | 2. Napravite na popravci dokumentacije za zavarivanje, identificiranje svih spojeva koje obavlja ovaj zavarivač. Provedite selektivnu kontrolu kvaliteta drugih zglobova, a nezadovoljavajući rezultati za probavu svih zglobova. Za zavarivanje rada na površinama grijanja da priznaju samo zavarivače certificirane ovom vrstu rada. |
| 3. Datum. Položaj broj 3-4. GAP na izravnom dijelu cijevi na udaljenosti od jednog metra iz stropa (u maksimalnoj zoni pregrijavanja) izlaznog dijela zavojnice. Narezani iz kolektora, zavojnica se testira otkucajem lopte koja je zaglavljena u Gibeu Pos.- B). Interna inspekcija pokazala je prisustvo na konveksnom obliku unutrašnji zid Giba svinje od metala i zavarivanja Grafikon. Analiza dokumentacije za popravak pokazala je da je u prethodnim planiranim popravcima na ovom zavojnicu napravljen uzorak rezanja za metalografsku studiju. Izrez uzorka napravljen je s kršenjem tehnologije - umjesto mehaničke metode, korišteno je rezanje požara, što je dovelo do djelomičnog preklapanog presjeka cijevi i naknadno pregrijavanje. | 3. Da bi se izvršio brifing i obuku zavarivača, obavljajući rad na površinama grijanja bootaggera, redoslijed rezanja neispravnih cijevi ili njihovih odjeljaka samo mehaničkim rezanjem. Rezanje požara može se dopustiti u obliku iznimke samo na bliskim i nezgodnim mjestima, kao i u slučajevima kada se uklanjaju parcele ispod cijevi ili zavojnice. Za popravnu dokumentaciju i istraživanje učesnika u radu, identificirati sva mjesta na kojima je posao napravljen sa takvim kršenjima. Magnetna kontrola ovih cijevi kako bi se identificirali pregrijavanje. Kada se pronađu cijevi da ih zamijene njima. | |
| 4. Datum. Položaj broj 4-2. Deformacijski (plastični) jaz na direktnom dijelu cijevi izlaznog dijela zavojnice na udaljenosti od jednog metra iz stropa. Kada razjašnjavate razloge za jaz, na mjestu "Sukhar" POS-a otkriveno je uzdužna pukotina (fistula). - C), što, zbog smanjenja potrošnje pare u zavojnici nakon zone, fistula je dovela do pregrijavanja i oštećenja metala izlaznog odjeljka u zoni maksimalnih temperatura. | 4. S obzirom na to da pojava pukotina u mjestima zavarivanja "Suharai" na čestijim oštrima, a metal zavojnica zadovoljavaju zahtjeve dugoročne snage, preporučljivo je zamijeniti cijevi na mjestima tvrdog priloga "mrvice". Da bi se povećala pouzdanost čvora, razmotrimo izvodljivost njene obnove. | |
| 5. Datum. Položaj broj 5-3. Uzdužna pukotina na goteru u zoni maksimalne percepcije topline cijevi zida. Vizualna inspekcija i metalografska analiza metala pokazali su znakove korozije visokotemperaturne plinske korozije. Inspekciju susjedne Shirm-a pokazao je prisustvo korozije plina i na njih, što je karakteristična karakteristika nezadovoljavajućeg goriva u uvjetima nedovoljne opreme automatiziranom kontrolom temperature. | 5. Da bi se smanjio utjecaj korozije visokotemperaturne plinske korozije na vjetrenjače, analiziranje stanja dimnog načina tokom prijelaznih i stacionarnih režima, ojačati kontrolu nad poštivanjem osoblja sa zahtjevima režima. Sustavno (svakodnevno) kontroliraju stvarne metalne temperature u dijagramima. Vratite toplotnu kontrolu Sherm. |
Dodatak 3.
Program preventivnog održavanja površina kotlova za grijanje TE
| Algoritam za organizovanje profilaktičkog održavanja površina kotla | |||||||
| Statistika i analitička obrada i primjena oštećenja i zona "rizika" za formiranje | |||||||
| Analiza faktora, identifikacija oštećenja metala Trobanalis Oštećenja metala i određivanje njihovih uzroka | |||||||
| Taktički smjer osiguranja trenutne pouzdanosti (neposredno) | Strateški smjer za osiguranje duge pouzdanosti (obećavajući) | ||||||
| Izrada opsega rada na očekivanom hitnom slučaju, ne planiranje, ne planiranje ili na planiranom zaustavljanju kotla ili napajanja, uzimajući u obzir predviđanje navodne štete na osnovu statističkog i analitičkog pristupa | Kontrola nad operativnim kršenjima, razvojem i usvajanjem mjera za sprečavanje. Poboljšanje organizacije rada | ||||||
| Organizacija pripremnog rada i ulazne kontrole glavnih i zavarivačkih materijala | Redovno (nakon šest meseci) Izvođenje zahteva programa "Stručni sistem kontrole i evaluacija operativnih uslova kablova" | ||||||
| Čekanje na hitno (ne planiranje) zaustavljanja ili planiranog zaustavljanja kotla (napajanje) na T2 | Razvoj i odobravanje aktivnosti u pravcima "stručnog sistema ...", koji se procjenjuju ispod 0,8. Organizacija njihove implementacije | ||||||
| Zaustavite kotao (napajanje) prilikom zaustavljanja zbog otkrivanja oštećenja na površini za grijanje ili, ako je otkrije oštećenje nakon zaustavljanja, organizira se rad istražne komisije za istraživanje | Formiranje i pojave objedinjene ideologije potrebe za smanjenjem ukupno Zaustavljanje kotlova (napajanja) da bi se isključili "rizik" faktora za metal u prelaznim modusima | ||||||
| Organizacija i provođenje planiranog zamjenskog rada, preventivna zamjena dijelova za grijanje, preventivna dijagnostika i oštećenje vizualnih i instrumentalnih metoda | Formiranje koncepta "nježnog" rada kotlova (elektroenergetske jedinice): - izuzetak iz pravila prakse "preuzimanja" Minimiziranje broja hidrauličnih košnica, |
||||||
| - Izuzetak od prakse prisilnog | |||||||
| Kontrola nad radom, prihvatanjem grijaćih površina nakon izvođenja rada. Registracija popravne dokumentacije i rezultata metalne dijagnostike u "riziku" zonama. Priprema izjave o količini preventivne zamjene i oštećenja na sljedećem zaustavljanju kotla | (Da bi se ubrzala tolerancija) šarana kotla sa vodom, - potpuna automatizacija temperaturnog režima, Implementacija hemijskog i tehnološkog nadzora |
||||||
| Otkrivanje i eliminacija faktora direktno i indirektno utječu na smanjenje trenutne pouzdanosti | Pročišćavanje programa nadolazećeg u perspektivi zamjene grijaćih površina, uzimajući u obzir definiciju mogućeg resursa | ||||||
| grijanje površina | metalne metode alata za tehničku dijagnostiku i fizičko-hemijsku analizu uzoraka | ||||||
Dodatak 4.
1. Naredba RAO-a "Rusije" iz 14.01.97. 11 "o nekim rezultatima rada na poboljšanju pouzdanosti kotlova Ryazan Gres".
2. TU 34-38-20230-94. Parni fiksirani kotlovi. Opći tehnički uvjeti za remont.
3. TU 34-38-20220-94. Ekrani glatkih parova stacionarnih kotlova sa prirodnim cirkulacijom. Tehnički uslovi za remont.
4. TU 34-38-20221-94. Zasloni glatkih publikarskih parova stacionarnih kotlova. Tehnički uslovi za remont.
5. TU 34-38-20222-94. Parni parni parne fiksne kotlove. Tehnički uslovi za remont.
6. TU 34-38-20223-94. Steam-inseerlers Srednji parni parni kotlovi. Tehnički uslovi za remont.
7. TU 34-38-20219-94. Ekonomizeri glatki papirni stacionarni parni kotlovi. Tehnički uslovi za remont.
8. Tu 34-38-20218-94. Membranske membrane stacionarne pare kotlove. Tehnički uslovi za remont.
9. RD 34.30.507-92. Metodičke smjernice za sprečavanje oštećenja korozije na diskove i sečivo od parnih turbina u faznoj tranzicijskoj zoni. M.: VTI ih. F.E. Dzerzhinsky, 1993.
10. RD 34.37.306-87. Metodičke smjernice za kontrolu stanja glavne opreme toplotnih električnih stanica; Utvrđivanje kvalitete i hemijskog sastava depozita. M.: VTI ih. F.E. Dzerzhinsky, 1993.
11. Shitman M.E., Midler L.S., Tishchenko N.d. Skala na nehrđajućem čeliku u pregrijanom paru. Motor za toplinu i napajanje n 8. 1982.
12. Gruzdev N.I., Deeva Z.V., školska školska, b.e., Saychuk L.E., Ivanov E.V., MySyuk A.V. Na mogućnost razvoja krhke uništavanja površine kotla za grijanje u neutralnom-oksidativnom režimu. Toplina i snaga n 7. 1983.
13. Zemzin V.N., Song R.Z. Načini povećanja operativne pouzdanosti i povećanje resursa zavarenih spojeva opreme za toplinu i električnu energiju. Toplina i snaga n 7. 1988.
14. Bazar R.E., Malygina A.a., Hetzphrid E.I. Sprječavanje oštećenja zavarenih spojeva cijevi Smirnih parobroda. Toplina i snaga n 7. 1988.
15. Chekmarev B.a. Prijenosni stroj za zavarivanje korijenskog šava cijevi za grijanje površina. Energija n 10. 1988.
16. Sysoev I.E. Priprema kotlova za popravak. Energija n 8. 1989.
17. Kostrikin Yu.m., Vaiman A.B., Dankina M.I., Krylova E.P. Procijenjene i eksperimentalne karakteristike režima fosfata. Električne stanice n 10. 1991.
18. Sutotsky G.P., Verich V.F., Mezhievich N.E. O uzrocima oštećenja cijevi zaslona sa soli odjeljka u BKZ-420-140 PT-2. Električne stanice n 11. 1991.
19. Gofman Yu.m. Dijagnoza zdravstvenih površina grijanja. Električne stanice n 5. 1992.
20. Naumov V.P., Vensensky M.A., Smirnov A.n. Učinak oštećenja zavarivanja na operativnu pouzdanost kotlova. ENERGY N 6. 1992.
21. Belov S.YU., Chernov V.V. Metalna temperatura Smirn bojler BKZ-500-140-1 u početnom periodu rada. Energija n 8. 1992.
22. Khodyrev B.N., Pančenko V.V., Kalašnjikov A.I., Yamgurov F.F., Novoselova I.V., Fathieva R.T. Ponašanje organskih tvari u različitim fazama pročišćavanja vode .. ENERGY N 3. 1993.
23. Belousov N.P., Blavko A.YU., Startsev V.I. Načini poboljšanja vode-hemijskih načina bubnjanih kotlova. ENERGY N 4. 1993.
24. Voronov V.N., Nazarenko P.N., Shmelev A.G. Modeliranje dinamike razvoja poremećaja vodeno-hemijskog načina. Motor za toplinu i napajanje n 11. 1993.
25. Kholev V.V. Toplotni hemijski problemi rada visokotlačnih bubnjarskih kotla Flip ekrana. Električne stanice n 4. 1994.
26. Bogachev A.F. Značajke korozije austenitnih parnih pipe. Toplina i snaga N 1. 1995.
27. Bogachev V.A., Zalleko V.F. Upotreba magnetske metode kontrole metala cijevi zagrijavanja parnih kotlova. Toplina i snaga n 4. 1995.
28. Mankina N.N., Pauli V.K., Zhuravlev L.S. Generalizacija industrijsko iskustvo Implementacija čišćenja i pasiviranja tečnosti pare. Toplinska i energetska tehnika, br. 10. 1996
29. Pauli V.K. Za procjenu pouzdanosti energetske opreme. Toplinski i energetski motor n 12. 1996.
30. Pauli V.K. Neki problemi organiziranja neutralnog režima vodenog vodnog kisika. Električne stanice n 12. 1996.
31. Stroneberg yu.yu. Metalna kontrola na termoelektranama. Toplinski i energetski motor n 12. 1996.
32. Dubov A.a. Dijagnoza cijevi kotla pomoću metalne magnetske memorije. M.: Energoatomizdat, 1995.